revisiÓn de proyectos desde el punto de vista …

INSTITUTO PARA LA SEGURIDAD DE LAS CONSTRUCCIONES EN LA CIUDAD DE MÉXICO

Septiembre 2019

Ing. Fabian Martinez Del ValleDirector de Revisión de Seguridad Estructural

REVISIÓN DE PROYECTOS DESDE EL PUNTO DE VISTA ESTRUCTURAL CONFORME AL

REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES DEL DISTRITO FEDERAL

INSTITUTO PARA LA SEGURIDAD DE LAS CONSTRUCCIONES

El Instituto para la Seguridad de las Construcciones en la Ciudad de México(ISC) es un organismo descentralizado de la Administración Pública de laCiudad de México, con personalidad jurídica y patrimonio propio,sectorizado a la Secretaria de Obras y Servicios, que se crea con el decretopor el que se expide la ley del Instituto para la Seguridad de lasConstrucciones en el Distrito Federal, Decreto aprobado por la AsambleaLegislativa el 30-junio-2010 y Publicado en la Gaceta Oficial el 5 denoviembre de 2010, posterior se pública el decreto por el que se reforman,adicionan y derogan diversas disposiciones a ley del Instituto para laSeguridad de las Construcciones en el Distrito Federal (16-mayo-2012).


OBJETIVOS PRINCIPALES

• Dotar a la Administración Pública de la Ciudad de México de un órgano con la capacidad técnica,jurídica y funcional suficiente para verificar con la ayuda de los Revisores los proyectos estructuralesde las nuevas edificaciones, o rehabilitaciones del Grupo A y Subgrupo B1, aleatoriamente alSubgrupo B2, con el fin de garantizar que el proyecto estructural, memoria de cálculo estructural,estudio de mecánica de suelos, proyecto de protección a colindancias y procedimiento constructivo,así como la verificación en obras en etapa de construcción cumpla con lo establecido en elReglamento de Construcciones para el DF y sus Normas Técnicas Complementarias Vigentes.

• Vigilar la aplicación de las normas y medidas de seguridad en las edificaciones existentes quepudieran llegar a representar un riesgo mayor a sus ocupantes, mediante la elaboración dedictámenes estructurales.

• Controlar, supervisar y evaluar el desempeño de los Corresponsables en Seguridad Estructural y delos DRO's en materia de Seguridad Estructural.

• Diseñar y determinar el Sistema para la Seguridad de las Construcciones en el Distrito Federal.


ARTÍCULO 53.- Para las manifestaciones de construcción tipos B y C, se deben cumplir los siguientes requisitos:

I. Presentar manifestación de construcción ante la Administración a través del formato establecido para ello,suscrita por el propietario, poseedor o representante legal, en la que se señalará el nombre, denominación orazón social del o de los interesados, domicilio para oír y recibir notificaciones; ubicación y superficie del prediode que se trate; nombre, número de registro y domicilio del Director Responsable de Obra y, en su caso, del o delos Corresponsables, acompañada de los siguientes documentos:

e) Dos tantos del proyecto estructural de la obra en planos debidamente acotados, con especificaciones quecontengan una descripción completa y detallada de las características de la estructura incluyendo sucimentación. Se especificarán en ellos los datos esenciales del diseño como las cargas vivas y los coeficientessísmicos considerados y las calidades de materiales. Se indicarán los procedimientos de construcciónrecomendados, cuando éstos difieran de los tradicionales. Deberán mostrarse en planos los detalles deconexiones, cambios de nivel y aberturas para ductos. En particular, para estructuras de concreto se indicaránmediante dibujos acotados los detalles de colocación y traslapes de refuerzo de las conexiones entremiembros estructurales.


En los planos de estructuras de acero se mostrarán todas las conexiones entre miembros, así como lamanera en que deben unirse entre sí los diversos elementos que integran un miembro estructural.Cuando se utilicen remaches o tornillos se indicará su diámetro, número, colocación y calidad, y cuandolas conexiones sean soldadas se mostrarán las características completas de la soldadura; éstas seindicarán utilizando una simbología apropiada y, cuando sea necesario, se complementará la descripcióncon dibujos acotados y a escala.

Deberán indicarse, asimismo, los procedimientos de apuntalamiento, erección de elementosprefabricados y conexiones de una estructura nueva con otra existente.

Estos planos deben acompañarse de la memoria de cálculo, en la cual se describirán con el nivel dedetalle suficiente para que puedan ser evaluados por un especialista externo al proyecto, debiendorespetarse los contenidos señalados en lo dispuesto en la memoria de cálculo estructural consignada acontinuación.

La memoria de cálculo será expedida en papel membretado de la empresa o del proyectista, en dondeconste su número de cédula profesional y firma, así como la descripción del proyecto, conteniendolocalización, número de niveles subterráneos y uso, conforme a los siguientes rubros:


f) Estudio de mecánica de suelos del predio de acuerdo con los alcances y lo establecido en las Normas TécnicasComplementarias para Diseño y Construcción de Cimentaciones de este Reglamento, incluyendo los procedimientosconstructivos de la excavación, muros de contención y cimentación, así como las recomendaciones de protección acolindancias. El estudio debe estar firmado por el especialista indicando su número de cédula profesional, así comopor el Director Responsable de Obra y por el Corresponsable en Seguridad Estructural, en su caso.


g) Constancia de “Registro de la Revisión por parte del Corresponsable enSeguridad Estructural del Proyecto Estructural” emitida por el Instituto, cuyarevisión deberá realizarse de conformidad con las Normas TécnicasComplementarias para la Revisión de la Seguridad Estructural de lasEdificaciones (NTC-RSEE), para el caso de las edificaciones que pertenezcan alGrupo A o Subgrupo B1, según el artículo 139 de este Reglamento o para lasedificaciones del Subgrupo B2 que el Instituto así lo solicite.

k) Aviso ante el Instituto, cuando se trate de trabajos para la rehabilitación sísmica de edificios dañados.


RELACIÓN DE PROYECTOS DE REHABILITACIÓN DE ENERO A AGOSTO

DEL 2019


RELACIÓN DE PROYECTOS DE RECONSTRUCCIÓN DE ENERO A AGOSTO

DEL 2019


RELACIÓN DE PROYECTOS DE OBRA NUEVA DE ENERO A AGOSTO DEL

2019

EJEMPLO ANALISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL PROTOTIPO RCDF – NTC 2017 ART. 53

“ESTRUCTURA DE CONCRETO”

CONTENIDO:

1.- DATOS GENERALES DEL PROYECTO2.- CÓDIGOS Y REGLAMENTOS.3.- CARGAS.4.- MATERIALES.5.- ESPECTRO PARA DISEÑO POR SISMO.6.-FACTOR DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO Y CONDICIONES DE REGULARIDAD7.- MODELO DE ANÁLISIS ESTRUCTURAL8.- COMBINACIONES Y FACTORES DE CARGA9.- EXCENTRICIDAD ACCIDENTAL10- CONSIDERACION DEL AGRIETAMIENTO11.- RESULTADOS DEL ANALISIS12.- MECANICA DE SUELOS13.- DISEÑO DE LA CIMENTACION14.- DISEÑO DE ELEMENTOS DE SUPERESTRUCTURA



1.- DATOS GENERALES DEL PROYECTO

EL EDIFICIO ESTÁ UBICADO LA CALLE DE LONDRES, COLONIAJUÁREZ, ALCALDÍA CUAUHTÉMOC, EN LA CIUDAD DE MÉXICO. ELEDIFICIO CONSTA DE PLANTA BAJA Y TRES NIVELES. EL EDIFICIOESTARÁ DESTINADO COMO RESTAURANTE POR LO QUE SECONSIDERA COMO EDIFICACIÓN COMÚN Y CORRESPONDE ALGRUPO B, SUBGRUPO B1, CONFORME A LO ESTABLECIDO EN ELREGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES DEL DISTRITO FEDERAL(RCDF-2017). SUS DIMENSIONES SON 16M DE ANCHO POR28M DE LARGO APROXIMADAMENTE EN PLANTA BAJA Y PRIMERNIVEL, DE 16M DE ANCHO POR 19M DE LARGO EN SEGUNDONIVEL Y 9M DE ANCHO POR 16M DE LARGO EN TERCER NIVEL, LAALTURA TOTAL DEL EDIFICIO ES DE 18M SOBRE EL NIVEL DECALLE.

EL EDIFICIO ESTÁ ESTRUCTURADO CON UN SISTEMA FORMADOPOR MARCOS DE CONCRETO REFORZADO A BASE DE COLUMNAS YTRABES EN AMBAS DIRECCIONES. SU SISTEMA DE PISO ES DELOSA MACIZA DE CONCRETO REFORZADO, Y LA CIMENTACIÓNESTÁ RESUELTA POR ZAPATAS AISLADAS DE CONCRETOREFORZADO.


2.- CÓDIGOS Y REGLAMENTOS.

2A.- REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONESPARA EL DISTRITO FEDERAL Y NORMASTÉCNICAS COMPLEMENTARIAS(RCDF- 2017 Y NTC-2017).

3.- CARGAS.

3A. CARGAS PERMANENTES

SE CONSIDERA CARGA MUERTA A LASDEBIDAS AL PESO PROPIO DE LOSELEMENTOS ESTRUCTURALES Y DE LOS NOESTRUCTURALES COMO ACABADOS, MUROS,RELLENOS, INSTALACIONES, ASÍ COMO LOSEQUIPOS QUE OCUPAN UNA POSICIÓN FIJASOBRE LA ESTRUCTURA.


3B. CARGAS VIVAS

SE CONSIDERARÁN EN BASE AL REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES PARA ELDISTRITO FEDERAL Y SUS NORMAS TÉCNICAS COMPLEMENTARIAS (RCDF-2017 Y NTC-CRITERIOS Y ACCIONES PARA EL DISEÑO ESTRUCTURAL DE LASEDIFICACIONES 2017), LAS SIGUIENTES CARGAS:

4.- MATERIALES.

4A.- CONCRETOCIMENTACIÓN Y SUPERESTRUCTURA (CLASE I) ..… F ’C = 350 KG/CM² MÓDULO DE ELASTICIDAD……………………………… EC = 14000√ F ’C

4B.- ACERO DE REFUERZO:VARILLAS CORRUGADAS……………………………. F Y = 4200 KG/CM²


5.- ESPECTRO PARA DISEÑO POR SISMO.

EL ANÁLISIS SÍSMICO SE EFECTUARÁ POR EL MÉTODO DE ANÁLISIS DINÁMICO MODAL ESPECTRAL, DE ACUERDO ALESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS, INDICA QUE EL EDIFICIO SE ENCUENTRA UBICADO SÍSMICAMENTE SEGÚN ELREGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES DEL DISTRITO FEDERAL (RCDF-2017 Y NTC-SISMO-2017), EN ZONA III DE LAGO, SE CONSIDERAN LOS SIGUIENTES PARÁMETROS PARA CONSTRUIR EL ESPECTRO DE DISEÑO SÍSMICO ENBASE AL SISTEMA DE ACCIONES SÍSMICAS DE DISEÑO (SASID).5A. GRUPO DE ESTRUCTURA…………………………………………………………..……………………..… GRUPO B5B. LATITUD ……………………………………………………………………………………………..………. 19.4235655C. LONGITUD.………………………………………………………………………………………….…..……. 99.1684325D. FACTOR DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO EN AMBAS DIRECCIONES …………………………………… Q = 25E. FACTOR DE IRREGULARIDAD………..………………….……………………………………………..…… 0.85F. ZONA SÍSMICA DEL RCDF……………………………………………………………………..…………… ZONA III5G. TIPO DE SUELO ………………………………….………………………………………..………………… LAGO5H. PERIODO DOMINANTE DEL SITIO (TS)………..…………………………………………..………..…… 1.476 SEG.5I. COEFICIENTE SÍSMICO…………………………………………………………………………..…….……. 1.0015J. ACELERACIÓN INICIAL (A0)….…………………………………………………………………....……… 0.3575K. PERIODO CARACTERÍSTICO INICIAL (TA)…………………………………………………………..…… 1.294 SEG.5L. PERIODO CARACTERÍSTICO FINAL (TB)…………………………………………………………….….… 1.899 SEG.5M. COCIENTE ENTRE DESPLAZAMIENTOS MÁXIMOS DEL SUELO Y LA ESTRUCTURA (K)………..………. 0.565N. FACTOR DE CORRECCIÓN POR HIPERESTATICIDAD (K1) …………………………………………….… 0.85O. FACTOR BÁSICO DE SOBRE-RESISTENCIA PARA SISTEMAS ESTRUCTURALES DE CONCRETO (RO).…1.755P. ACELERACIÓN MÁXIMA DE DISEÑO (AMAX)……………………………………………………..……..... 0.383


6.-FACTOR DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO Y CONDICIONES DE REGULARIDAD

SE USARÁ EL FACTOR DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO Q= 2 DEBIDO A QUE LA RESISTENCIA DE LAS FUERZASLATERALES ES SUMINISTRADA POR LOSAS PLANAS CON COLUMNAS FORMANDO MARCOS CON TRABES DECONCRETO REFORZADO DE DUCTILIDAD BAJA.

PARA QUE UNA ESTRUCTURA SE CONSIDERE REGULAR DEBE SATISFACER LOS REQUISITOS SIGUIENTES:

1. LOS DIFERENTES MUROS, MARCOS Y DEMÁS SISTEMAS SISMO-RESISTENTES VERTICALES SON SENSIBLEMENTEPARALELOS A LOS EJES ORTOGONALES PRINCIPALES DEL EDIFICIO. SE CONSIDERA QUE UN PLANO OELEMENTO SISMO-RESISTENTE ES SENSIBLEMENTE PARALELO A UNO DE LOS EJES ORTOGONALES CUANDO ELÁNGULO QUE FORMA EN PLANTA CON RESPECTO A DICHO EJE NO EXCEDE 15 GRADOS. (CUMPLE)

2. LA RELACIÓN DE SU ALTURA A LA DIMENSIÓN MENOR DE SU BASE NO ES MAYOR QUECUATRO.

3. LA RELACIÓN DE LARGO A ANCHO DE LA BASE NO ES MAYOR QUE CUATRO.

𝟏𝟖 𝒎𝟏𝟔 𝒎

= 𝟏. 𝟏𝟐𝟓 < 𝟒 (CUMPLE)

𝟐𝟖 𝒎𝟏𝟔 𝒎

= 𝟏. 𝟕𝟓 < 𝟒 (CUMPLE)

4. EN PLANTA NO TIENE ENTRANTES NI SALIENTES DE DIMENSIONES MAYORES QUE 20 POR CIENTO DE LADIMENSIÓN DE LA PLANTA MEDIDA PARALELAMENTE A LA DIRECCIÓN EN QUE SE CONSIDERA EL ENTRANTE OSALIENTE. (CUMPLE)


5. CADA NIVEL TIENE UN SISTEMA DE PISO CUYA RIGIDEZ Y RESISTENCIA EN SU PLANO SATISFACEN LOESPECIFICADO EN LA SECCIÓN 2.7 PARA UN DIAFRAGMA RÍGIDO. (CUMPLE)

6. EL SISTEMA DE PISO NO TIENE ABERTURAS QUE EN ALGÚN NIVEL EXCEDAN 20 POR CIENTO DE SU ÁREA ENPLANTA EN DICHO NIVEL, Y LAS ÁREAS HUECAS NO DIFIEREN EN POSICIÓN DE UN PISO A OTRO. SE EXIME DEESTE REQUISITO LA AZOTEA DE LA CONSTRUCCIÓN. (CUMPLE)

7. EL PESO DE CADA NIVEL, INCLUYENDO LA CARGA VIVA QUE DEBE CONSIDERARSE PARA DISEÑO SÍSMICO, NO ESMAYOR QUE 120 POR CIENTO DEL CORRESPONDIENTE AL PISO INMEDIATO INFERIOR. (CUMPLE)

8. EN CADA DIRECCIÓN, NINGÚN PISO TIENE UNA DIMENSIÓN EN PLANTA MAYOR QUE 110 POR CIENTO DE LA DELPISO INMEDIATO INFERIOR. ADEMÁS, NINGÚN PISO TIENE UNA DIMENSIÓN EN PLANTA MAYOR QUE 125 PORCIENTO DE LA MENOR DE LAS DIMENSIONES DE LOS PISOS INFERIORES EN LA MISMA DIRECCIÓN. (NO CUMPLE)

9. TODAS LAS COLUMNAS ESTÁN RESTRINGIDAS EN TODOS LOS PISOS EN LAS DOS DIRECCIONES DE ANÁLISIS PORDIAFRAGMAS HORIZONTALES O POR VIGAS. POR CONSIGUIENTE, NINGUNA COLUMNA PASA A TRAVÉS DE UNPISO SIN ESTAR LIGADA CON ÉL. (CUMPLE)

10. TODAS LAS COLUMNAS DE CADA ENTREPISO TIENEN LA MISMA ALTURA, AUNQUE ESTA PUEDA VARIAR DE UNPISO A OTRO. SE EXIME DE ESTE REQUISITO AL ÚLTIMO ENTREPISO DE LA CONSTRUCCIÓN. (CUMPLE)


11. LA RIGIDEZ LATERAL DE NINGÚN ENTREPISO DIFIERE EN MÁS DE 20 POR CIENTO DE LA DEL ENTREPISOINMEDIATAMENTE INFERIOR. EL ÚLTIMO ENTREPISO QUEDA EXCLUIDO DE ESTE REQUISITO. (NO CUMPLE)

12. EN NINGÚN ENTREPISO EL DESPLAZAMIENTO LATERAL DE ALGÚN PUNTO DE LA PLANTA EXCEDE EN MÁS DE 20POR CIENTO EL DESPLAZAMIENTO LATERAL PROMEDIO DE LOS EXTREMOS DE LA MISMA. (CUMPLE)

13. EN SISTEMAS DISEÑADOS PARA Q IGUAL O MENOR QUE 3, EN NINGÚN ENTREPISO EL COCIENTE ANTESINDICADO DEBE SER MENOR QUE 75 POR CIENTO DEL PROMEDIO DE DICHOS COCIENTES PARA TODOS LOSENTREPISOS. PARA VERIFICAR EL CUMPLIMIENTO DE ESTE REQUISITO, SE CALCULARÁ LA CAPACIDADRESISTENTE DE CADA ENTREPISO TENIENDO EN CUENTA TODOS LOS ELEMENTOS QUE PUEDAN CONTRIBUIRAPRECIABLEMENTE A ELLA. QUEDA EXCLUIDO DE ESTE REQUISITO EL ÚLTIMO ENTREPISO. (CUMPLE)

AL NO CUMPLIRSE DOS DE LAS CONDICIONES DE REGULARIDAD EL EDIFICIO SE CONSIDERA COMO IRREGULAR,POR LO QUE EL FACTOR DE IRREGULARIDAD SERÁ DE 0.8.


7.- MODELO DE ANÁLISIS ESTRUCTURAL

EL ANÁLISIS SÍSMICO Y ESTRUCTURAL SE EFECTUARÁ POREL MÉTODO DE ANÁLISIS DINÁMICO MODAL ESPECTRAL Y SEEFECTUARÁ MEDIANTE UN MODELO MATEMÁTICOTRIDIMENSIONAL ELABORADO CON ELEMENTOS BARRAUNIDIMENSIONAL. ESTE MODELO RESPONDERÁ A UNCOMPORTAMIENTO DE TIPO ELÁSTICO LINEAL. LAELABORACIÓN Y EL CÁLCULO MATEMÁTICO DE ESTE MODELOSE REALIZARÁ MEDIANTE UN PROGRAMA DE COMPUTADORA,ETABS V.17, QUE CONSIDERA DENTRO DE SUS CÁLCULOSLAS FUERZAS Y DEFORMACIONES DEBIDAS A LOSSIGUIENTES ELEMENTOS MECÁNICOS, TALES COMO:MOMENTOS FLEXIONANTES, FUERZA CORTANTE, FUERZAAXIAL Y MOMENTO TORSIONANTE.

SE CONSIDERARON LOS EFECTOS DE AMBOS COMPONENTESHORIZONTALES DEL MOVIMIENTO DEL TERRENOANALIZANDO EL 100% EN UNA DIRECCIÓN Y EL 30% DELOS EFECTOS QUE OBRAN PERPENDICULARMENTE A ELLACON LOS SIGNOS QUE RESULTAN MÁS DESFAVORABLES PARACADA CONCEPTO.


8.- COMBINACIONES Y FACTORES DE CARGA

EL ANÁLISIS Y REVISIÓN DE LOS ELEMENTOS DE CONCRETO SE REALIZÓ SIGUIENDO LOS REQUERIMIENTOSQUE MARCAN LAS NORMAS TÉCNICAS COMPLEMENTARIAS DE CONCRETO Y SISMO CON SUS RESPECTIVOSFACTORES DE CARGA Y REDUCCIÓN Y CUMPLIENDO CON LOS ESTADOS LÍMITE DE FALLA Y DE SERVICIO. LASCOMBINACIONES DE CARGA REALIZADAS EN FORMA GENERAL FUERON:

COMBINACIONES DE CARGA PARA REVISIÓN DE ESTADO LÍMITE DE SERVICIO

1.- CM + CVMAX2.- CM + CVRED + SX + 0.3 SY3.- CM + CVRED + SX - 0.3 SY4.- CM + CVRED - SX + 0.3 SY5.- CM + CVRED - SX - 0.3 SY6.- CM + CVRED + SY + 0.3 SX7.- CM + CVRED + SY - 0.3 SX8.- CM + CVRED - SY + 0.3 SX9.- CM + CVRED - SY - 0.3 SX


COMBINACIONES DE CARGA PARA REVISIÓN DE ESTADO LÍMITE DE FALLA, CONSIDERANDO LOSFACTORES DE CARGA INDICADOS EN LAS NTC CRITERIOS Y ACCIONES PARA EL DISEÑOESTRUCTURAL DE LAS EDIFICACIONES SECCIÓN 3.4.

10.- 1.3CM + 1.5CVMAX11.- 1.1 (CM + CVRED + SX + 0.3 SY)12.- 1.1 (CM + CVRED + SX - 0.3 SY)13.- 1.1 (CM + CVRED - SX + 0.3 SY)14.- 1.1 (CM + CVRED - SX - 0.3 SY)15.- 1.1 (CM + CVRED + SY + 0.3 SX)16.- 1.1 (CM + CVRED + SY - 0.3 SX)17.- 1.1 (CM + CVRED - SY + 0.3 SX)18.- 1.1 (CM + CVRED - SY - 0.3 SX)

DONDE:CM = CARGA MUERTA (INCLUIDO PP)CVMAX = CARGA VIVA MÁXIMACVRED = CARGA VIVA REDUCIDASX = SISMO DIRECCIÓN XSY = SISMO DIRECCIÓN Y


9.- EXCENTRICIDAD ACCIDENTALLA EXCENTRICIDAD ACCIDENTAL, EAI, EN LA DIRECCIÓN PERPENDICULAR A LA DE ANÁLISIS EN EL I-ÉSIMOENTREPISO DEBE CALCULARSE COMO SIGUE:

DONDE BI ES LA DIMENSIÓN DEL I-ÉSIMO PISO EN LA DIRECCIÓN PERPENDICULAR A LA DIRECCIÓN DE ANÁLISIS;Y N, EL NÚMERO DE PISOS DEL SISTEMA ESTRUCTURAL. CUANDO LAS FUERZAS SÍSMICAS SE APLICAN DE MANERACONCURRENTE EN 2 DIRECCIONES ORTOGONALES, LA EXCENTRICIDAD ACCIDENTAL NO, NECESITA SERCONSIDERADA DE MANERA SIMULTÁNEA EN AMBAS DIRECCIONES, PERO DEBE SER APLICADA EN LA DIRECCIÓNQUE PRODUCE EL MAYOR EFECTO.


Figuras 8 y 9.- Asignación de excentricidad accidental en ambas direcciones


Figuras 10 y 11.- Centro de Masas (C.M.) y Centro de Rigidez (C.R.) NIVELES N4 y N3.


Figuras 12 y 13.- Centro de Masas (C.M.) y Centro de Rigidez (C.R.) NIVELES N4 y N3.


10- CONSIDERACION DEL AGRIETAMIENTO

CUANDO SE APLIQUEN MÉTODOS DE ANÁLISIS LINEAL, EN EL CÁLCULO DE LAS RIGIDECES DE LOS MIEMBROSESTRUCTURALES SE TOMARÁ EN CUENTA EL EFECTO DEL AGRIETAMIENTO. SE ADMITIRÁ QUE SE CUMPLE CON ESTEREQUISITO SI LAS RIGIDECES DE LOS ELEMENTOS SE CALCULAN CON EL MÓDULO DE ELASTICIDAD DEL CONCRETO,EC, Y CON LOS MOMENTOS DE INERCIA DE LA TABLA 3.2.1.


Figura 14.- Consideración del efecto del agrietamiento en columnas 0.7Ig.


Figura 15.- Consideración del efecto del agrietamiento en trabes 0.5Ig.


11.- RESULTADOS DEL ANALISIS

11.A. VERIFICACIÓN DE CARGAS.


11.B. VERIFICACIÓN DEL CORTANTE BASAL.

SI EN LA DIRECCIÓN DE ANÁLISIS SE ENCUENTRA QUE LA FUERZA CORTANTE BASAL VO OBTENIDA CON ELANÁLISIS DINÁMICO MODAL ESPECIFICADO EN LA SECCIÓN 6.1 ES MENOR QUE AMINWO, SE INCREMENTARÁNTODAS LAS FUERZAS DE DISEÑO EN UNA PROPORCIÓN TAL QUE VO IGUALE ESE VALOR; LOS DESPLAZAMIENTOSNO SE AFECTARÁN POR ESTA CORRECCIÓN.

WO ES EL PESO TOTAL DE LA ESTRUCTURA AL NIVEL DEL DESPLANTE, Y AMIN SE TOMARÁ IGUAL A 0.03CUANDO TS < 0.5 S Ó 0.05 SI TS ≥ 1.0 S, DONDE TS ES EL PERIODO DOMINANTE MÁS LARGO DEL TERRENOEN EL SITIO DE INTERÉS.

PERIODO DOMINANTE DEL SITIO, TS = 1.476 SEG. ≥ 1.0 S ⸫ AMIN = 0.05

WO = 2537.42 TON

AMIN * WO = 126.87 TON

VOX = 605.15 TON > AMIN * WO “OK DIRECCIÓN X”

VOY = 534.79 TON > AMIN * WO “OK DIRECCIÓN Y”


11.C. PERIODOS DE VIBRACIÓN Y PARTICIPACIÓN DE MASAS.

Figura 19.- Imagen tridimensional del Primer modo de Vibrar de la estructura (traslación Dirección Y), Te1 = 0.658 seg.


Figura 20- Imagen tridimensional del Segundo modo de Vibrar de la estructura (traslación Dirección X), Te2 = 0.653 seg.


Figura 21.- Vista en planta del Tercer modo de Vibrar de la estructura (Torsion), Te3 = 0.46 seg.


Figura 22.- Ubicación de Periodos de la estructura, alejados lo suficiente con respecto al periodo del suelo, evitando problemas de resonancia y quedando fuera del Intervalo de Periodos

desaconsejables para el modo fundamental de vibración de un edificio, el cual esta dado dentro del rango 0.7 ≤ /01 02 ≤ 1.2. (Diseño sísmico de Edificios, Bazán/Meli).

T1y/Ts = 0.445 T2x/Ts = 0.442


11.D. REVISIÓN DE DESPLAZAMIENTOS LATERALES.

10. D.1. ESTADO LÍMITE DE SEGURIDAD CONTRA COLAPSO, SE REVISARÁ QUE LAS DISTORSIONESOBTENIDAS CON EL ESPECTRO DE DISEÑO MULTIPLICADAS POR LOS FACTORES DE REDUCCIÓN PORCOMPORTAMIENTO SÍSMICO, Q', Y POR SOBRE-RESISTENCIA, R, SEGÚN LAS SECCIONES 3.4 Y 3.5., NO EXCEDANLOS VALORES ESPECIFICADOS PARA LA DISTORSIÓN LÍMITE (DMAX) EN LAS TABLAS 4.2.1, 4.2.2 Y 4.2.3,SEGÚN EL SISTEMA ESTRUCTURAL QUE SE HAYA ADOPTADO.


11. D.2. ESTADO LÍMITE DE DAÑOS ANTE SISMOS FRECUENTES, SE REVISARÁ QUE LAS DISTORSIONESMÁXIMAS DE ENTREPISO OBTENIDAS DEL ANÁLISIS CON EL ESPECTRO DE DISEÑO REDUCIDO EN FUNCIÓN DE LOSFACTORES DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO Y SOBRE-RESISTENCIA, MULTIPLICÁNDOLAS POR Q'R Y POR ELFACTOR KS, NO EXCEDAN 0.002, SALVO QUE TODOS LOS ELEMENTOS NO ESTRUCTURALES SEAN CAPACES DESOPORTAR DEFORMACIONES APRECIABLES O ESTÉN SEPARADOS DE LA ESTRUCTURA PRINCIPAL DE MANERA QUENO SUFRAN DAÑOS POR SUS DEFORMACIONES. EN TAL CASO, EL LÍMITE EN CUESTIÓN SERÁ 0.004.

PERIODO DOMINANTE DEL SITIO, TS = 1.476 SEG. ≥ 1.0 S ⸫ KS = ¼ = 0.25


11.E. SEPARACIÓN DE COLINDANCIAS.

TODA EDIFICACIÓN DEBERÁ SEPARARSE DE SUS LINDEROS CON LOS PREDIOS VECINOS UNA DISTANCIA NOMENOR DE 50 MM, NI MENOR QUE EL DESPLAZAMIENTO LATERAL CALCULADO PARA EL NIVEL DE QUE SE TRATE,DETERMINADO CON EL ANÁLISIS ESTRUCTURAL PARA LA REVISIÓN DE LA SEGURIDAD CONTRA COLAPSO, QUECONSIDERE LOS EFECTOS DE GIRO Y DEL CORRIMIENTO DE LA BASE DEL EDIFICIO. CUANDO NO SE TOMEN ENCUENTA DICHOS EFECTOS, LOS DESPLAZAMIENTOS LATERALES CALCULADOS SE AUMENTARÁN EN 0.003 O0.006 VECES LA ALTURA SOBRE EL TERRENO EN LAS ZONAS II O III, RESPECTIVAMENTE.


12.- MECANICA DE SUELOS

EL TIPO DE CIMENTACIÓN A RECOMENDACIÓN DEL ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS SERÁ EN BASE AZAPATAS AISLADAS, DESPLANTADAS A UNA PROFUNDIDAD DE 1.5M. CUYA CAPACIDAD DE CARGA SERÁ DELORDEN DE 20 TON/M2.

DEBIDO AL TIPO DE SUELO SE TIENE CONSIDERADO UN ASENTAMIENTO DE 4CM.


13.- DISEÑO DE LA CIMENTACION

Figura 27.- Planta de cimentación, descargas máximas sobre columnas.


14.- DISEÑO DE ELEMENTOS DE SUPERESTRUCTURA

Figura 28.- Diagrama de Momentos ante cargas gravitacionales.



Figura 29.- Diagrama de Momentos ante combinaciones de Sismo.



Figura 30.- Diagrama de Cortantes ante cargas gravitacionales.



Figura 31.- Diagrama de Cortantes ante combinaciones de Sismo.



Figura 32.- Diagrama de fuerza Axial ante cargas gravitacionales.



Figura 33.- Diagrama de Deformación ante cargas gravitacionales.



14.A. COLUMNAS

Figura 34.- Diseño de columnas de Concreto, Relación de trabajo P-M-M.

𝐶𝐴𝑃𝐴𝐶𝐼𝐷𝐴𝐷 𝐷𝐸 𝐷𝐸𝑀𝐴𝑁𝐷𝐴𝐶𝐴𝑃𝐴𝐶𝐼𝐷𝐴𝐷 𝑅𝐸𝑆𝐼𝑆𝑇𝐸𝑁𝑇𝐸


Figura 35.- Diseño de columna de concreto sección 100x80cm.


Figura 36.- Diagrama de interacción de columna de concreto sección 100x80cm.


14.B. TRABES

Figura 37.- Diseño de trabes de Concreto, Área de acero (cm2) requerido.


Figura 38.- Diseño de trabe de Concreto, sección 45x90cm.


PROYECTO DE REHABILITACIÓN TLALPAN 550

INSTITUTO PARA LA SEGURIDAD DE LAS

CONSTRUCCIONES EN LA CIUDAD DE MÉXICO

Septiembre 2019

Ing. Fabian Martinez Del Valle

Director de Revisión de Seguridad Estructural


Ubicación satelital Calzada de Tlalpan No. 550, Alcaldía Benito Juárez, CDMX


Espectro de Diseño obtenido del programa SASID


MODELO TRIDIMENSIONAL EXTRUIDO SIN REFORZAMIENTO


1er. MODO DE VIBRAR DE LA ESTRUCTURA SIN REFORZAMIENTO

(TRASLACION DIRECCION X), Te1 = 1.208 Seg.

2°. MODO DE VIBRAR DE LA ESTRUCTURA SIN REFORZAMIENTO

(TRASLACION DIRECCION Y), Te2 = 1.083 Seg.


REVISIÓN DE DESPLAZAMIENTOS PARA SEGURIDAD CONTRA COLAPSO“DIRECCION X” SIN REFORZAMIENTO

Dist. X > 0.01 “NO CUMPLE”

Desp. X = 91cm > 45 cm Perm. “NO CUMPLE”


REVISIÓN DE DESPLAZAMIENTOS PARA SEGURIDAD CONTRA COLAPSO“DIRECCION Y” SIN REFORZAMIENTO

Dist. Y > 0.01 “NO CUMPLE”

Desp. Y = 69cm > 45 cm Perm. “NO CUMPLE”


REVISIÓN DE DESPLAZAMIENTOS PARA LIMITACION DE DAÑOS ANTE SISMOS FRECUENTES “DIRECCION X” SIN REFORZAMIENTO

Dist. X > 0.004 “NO CUMPLE”

Desp. X = 23cm > 18 cm Perm. “NO CUMPLE”


REVISIÓN DE DESPLAZAMIENTOS PARA LIMITACION DE DAÑOS ANTE SISMOS FRECUENTES “DIRECCION Y” SIN REFORZAMIENTO

Dist. Y > 0.004 “NO CUMPLE”

Desp. Y = 17cm < 18 cm Perm. “CUMPLE”


PLANTA ESTRUCTURAL UBICACIÓN DE NUEVOS MUROS DE CONCRETO DE REFUERZO


DETALLES ESTRUCTURALES DE MUROS DE CONCRETO DE REFUERZO


UBICACIÓN DE CONTRAVIENTOS METALICOS DE REFUERZO


MODELO TRIDIMENSIONAL EXTRUIDO CON REFORZAMIENTO


MARCOS EJES “A” y “J” REFORZADOS MEDIANTE CONTRAVIENTOS METALICOS Y MUROS DE CONCRETO


MARCOS EJES “2” y “7” REFORZADOS MEDIANTE MUROS DE CONCRETO


CARGAS CONSIDERADAS PARA EL ANÁLASIS.


IMAGEN TRIDIMENSIONAL DEL PRIMER MODO DE VIBRAR DE LA ESTRUCTURA (TRASLACION DIRECCION X), Te1 = 0.807 Seg.


IMAGEN TRIDIMENSIONAL DEL SEGUNDO MODO DE VIBRAR DE LA ESTRUCTURA (TRASLACION DIRECCION Y), Te2 = 0.738 Seg.


IMAGEN TRIDIMENSIONAL DEL TERCER MODO DE VIBRAR DE LA ESTRUCTURA (TORSIÓN), Te3 = 0.62 Seg.


T1CR/Ts = 0.366T2CR/Ts = 0.335

(Alejados ambos de la región de respuesta

máxima)

Ts = Periodo del Sitio

T1SR = 1er. Modo sin/ref.

T2sR = 2º. Modo sin/ref.

T1CR = 1er. Modo con/ref.

T2CR = 2º. Modo con/ref.

UBICACIÓN DE PERIODOS DE LA ESTRUCTURA CON Y SIN REFORZAMIENTO, ALEJADOS LO SUFICIENTE CON RESPECTO AL PERIODO DEL SUELO, EVITANDO PROBLEMAS DE RESONANCIA.


Dist. X < 0.01 “CUMPLE”

Desp. X = 26cm < 45 cm Perm. “CUMPLE”

REVISIÓN DE DESPLAZAMIENTOS PARA SEGURIDAD CONTRA COLAPSO“DIRECCION X” CON REFORZAMIENTO


REVISIÓN DE DESPLAZAMIENTOS PARA SEGURIDAD CONTRA COLAPSO“DIRECCION Y” CON REFORZAMIENTO

Dist. Y < 0.01 “CUMPLE”



REVISIÓN DE DESPLAZAMIENTOS PARA LIMITACION DE DAÑOS ANTE SISMOS FRECUENTES “DIRECCION X” CON REFORZAMIENTO

Dist. X < 0.004 “CUMPLE”

Desp. X = 6.5cm < 18 cm Perm. “CUMPLE”


REVISIÓN DE DESPLAZAMIENTOS PARA LIMITACION DE DAÑOS ANTE SISMOS FRECUENTES “DIRECCION Y” CON REFORZAMIENTO

Dist. Y < 0.004 “CUMPLE”



REVISIÓN DE COLUMNAS DE CONCRETO

𝐶𝐴𝑃𝐴𝐶𝐼𝐷𝐴𝐷 𝐷𝐸 𝐷𝐸𝑀𝐴𝑁𝐷𝐴𝐶𝐴𝑃𝐴𝐶𝐼𝐷𝐴𝐷 𝑅𝐸𝑆𝐼𝑆𝑇𝐸𝑁𝑇𝐸


REVISIÓN DE TRABES DE CONCRETO (AREAS DE ACERO REQUERIDO cm2)


DISEÑO DE CONTRAVIENTOS METALICOS (RELACIÓN ESFUERZO DE TRABAJO)


DETALLE DE REFORZAMIENTO DE MUROS DE MAMPOSTERIA


DETALLE DE ARRIOSTRAMIENTO Y ANCLAJE DE MUROS NO ESTRUCTURALES DE MAMPOSTERIA


DETALLE DE ANCLAJE DE MUROS NO ESTRUCTURALES DE MAMPOSTERIA A ESTRUCTURA PRINCIPAL


DAÑOS EN MUROS DIVISORIOS DE MAMPOSTERIA EN ZONA DE ESCALERAS


CASOS TÍPICOS DE INFORMACIÓN FALTANTE Y DEFICIENCIAS EN LA DOCUMENTACIÓN INGRESADA AL ISC PARA SU REVISIÓN

PLANOS ESTRUCTURALES:

a)FALTA INDICAR LA CLASE DEL CONCRETO Y EL VALOR DEL MÓDULO DEELASTICIDAD.

b)FALTA INDICAR LAS CARGAS VIVAS EMPLEADAS EN EL DISEÑO Y LOSPARÁMETROS PARA ANÁLISIS POR SISMO.

c) FALTA DE CONGRUENCIA ENTRE LA CIMENTACIÓN PRESENTADA EN LOSPLANOS ESTRUCTURALES CON RESPECTO A LO INDICADO EN EL ESTUDIODE MECÁNICA DE SUELOS.

d)FALTA INDICAR LAS CARACTERÍSTICAS DEL SUBSUELO CON LAS QUE SEDISEÑÓ LA CIMENTACIÓN.

e) FALTAN CORTES Y DETALLES EN LOS PLANOS ESTRUCTURALES.f) DETALLES DE CONEXIONES INCOMPLETOS.



PLANOS ESTRUCTURALES:

g) FALTA INDICAR SIMBOLOGÍA Y NOMENCLATURA.h) PROYECTO DE PROTECCIÓN A COLINDANCIAS.i) FALTA DE DETALLES ESTRUCTURALES DE ESCALERAS.j) FALTA DE DETALLES DE ELEMENTOS SECUNDARIOS.k) PLANO DE NOTAS GENERALES.l) FALTA DE ELEVACIÓN ESQUEMÁTICA REFERENCIANDO EL ENTREPISO

CORRESPONDIENTE.m) FALTA DE UNIFORMIDAD DE TIPO DE LETRA, COTAS Y ESCALAS.n) PLANOS NO EMITIDOS PARA CONSTRUCCIÓN Y SIN FIRMAS.


FALTA DE SIMBOLOGIA Y DE NOMENCLATURA EN PLANTA

INFORMACION FALTANTE Y DEFICIENTE EN PLANOS ESTRUCTURALES.

DIMENSIONES DE LAS SECCIONES NO COINCIDEN CON PERFIL INDICADO



SE INDICAN DIAMETROS MENORES DE AGUJEROS QUE EL DIAMETRO DE LOS TORNILLOS

FALTA DE DIMENSIONES DE PLACAS DE CONEXION



NO CORRESPONDE LO INDICADO CON EL DIBUJO EJEMPLO INDICAN

12#5 Y EN DIBUJO HAY 14

NO SE INDICA SI EL DETALLE ES UNA ELEVACION O VISTA EN PLANTA NI

SE INDICA ESPESOR DEL MURO.

NO SE INDICA PROFUNDIDAD DE ANCLAJE DE MURO MC1.

INSTITUTO PARA LA SEGURIDAD DE LAS CONSTRUCCIONESDETALLADO MÍNIMO DE PLANOS PARA CONSTRUCCIÓN



MEMORIA DE CÁLCULO:

a) FALTA INDICAR CARGAS CONSIDERADAS Y FACTORES DE CARGASCONFORME AL REGLAMENTO Y NTC-2017.

b) FALTA PRESENTAR LOS MODOS FUNDAMENTALES DE VIBRAR DE LAESTRUCTURA Y LA PARTICIPACIÓN DE MASAS.

c) FALTA LA REVISIÓN DEL CORTANTE BASAL Y EL FACTOR DEAMPLIFICACIÓN, EN SU CASO.

d) FALTA DE JUSTIFICACIÓN DE CONDICIONES DE IRREGULARIDAD.e) PARÁMETROS ERRÓNEOS PARA LA OBTENCIÓN DEL ESPECTRO DE

DISEÑO OBTENIDOS DEL SASID.f) FALTA CONSIDERAR LA EXCENTRICIDAD ACCIDENTAL EN EL ANÁLISIS Y

LA JUSTIFICACIÓN DEL VALOR ADOPTADO PARA Q.



MEMORIA DE CÁLCULO:g) FALTA CONSIDERAR EL FACTOR DE AGRIETAMIENTO PARA ELEMENTOS

ESTRUCTURALES DE CONCRETO.h) FALTA LA REVISIÓN DE LOS DESPLAZAMIENTOS LATERALES PARA

COLAPSO Y LIMITACIÓN DE DAÑOS ANTE SISMOS FRECUENTES Y ELCÁLCULO DE SEPARACIÓN DE COLINDANCIAS.

i) FALTA PRESENTAR EL DISEÑO DE LOS ELEMENTOS REPRESENTATIVOS DECIMENTACIÓN Y SUPERESTRUCTURA, INCLUYENDO LOS ELEMENTOS PARAESTABILIZAR LAS PAREDES DE LA EXCAVACIÓN, COMO SON TROQUELES,ANCLAS, ETC. CONFORME AL REGLAMENTO Y NTC-2017.

j) FALTA DEL DISEÑO DE CONEXIONES METÁLICAS Y REVISIÓN DELSISTEMA DE PISO DE LOSACERO ANTE VIBRACIONES PERMISIBLES.

k) MEMORIA SIN FIRMAS Y SIN COPIA DE CEDULA PROFESIONAL DELPROYECTISTA Y CARNET DEL C/SE.



ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS:

a) FALTA INDICAR EN EL ESTUDIO LAS DESCARGAS A LA CIMENTACIÓNPROPORCIONADAS POR EL PROYECTISTA DE LA ESTRUCTURA.

b) FALTA PRESENTAR EL PROCEDIMIENTO DE EXCAVACIÓN Y LA PROTECCIÓNA COLINDANCIAS.

PROYECTO DE PROTECCIÓN A COLINDANCIAS:

a) EN LA MAYORÍA DE LOS CASOS, NO SE PRESENTA EL PROYECTO DEPROTECCIÓN A COLINDANCIAS.

b) CUANDO SE PRESENTA, NO SE INDICAN LOS PROCEDIMIENTOS DEEXCAVACIÓN, DE LA CONSTRUCCIÓN DE LA CIMENTACIÓN Y DE LOSELEMENTOS DE ESTABILIZACIÓN DE LAS PAREDES DE LA EXCAVACIÓNCOMO SON: TROQUELES, MURO MILÁN, ANCLAS, ETC.


FALLAS PÓR MAL DISEÑO

PLAZA ARTZ PEDREGAL, UBICADA SOBRE PERIFÉRICO SUR EN LA COLONIA JARDINES DEL PEDREGAL, ALCALDÍA ÁLVARO OBREGÓN


FALLAS PÓR MAL DISEÑO

PLAZA ARTZ PEDREGAL, UBICADA SOBRE PERIFÉRICO SUR EN LA COLONIA JARDINES DEL PEDREGAL, ALCALDÍA ÁLVARO OBREGÓN

SE APRECIA LA FALLA DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES Y FALLA EN SUS CONEXIONES.


REVISIÓN ESTRUCTURAL

RESUMEN DE DICTAMEN ESTRUCTURA EN CANTILIVER PLAZA ARTZ PEDREGAL

MODELO TRIDIMENSIONAL EXTRUIDO DEL VOLADO.




DEFLEXIÓN VERTICAL EXCEDE LO PERMISIBLE .

DIAGRAMA DE MOMENTOS FLEXIONANTES ANTE CARGAS GRAVITACIONALES.




RELACION DE ESFUERZOS DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES EN COLOR ROJO LOS EXCEDIDOS DE SU CAPACIDAD RESISTENTE.


ELEMENTOS ESTRUCTURALES PRINCIPALES EXCEDIDOS DE SU CAPACIDAD RESISTENTE 1.485% y 1.35% RESPECTIVAMENTE.




CONCLUSIÓN

“De acuerdo a la revisión numérica de la estructura de acero en cantiliver colapsada, ubicada entrelos ejes 9 y 12 con A y E, se puede concluir que ante las solicitaciones de carga gravitacionales yaccidentales a las que estarían sujetos los elementos estructurales y sus conexiones, se presentandesplazamientos y esfuerzos que sobrepasan en gran medida los estados límites de servicio y defalla que establece el Reglamento de Construcciones del Distrito Federal y sus Normas TécnicasComplementarias del 2004 con el cual fue diseñado. Además, es muy importante señalar que laestructuración considerada para el cantiliver no fue la adecuada, tomando en cuenta las cargas a lasque estaría sometida la estructura y las condiciones geométricas del proyecto arquitectónico.”


REVISIÓN ESTRUCTURALRESUMEN DE DICTAMEN ESTRUCTURA EN CANTILIVER PLAZA ARTZ PEDREGAL

RECOMENDACIONES

1. Considerar en el diseño final de la estructura de acero todas las recomendaciones realizadas por esteInstituto en anteriores documentos, entre otras la colocación de dos puntales de forma definitiva, uno en eleje 10 y otro para el eje 12.

2. Llevar a cabo los reforzamientos y restructuraciones propuestas por el proyectista estructural avaladospor el Director Responsable de Obra (DRO) y el Corresponsable en Seguridad Estructural (CSE) de laobra.

3. Para la ejecución de los trabajos de mitigación, será indispensable contar con la supervisión delCorresponsable en Seguridad Estructural (CSE), así como del Director Responsable de Obra (DRO),atendiendo lo establecido en los artículos 32, 34, 35, 36 y 37 del RCDF-2017, mismos que deberánverificar el cumplimiento del procedimiento constructivo indicado en los documentos presentados a esteInstituto, resolviendo los imprevistos que se pudiesen generar, llevando a cabo nivelaciones de precisiónpermanentes para poder detectar oportunamente cualquier movimiento en la estructura que pudieseocurrir y tomar las medidas preventivas pertinentes.


SE RECONSTRUYO LA ZONA QUE COLAPSO COLOCANDO PUNTALES Y DIAGONALES DE ESTRUCTURA METALICA.

REVISIÓN ESTRUCTURALRESUMEN DE DICTAMEN ESTRUCTURA EN CANTILIVER PLAZA ARTZ PEDREGAL


IMPORTANCIA DE LA REVISIÓN ESTRUCTURAL

LAGO ALBERTO No. 442, COLONIA ANÁHUAC, ALCALDIA MIGUEL HIDALGO, CIUDAD DE MÉXICO.

VISTA AÉREA DEL PREDIO DE INTERÉS, DURANTE LA ETAPA DE EXCAVACIÓN, SUPERFICIE TOTAL DE CONSTRUCCIÓN=57,021.54m²




PERIODO DE VIBRACIÓNTy= 1.4827 seg.

PERIODO DE VIBRACIÓNTz= 1.4484 seg.

MODELO MATEMÁTICO DE LA TORRE 1 DESPLAZAMIENTOS Y DISTORSIONES DE ENTREPISO DENTRO DE LO PERMISIBLE




MARCO EJE 03 Y EJE 04, TRABES DE ACOPLAMIENTO 50x100cm, SE EXCEDE LA CAPACIDAD POR FLEXIÓN Y CORTANTE

MARCO EJE N, TRABES DE ACOPLAMIENTO 30X37cm. SE EXCEDE LA CAPACIDAD POR FLEXIÓN Y CORTANTE




EL DISEÑO DE LOS MUROS DE RIGIDEZ Y DE LAS COLUMNAS DE CONCRETO CUMPLEADECUADAMENTE CON LOS REQUISITOS NECESARIOS PARA SOPORTAR LAS DEMANDAS DEFUERZA Y DESPLAZAMIENTO OCASIONADAS POR CARGA GRAVITACIONAL Y POR LA ACCIÓNSÍSMICA. POR LO QUE LAS DISTORSIONES DE ENTREPISO DE LA ESTRUCTURA SEENCUENTRAN DENTRO DE LOS LÍMITES PERMISIBLES.

LA RESISTENCIA A FLEXIÓN DE LAS TRABES EN LAS ZONAS DONDE SE CONECTAN CON LOSMUROS DE RIGIDEZ, ESTÁ POR DEBAJO DE LA DEMANDA DEBIDA A LA ACCIÓN SÍSMICA.ASIMISMO, EL DISEÑO DE LAS TRABES DE ACOPLAMIENTO DE LOS MUROS DE RIGIDEZ ENLA ZONA DEL NÚCLEO CENTRAL, ES INSUFICIENTE PARA SOPORTAR TANTO LOSMOMENTOS FLEXIONANTES COMO LOS CORTANTES OCASIONADOS POR SISMO, POR LOQUE LAS SOLICITACIONES SÍSMICAS EN ESTA ZONA SON LAS QUE PRESENTAN UNA MAYORMAGNITUD DEBIDO A LA ESTRUCTURACIÓN PROPIA DEL EDIFICIO.

.

CONCLUSIONES




DE ACUERDO CON LO ANTERIOR, SE RECOMIENDA INCREMENTAR EL ACERO DE REFUERZO DE TRABES EN LASZONAS DONDE SE CONECTAN CON LOS MUROS DE RIGIDEZ Y EN LAS NERVADURAS UBICADAS EN LA ZONA DE LOSCLAROS CENTRALES DEL SISTEMA DE PISO. EN EL CASO DE LAS TRABES DE ACOPLAMIENTO EN LA ZONA DELNÚCLEO, ES CONVENIENTE ESTUDIAR LOS NIVELES DE ESFUERZO Y PROPONER UN TIPO DE REFUERZO QUEINCREMENTE LA CAPACIDAD A CORTANTE, PROBABLEMENTE CON FIBRAS DE CARBONO O "ENCAMISANDO" LATRABE DE ACOPLAMIENTO.

EN GENERAL, CONSIDERAMOS QUE LA REPRESENTACIÓN GRÁFICA DE LA ESTRUCTURA PRESENTA PROBLEMASDE INTERPRETACIÓN EN OBRA. OBSERVAMOS, FUNDAMENTALMENTE EN LAS ZONAS DE CONEXIÓN MURO-TRABE, CONCENTRACIONES IMPORTANTES DE ACERO DE REFUERZO HORIZONTAL (TRABES), CON VERTICAL(COLUMNAS), QUE SIN DUDA, HAN GENERADO DIFICULTADES DE HABILITACIÓN.

ES IMPORTANTE QUE EL CORRESPONSABLE EN SEGURIDAD ESTRUCTURAL REALICE UNA SUPERVISIÓNEXHAUSTIVA, PARA CERTIFICAR QUE LAS CONEXIONES SE REALIZARON ADECUADAMENTE EN LAS ZONAS CONMAYORES NIVELES DE ESFUERZO POR FLEXIÓN, CORTANTE Y FLEXOCOMPRESIÓN.

RECOMENDACIONES




TIPOS DE REFORZAMIENTO PARA TRABES DE ACOPLAMIENTO EN MUROS DE

RIGIDEZ.

R. PARK/ T. PAULA, (1991),

“ESTRUCTURA DE CONCRETO

REFORZADO” ,LIMUSA, MÉXICO

D.F.




REFUERZO EN TRABES O VIGAS DE ACOPLAMIENTO PARA MUROS DE RIGIDEZ O DE CORTANTE.BAZÁN/ MELI, (2013), “DISEÑO SÍSMICO DE EDIFICIOS” ,

LIMUSA, MÉXICO D.F.




REFUERZO EN TRABES O VIGAS DE ACOPLAMIENTO


SISMO 19 DE SEPTIEMBRE 2017

LA RUPTURA DEL SISMO DEL 19 DE SEPTIEMBRE DE 2017 OCURRIÓ DENTRO DE LA PLACAOCEÁNICA DE COCOS (SISMO INTRAPLACA), POR DEBAJO DEL CONTINENTE, A UNAPROFUNDIDAD DE 57 KM. DE MAGNITUD 7.1 CON EPICENTRO A 12KM DEL SURESTE DEAXOCIAPAN, MORELOS, EN EL LIMITE CON EL ESTADO DE PUEBLA.

EL SISMO DE 1985 LIBERÓ 32 VECES MÁS ENERGÍA SÍSMICA QUE EL DEL 19 DESEPTIEMBRE DE 2017. SIN EMBARGO, EN 1985, EL EPICENTRO FUE MUY LEJANO Y BAJOLAS COSTAS DEL ESTADO DE MICHOACÁN, A MÁS DE 400 KM DE LA CAPITAL, MIENTRASQUE EL 7.1 OCURRIÓ APENAS 120 KM AL SUR DE LA CIUDAD.


FIGURA. ACELERACIONES EXPERIMENTADAS EN LAS AZOTEAS DE EDIFICIOS CON DIFERENTES ALTURAS EN SUELO FIRME Y SUELO BLANDO PARA SISMOS

DEL 19/09/17 (AZUL) Y 19/09/1985 (ROJO).


FIGURA. LOCALIZACIÓN DE DAÑOS GRAVES Y COLAPSOS DURANTE LE

SISMO DEL 19/SEPT/2017.

EL SISMO DE 2017 :

• SE GENERÓ 13:14:40

• AUTORIDADES REPORTARON 228 FALLECIDOS

• DURACIÓN DE CASI 3 MINUTOS

• 40 EDIFICIOS COLAPSADOS Y OTROS 11 MIL 500 INMUEBLES CON DAÑOS DE LEVES A GRAVES

FIGURA. IDENTIFICACION DE FALLAS GEOLOGICAS CDMX Y EDIFICIOS COLAPSADOS SISMO 19/09/17.


REVISION DE CIMENTACIONES CON PILOTES DESPUES DEL SISMO 19 DE SEPTIEMBRE 2017

PILOTES MECANIZADOS EN BUEN ESTADO DEBIDO A SU BUEN MANTENIMIENTO.


REVISION DE CIMENTACIONES CON PILOTES DESPUES DEL SISMO 19 DE SEPTIEMBRE 2017

FALTA DE MANTENIMIENTO EN PILOTES MECANIZADOS.


EDIFICIO VIADUCTO MIGUEL ALEMÁN 106, COL. NARVARTE, ANTES Y DESPUÉS DEL SISMO 19/09/17.

EDIFICIOS COLAPSADOS SISMO 19 DE SEPTIEMBRE 2017


EDIFICIO MEDELLIN 176, COL. ROMA NORTE, ANTES Y DESPUÉS DEL SISMO 19/09/17.



EDIFICIO ÁLVARO OBREGÓN 286, COL. ROMA NORTE, ANTES Y DESPUÉS DEL SISMO 19/09/17.



EDIFICIO BOLIVAR 168, COL. CENTRO, ANTES Y DESPUÉS DEL SISMO 19/09/17.




EDIFICIO SARATOGA 714, COL. PORTALES, ANTES Y DESPUÉS DEL SISMO 19/09/17.



EDIFICIO AMSTERDAM 107, COL. HOPODROMO, ANTES Y DESPUÉS DEL SISMO 19/09/17.



“COLEGIO ENRIQUE REBSAMEN”, RANCHO TAMBOREO 14300, COL. COAPA, ANTES Y DESPUÉS DEL SISMO 19/09/17.



ESCOCIA 29 EDIF. B, COL. PARQUE SAN ANDRES COYOACAN,ANTES Y DESPUÉS DEL SISMO 19/09/17.


CLASIFICACION DE LAS ESTRUCTURAS

PARA FINES DE DISEÑO SÍSMICO LAS CONSTRUCCIONES SE CLASIFICARÁN EN LOS GRUPOS YSUBGRUPOS QUE SE INDICAN EN EL ARTÍCULO 139 DEL TÍTULO SEXTO DEL REGLAMENTO DECONSTRUCCIONES PARA LA CIUDAD DE MÉXICO, QUE SE REPRODUCEN A CONTINUACIÓN:

GRUPO A. EDIFICACIONES CUYA FALLA ESTRUCTURAL PODRÍA TENER CONSECUENCIASPARTICULARMENTE GRAVES.

SUBGRUPO A1:

A) EDIFICACIONES QUE ES NECESARIO MANTENER EN OPERACIÓN AÚN DESPUÉS DE UN SISMODE MAGNITUD IMPORTANTE, COMO: HOSPITALES, AEROPUERTOS, TERMINALES Y ESTACIONESDE TRANSPORTE, ETC.

B) EDIFICACIONES CUYA FALLA PUEDE IMPLICAR UN SEVERO PELIGRO PARA LA POBLACIÓN,POR CONTENER CANTIDADES IMPORTANTES DE SUSTANCIAS TÓXICAS O EXPLOSIVAS, COMO:GASOLINERAS, DEPÓSITOS O INSTALACIONES DE SUSTANCIAS INFLAMABLES O TÓXICAS YESTRUCTURAS QUE CONTENGAN EXPLOSIVOS O SUBSTANCIAS INFLAMABLES.


SUBGRUPO A2: EDIFICACIONES CUYA FALLA PODRÍA CAUSAR:

A) UN NÚMERO ELEVADO DE PÉRDIDAS DE VIDAS HUMANAS, COMO: ESTADIOS, SALAS DE REUNIONES, TEMPLOS Y AUDITORIOS QUE PUEDAN ALBERGAR MÁS DE 700 PERSONAS; EDIFICIOS QUE TENGAN ÁREAS DE REUNIÓN QUE PUEDAN ALBERGAR MÁS DE 700 PERSONAS.

B) UNA AFECTACIÓN A LA POBLACIÓN PARTICULARMENTE VULNERABLE, COMO: ESCUELAS DE EDUCACIÓN PREESCOLAR, PRIMARIA Y SECUNDARIA.

C) LA PÉRDIDA DE MATERIAL DE GRAN VALOR HISTÓRICO, LEGAL O CULTURAL: MUSEOS, MONUMENTOS Y ESTRUCTURAS QUE CONTENGAN ARCHIVOS HISTÓRICOS.


GRUPO B. EDIFICACIONES COMUNES DESTINADAS A VIVIENDAS, OFICINAS Y LOCALES COMERCIALES, HOTELES Y CONSTRUCCIONES COMERCIALES E INDUSTRIALES NO INCLUIDAS EN EL GRUPO A, LAS QUE SE SUBDIVIDEN EN:

SUBGRUPO B1:

a) EDIFICACIONES DE MÁS DE 30 M DE ALTURA O CON MÁS DE 6,000 M² DE ÁREA TOTAL CONSTRUIDA, UBICADAS EN LAS ZONAS I Y II A QUE SE ALUDE EN EL ARTÍCULO 170 DE ESTE REGLAMENTO, Y CONSTRUCCIONES DE MÁS DE 15 M DE ALTURA O MÁS DE 3,000 M² DE ÁREA TOTAL CONSTRUIDA, EN LA ZONA III.

B) LAS ESTRUCTURAS ANEXAS A LOS HOSPITALES, AEROPUERTOS O TERMINALES DE TRANSPORTE, COMO ESTACIONAMIENTOS, RESTAURANTES, ETC.

SUBGRUPO B2: LAS DEMÁS DE ESTE GRUPO.

CRITERIOS DE ESTRUCTURACIÓN

UNA EDIFICACIÓN DEBE DE CUMPLIR EXIGENCIAS DE:

1. ESTABILIDAD

2. RESISTENCIA

3. RIGIDEZ

4. FUNCIONALIDAD

5. ECONOMIA

6. CONSTRUCTABILIDAD

7. FORMA


CAUSAS DE MAL COMPORTAMIENTO

1. CONFIGURACIÓN EN PLANTA

2. ASIMETRÍA EN PLANTA



EDIFICIOS CON ASIMETRIA EN PLANTA.



2. ASIMETRÍA EN PLANTA. UBICACIÓN INADECUADA DE ELEVADORES O ELEMENTOS ESTRUCTURALES (EDIFICIO DE ESQUINA)



EDIFICIOS DE ESQUINA DAÑADOS POR SISMOS DEL 1985 Y 2017.



3. FALLAS POR TORSIÓN



4. CONFIGURACIÓN EN ALTURA

5. DISCONTINUIDAD EN ELEMENTOS VERTICALES




EDIFICIOS CON DISCONTINUIDADES EN ELEMENTOS VERTICALES Y CONFIGURACION EN ALTURA IRREGULAR.


6. INTERACCIÓN ENTRE ELEMENTOS ESTRUCTURALES Y NO ESTRUCTURALES




7. INADECUADA DISTANCIA ENTRE EDIFICACIONES ADYACENTES

EVITAR:

1. PISOS DÉBILES

2. CAMBIOS BRUSCOS DE RIGIDEZ

3. CAMBIOS BRUSCOS DE SIMETRÍA EN ELEMENTOS RÍGIDOS TANTO EN PLANTA Y ELEVACIÓN

4. GRANDES ENTRANTES Y SALIENTES



EDIFICIOS CON PLANTA BAJA DEBIL COLAPSADOS.


FALLAS EN COLUMNAS POR CORTANTE Y FLEXOCOMPRESIÓN


FALLAS EN COLUMNAS POR FLEXIÓN Y FLEXOCOMPRESIÓN

EVITAR:

5. COLUMNA CORTA


RECOMENDACIONES

1. SENCILLEZ, SIMETRÍA Y REGULARIDAD EN PLANTA.

2. PLANTAS POCO ALARGADAS.

3. UNIFORMIDAD EN LA DISTRIBUCIÓN DE RESISTENCIA, RIGIDEZ Y DUCTILIDAD EN ELEVACIÓN.

4. HIPERESTATICIDAD Y LÍNEAS ESCALONADAS DE DEFENSA ESTRUCTURAL.



SE APRECIA LA FALLA DEL MURO DE CONTENCIÓN DE CONCRETO REFORZADO DURANTE LOS TRABAJOS DE EXCAVACIÓN. OCACIONANDO DAÑOS A LA VIALIDAD.

RECOMENDACIONES

5. REALIZAR PROYECTO DE PROTECCIÓN A COLINDANCIAS


RECOMENDACIONES


FALLA DE LA PARED DEL TERRENO POR UNA INADECUADA PROTECCIÓN A COLINDANCIAS


RECOMENDACIONES


TROQUELES FORMADOS POR PERFILES DE ACERO

TROQUELES FORMADOS POR PERFILES DE ACERO


DETALLADO DE DUCTILIDAD PARA TRABES Y COLUMNAS

RECOMENDACIONES

6. ESTRUTURAS DUCTILES


RECOMENDACIONES

7. EDIFICIOS RESILIENTES

EDIFICACIONES CAPACES DE MINIMIZAR EL NIVEL DE DAÑO ANTECIERTO TIPO DE AMENAZA Y RECUPERAR RAPIDAMENTE SUFUNCIONALIDAD.

8. LLEVAR A CABO ANALISIS NO LINEALES

PARA EDIFICACIONES QUE EXCEDAN LOS LÍMITES DE ALTURAINDICADOS EN LA TABLA 2.1.1, DEBE VERIFICARSE EL DISEÑOESTRUCTURAL CON UN ANÁLISIS DINÁMICO NO LINEAL PASO A PASO.


ANALISIS ESTATICO NO LINEAL (PUSHOVER)

EVALUAR EL RENDIMIENTO ESPERADO DE UN SISTEMA ESTRUCTURAL MEDIANTE LAESTIMACIÓN SUS EXIGENCIAS DE RESISTENCIA Y DEFORMACIÓN EN SISMOS DEDISEÑO MEDIANTE UN ANÁLISIS INELÁSTICO ESTÁTICO, Y COMPARANDO ESTASDEMANDAS A CAPACIDADES DISPONIBLES EN LOS NIVELES DE DESEMPEÑO DEINTERÉS.

CURVA DE CAPACIDAD NIVELES DE DESEMPEÑO

RECOMENDACIONES

…


FORMACION DE ARTICULACIONES PLASTICAS, PARA INDENTIFICAR EL NIVEL DE DAÑO EN LAS ESTRUCTURA.

RECOMENDACIONES


ANALISIS DINAMICO NO LINEAL (PASO A PASO)

SE ESTIMAN DEMANDAS DE DEFORMACION A DIFERENTES NIVELES A PARTIR DESUJETAR UN MODELO DETALLADO DE ANALISIS A LA ACCION DE VARIOSACELEROGRAMAS DE TEMBLORES REALES.

FORMACION DE ARTICULACIONES PLASTICAS, PARA INDENTIFICAR EL NIVEL DE DAÑO EN LAS ESTRUCTURA.

RECOMENDACIONES


ANALISIS DINAMICO NO LINEAL (PASO A PASO)

ACELEROGRAMAS

Representación temporal de la aceleración que experimenta el suelo en un determinadopunto durante un sismo.

Los valores de la aceleración se obtienen mediante unos instrumentos llamadosacelerógrafos, que registran la aceleración del suelo según tres direccionesperpendiculares; dos horizontales y una vertical. Debido a que la variación de laaceleración es muy irregular en el tiempo, es necesario que la toma de datos se realice enintervalos muy pequeños de tiempo, utilizándose generalmente valores de 0.01 o 0.02 s.

RECOMENDACIONES


FORMACION DE ARTICULACIONES PLASTICAS EN ELEMENTOS ESTRUCTURALES.


RECOMENDACIONES

9. AISLADORES Y DISIPADORES DE ENERGIA

DISMINUIR LA FUERZAS SISMICAS AUMENTANDO EL AMORTIGUAMIENTO MEDIANTE LA COLOCACION DE DISIPADORES DE ENERGIA O AISLADORES DE BASE.


RECOMENDACIONES


AISLADORES DE BASE


RECOMENDACIONES


CONTRAVIENTOS RESTRINGIDOS AL PANDEO (BRB)


RECOMENDACIONES


DISIPADORES FLUIDO VISCOSO

INSTITUTO PARA LA SEGURIDAD DE LAS CONSTRUCCIONES EN LA CIUDAD DE MÉXICO

Septiembre 2019

Ing. Fabian Martinez Del ValleDirector de Revisión de Seguridad EstructuralTel. 51343130 Ext. 2027

GRACIAS!

revisiÓn de proyectos desde el punto de vista …

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