roberta araujo de paula ramosrepositorio.unicamp.br/bitstream/reposip/355716/1/ramos... · 2021. 3....
TRANSCRIPT
1
Universidade Estadual de Campinas
Faculdade de Odontologia de Piracicaba
Roberta Araujo de Paula Ramos
Efeito de silanos experimentais formulados com diferentes tio-uretanos na
resistência da união e propriedades adesivas de pinos de fibra de vidro
convencional e anatômico
Piracicaba, SP
2020
2
Roberta Araujo de Paula Ramos
Efeito de silanos experimentais formulados com diferentes tio-uretanos na
resistência da união e propriedades adesivas de pinos de fibra de vidro
convencional e anatômico
Dissertação apresentada à Faculdade de
Odontologia de Piracicaba da Universidade
Estadual de Campinas como parte dos
requisitos exigidos para a obtenção do título de
Mestra em Clínica Odontológica, área de
Prótese Dental
Orientador: Rafael Leonardo Xediek Consani
ESTE EXEMPLAR CORRESPONDE À
VERSÃO FINAL DA DISSERTAÇÃO
DEFENDIDA PELA ALUNA ROBERTA
ARAUJO DE PAULA RAMOS E ORIENTADA
PELO PROF. DR. RAFAEL LEONARDO
XEDIEK CONSANI.
Piracicaba, SP
2020
3
Ficha catalográfica
Universidade Estadual de Campinas
Biblioteca da Faculdade de Odontologia de Piracicaba
Marilene Girello - CRB 8/6159
Informações para Biblioteca Digital
Título em outro idioma: Effect of experimental silanes formulated with different thio-
urethanes on bond strength and adhesive properties of convencional and anatomical
fiberglass post
Palavras-chave em inglês:
Silane
Endodontics
Bond strength
Dental pins
Dental cements
Área de concentração: Prótese Dental
Titulação: Mestra em Clínica Odontológica
Banca examinadora:
Rafael Leonardo Xediek Consani [Orientador]
Luís Roberto Marcondes Martins
Pedro Cesar Garcia de Oliveira
Data de defesa: 23-10-2020
Programa de Pós-Graduação: Clínica Odontológica
Identificação e informações acadêmicas do(a) aluno(a)
- ORCID do autor: https://orcid.org/0000-0001-7138-5305
- Currículo Lattes do autor: http://lattes.cnpq.br/7521687487628803
Ramos, Roberta Araujo de Paula, 1994-
R147e Efeito de silanos experimentais formulados com diferentes tio-uretanos
na resistência da união e propriedades adesivas de pinos de fibra de vidro
convencional e anatômico / Roberta Araujo de Paula Ramos. – Piracicaba,
SP : [s.n.], 2020.
Orientador: Rafael Leonardo Xediek Consani.
Dissertação (mestrado) – Universidade Estadual de Campinas,
Faculdade de Odontologia de Piracicaba.
1. Silano. 2. Endodontia. 3. Resistência de união. 4. Pinos dentários. 5.
Cimentos dentários. I. Consani, Rafael Leonardo Xediek, 1974-. II.
Universidade Estadual de Campinas. Faculdade de Odontologia de
Piracicaba.
III. Título.
4
A Comissão Julgadora dos trabalhos de Defesa de Dissertação de Mestrado, em sessão pública
realizada em 23 de outubro de 2020, considerou a candidata ROBERTA ARAUJO DE PAULA RAMOS
aprovada.
PROF. DR. RAFAEL LEONARDO XEDIEK CONSANI
PROF. DR. PEDRO CESAR GARCIA DE OLIVEIRA
PROF. DR. LUÍS ROBERTO MARCONDES MARTINS
A Ata da defesa, assinada pelos membros da Comissão Examinadora, consta no SIGA/Sistema de Fluxo
de Dissertação/Tese e na Secretaria do Programa da Unidade.
5
DEDICATÓRIA
Dedico este trabalho à memória de meus avôs Orlando Alvares de Araújo e Sebastião
de Paula Ramos, os quais aguardavam ansiosamente a concretização dessa etapa acadêmica,
mas infelizmente foram chamados a deixar nosso plano físico. Agradeço o privilégio de ter
convivido com esses admiráveis senhores, com os quais pude aprender sobre respeito,
humildade, honestidade, integridade e serenidade.
Vô Orlando e vô Tião, obrigada por serem alicerces de amor e união na nossa família.
As lindas memórias que construímos juntos estarão para sempre presentes em nossos corações.
Saudades eternas!
6
AGRADECIMENTOS ESPECIAIS
A Deus, por guiar e iluminar minha caminhada, trazendo alegria e felicidade nos
momentos de glória e dando proteção, amparo e coragem nos momentos de dificuldade.
Obrigada por permitir minha evolução espiritual. Sem o senhor nada disso seria possível.
Ao meu orientador Prof. Dr. Rafael Leonardo Xediek Consani, por acreditar em mim
até mesmo quando eu não acreditava. Sua dedicação, tranquilidade, transparência se tornaram
inspiração para meu futuro. Agradeço com todo o coração a paciência em me ouvir não só nos
bons momentos, mas principalmente nos dias de cansaço, choro e desespero. Serei eternamente
grata à oportunidade a mim creditada.
Aos meus pais Adalberto de Paula Ramos e Rosana Araújo de Paula Ramos, por
acreditarem e confiarem na minha capacidade desde o início. Obrigada por serem meus maiores
exemplos de respeito, dignidade, união e amor puro. A fé e o suporte depositados em todas as
glórias e dificuldades me incentivaram a continuar por mais tortuoso que fosse o caminho. Sem
vocês nada disso seria possível. Amo-os incondicionalmente!
Ao meu irmão Felipe Araújo de Paula Ramos, por sempre me encontrar, aos finais de
semana, com um sorriso e um abraço amigos. Você tornou os meus dias mais felizes com seus
momentos de carisma, humor, musicalidade e verdade. Sua presença é um presente divino. Te
amo!
Ao meu amigo, companheiro e amado namorado Thiago de Andrade Machado, apesar
da distância sempre esteve muito presente em todos esses anos de pós-graduação, sabendo me
codificar muitas vezes apenas pelo som da minha voz. Obrigada por todo carinho, incentivo e
paciência. Sem a sua ajuda tudo teria sido muito mais difícil de ser alcançado.
Às minhas avós Maria Edna Campanhã Marcelino Ramos e Rosa Nercides Batista
Araújo, por serem sinônimos de bondade, simplicidade e sabedoria, as quais se mantiveram
presentes, mesmo à distância, sempre carinhosas e prontas a ajudar em qualquer dificuldade da
minha caminhada. Obrigada pelos conselhos, mimos e orações.
À doutoranda Vitória Massoneto Piccolli, por ser não somente colega do grupo de
pesquisa, mas também uma amiga de outras vidas, quase irmã mais experiente sempre pronta a
7
ajudar e aconselhar. Admiro sua luz, bondade, fidelidade e determinação. Obrigada pela
amizade que durará para sempre!
Ao doutorando Marcos César Pomini, não só pela colaboração com a metodologia deste
trabalho, mas também por se tornar amigo solícito, companheiro de aulas, caronas, conversas e
desabafos. Agradeço demais toda sua ajuda, sem ela este projeto não se realizaria.
À mestranda Raíssa Manoel Garcia, amiga que a pós-graduação me presenteou,
obrigada pelas madrugadas mal dormidas, pela atenção, apoio e companheirismo. Você sempre
esteve disposta a ajudar mesmo sem esperar nada em troca, o que a torna inesquecível.
8
AGRADECIMENTOS
À Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campinas –
FOP/UNICAMP, na pessoa do Diretor Prof. Dr. Francisco Haiter Neto e do Diretor Associado
Prof. Dr. Flávio Henrique Baggio Aguiar.
À Profa. Dra. Karina Gonzales Silvério Ruiz, Coordenadora Geral dos Cursos de Pós-
Graduação e ao Prof. Dr. Valentim Adelino Ricardo Barão, Coordenador do Programa de Pós-
Graduação em Clínica Odontológica da FOP – UNICAMP.
Aos docentes da área de Prótese Dentária da FOP-UNICAMP Profa. Dra. Altair
Antoninha Del Bel Cury; Prof. Dr. Frederico Andrade e Silva; Prof. Dr. Guilherme Elias
Pessanha Henriques; Prof. Dr. Marcelo Ferraz Mesquita; Prof. Dr. Mauro Antônio de
Arruda Nóbilo; Prof. Dr. Rafael Leonardo Xediek Consani; Profa. Dra. Renata Cunha
Matheus Rodrigues Garcia; Prof. Dr. Valentim Adelino Ricardo Barão; Prof. Dr. Wander
José da Silva e Prof. Dr. Wilkens Aurélio Buarque e Silva, por todas disciplinas ministradas,
sabedoria e conhecimentos transmitidos aos alunos de pós-graduação.
Aos funcionários da Prótese Dentária Sra. Eliete A. Ferreira Lima Marim e Sr.
Eduardo Pinez Campos, por me receberem na FOP/UNICAMP de forma tão amigável. Vocês
foram sempre extremamente competentes em seus trabalhos. Sou grata a todo suporte e apoio
durante minha trajetória na pós-graduação.
Aos funcionários da secretaria de Pós-Graduação Ana Paula Carone, Claudinéia Prata
Pradella, Érica A. Pinho Sinhoreti, Leandro Viganó e Raquel Q. Marcondes Cesar, pela
solicitude e capacitação em tirar todas as minhas dúvidas durante o período de pós-graduação.
Ao funcionário supervisor do MEV Sr. Adriano Luís Martins, pelo aprendizado e apoio
na utilização do miscroscópio eletrônico de varredura.
Ao Engenheiro Marcos Blanco Cangiani e à Técnica Selma Aparecida Barbosa
Segalla do Laboratório de Materiais Dentários da FOP-UNICAMP, pela disponibilidade em
esclarecer dúvidas sobre o funcionamento e utilização dos equipamentos durante toda a coleta
de dados.
9
Ao Prof. Dr. Mário Alexandre Coelho Sinhoreti, à Profa. Dra. Fernanda Miori
Pascon e à Profa. Dra. Giovana Spagnolo Albamonte de Araújo, por participarem da Banca
do Exame de Qualificação de Mestrado e oferecerem sugestões e contribuições significativas.
Ao Prof. Dr. Rafael Leonardo Xediek Consani, ao Prof. Dr. Luís Roberto Marcondes
Martins e ao Prof. Dr. Pedro César Garcia de Oliveira, por todos conselhos, colaborações e
apoio durante a participação da Banca de Defesa de Mestrado.
Aos colegas da especialização em prótese dentária pela Associação Odontológica de
Ribeirão Preto (AORP), especialmente Ana Beatriz Vilela Teixeira e Eduardo Prudêncio e
Silva, pela amizade e suporte por meio do empréstimo de materiais ou compartilhamento de
conhecimentos da atividade acadêmica.
Ao colega de pós-graduação Guilherme Almeida Borges, por auxiliar na tomada de
imagens do projeto, disponibilizando tempo e conhecimento.
A todos os colegas da pós-graduação da área Prótese Total, pelo convívio amigo no
laboratório e por tornarem a rotina muito mais prazerosa durante toda essa jornada.
Aos colegas de Pós-graduação da FOP-UNICAMP, das mais diversas àreas, que em
algum momento participaram da minha jornada, nas mesmas disciplinas, ou na utilização dos
mesmos laboratórios.
À Angelus, pela doação dos pinos de fibra de vidro utilizados na pesquisa.
Ao frigorífico Friuna, por permitir a coleta dos dentes bovinos utilizados na pesquisa.
À todos funcionários da FOP, sempre simpáticos e dispostos a ajudar os alunos desta
Instituição de Ensino.
10
“Muitas pessoas têm a ideia errada
do que constitui a felicidade
verdadeira. Ela não é alcançada
através da auto-satisfação, mas
através da fidelidade a um
propósito digno”
(Helen Keller)
11
RESUMO
O estudo in vitro avaliou o efeito de silanos experimentais à base de tio-uretanos na
fixação de pinos de fibra de vidro convencional ou anatômico aos condutos radiculares por
meio da resistência ao cisalhamento por extrusão, padrão de falha e infiltração marginal. Os
silanos experimentais foram sintetizados a partir da combinação do tiol-pentaeritritol tetra-3-
mercaptopropionato (PETMP) com isocianatos 1,6-hexanodiol-diissocioso (HDDI) (alifático),
ou 4,4’-diisocianato de diciclo-hexilmetano (HDMI) (cíclico), ou 1,3-bis (1- isocianato-1-
metiletil) (BDI) (aromático). Após tratamento endodôntico convencional com pinos de fibra de
vidro convencional ou anatômico, as raízes bovinas foram separadas nos grupos (n=10): G1:
pino de fibra de vidro convencional + silano comercial RelyX Ceramic Primer (controle); G2:
pino de fibra convencional + silano experimental HDDI; G3: pino de fibra convencional +
silano experimental HDMI; G4- pino de fibra convencional + silano experimental BDI; G5-
pino de fibra de vidro anatômico + silano comercial RelyX Ceramic Primer (controle); G6: pino
de fibra anatômico + silano experimental HDDI; G7: pino de fibra anatômico + silano
experimental HDMI; G8- pino de fibra anatômico + silano experimental BDI. Todos os grupos
foram submetidos às ciclagens mecânica (1,2 x 106 ciclos) e térmica (500 ciclos). Obteve-se
duas fatias com 1 mm de espessura de cada terço radicular (cervical, médio e apical), uma
submetida ao teste de resistência ao cisalhamento por extrusão (MPa) e padrão de falha (%) e
outra submetida à infiltração marginal por corante (%) azul de metileno a 2% por sete dias. Os
dados de padrão de falha e microinfiltração foram analisados por meio das frequências
absolutas e relativas, e a resistência da união adesiva por meio de análise exploratória com o
programa R (Core Team, 2019) com nível de significância de 5%. Os resultados revelaram
maior resistência adesiva nos grupos G3 e G4 em todos os terços radiculares e no G2 no terço
médio quando comparados com o controle (p<0,05) com pino convencional. Com pino
anatômico, o G8 apresentou menor valor que o controle nos terços cervical e apical (p<0,05) e
o G7 apresentou menor valor que o grupo controle no terço cervical (p<0,05). Os grupos G3 e
G4 apresentaram valores significativamente maiores com o pino convencional do que com o
pino anatômico em todos os terços (p<0,05). A maioria das amostras mostrou falha mista em
todos os grupos. Houve predominância do escore 3 (+ que 2/3) com pino convencional, com
exceção do grupo G3 no terço médio e nos grupos G2 e G4 no terço apical. Com pino anatômico
houve aumento do escore 2 (1/3 e menos que 2/3) ou escore 1 (menos que 1/3), exceto nos
terços cervical e médio do grupo PETMP-HDDI. Não foi observado escore 0 (sem infiltração).
Conclui-se que os silanos experimentais à base de tio-uretanos promoveram maior resistência
12
com pino convencional, a ocorrência de falha mista foi similar entre os grupos controle e silanos
experimentais, e o pino de fibra de vidro anatômico reduziu a infiltração marginal em todos os
grupos, exceto nos terços cervical e médio do grupo PETMP-HDDI.
Palavras-chave: Silano. Endodontia. Resistência da união. Pinos dentários. Cimentos
dentários.
13
ABSTRACT
The in vitro study evaluated the effect of experimental silanes based on thio-urethanes
in restoring root tooth with conventional fiberglass (CFGP) or anatomical (AFGP) posts,
through the bond strength, marginal micro-infiltration and failure pattern. Three experimental
silanes were synthesized by combining thiol-pentaerythritol tetra-3-mercaptopropionate
(PETMP) with different isocyanates such as 1,6-hexanediol-diisocious (HDDI) (aliphatic), or
dicyclohexylmethane 4,4'-diisocyanate (HDMI) (cyclic), or 1,3-bis (1-isocyanate-1-
methylethyl) (BDI) (aromatic). After conventional endodontic treatment, intra-canal
preparation, and rehabilitation with a fiberglass post, the roots of the bovine teeth were
separated into the following groups (n = 10): G1: CFGP + commercial silane (control); G2:
CFGP + HDDI silane; G3: CFGP + HDMI silane; G4- CFGP + BDI silane; G5: AFGP +
commercial silane Rely X Ceramic Primer (control); G6: AFGP + HDDI silane; G7: AFGP +
silane HDMI; G8- AFGP + BDI silane. All groups were submitted to mechanical (1.2 x 106
cycles) and thermal (500 cycles) cycles. Two 1 mm thick slices were obtained from each root
third (cervical, middle and apical), one submitted to the bond strength test (BS) and failure
pattern (FP) and the other submitted to marginal micro-infiltration (MI) through 2% methylene
blue dye for seven days. The data obtained from FP and MI were analyzed descriptively using
absolute and relative frequencies, while BS was subjected to exploratory analysis with the aid
of the R program (Core Team, 2019) at a significance level of 5%. The results revealed a higher
BS in groups G3 and G4 in all roots thirds and in group G2 in middle third for CFGP when
compared with the control group (p <0.05). When using AFGP, G8 had a lower BS than the
control group, in the cervical and apical thirds (p <0.05) and G7 had a lower BS than the control
group, in the cervical third (p <0.05). Groups G3 and G4 showed significantly higher BS with
the CFGP than with the AFGP in all thirds (p <0.05). Most of the samples had mixed (dentin-
cement adhesive) failure in all groups. There was a predominance of score 3 (interface stained
more than 2/3) in CFGP, except for the middle third in G3 group and the apical third in G2 and
G4 groups. In AFGPs there was a predominance of score 2 (interface stained more than 1/3 and
less than 2/3) in all groups. No score 0 was observed (without dye infiltration). Thus, it is
concluded that the experimental silanes based on thio-urethanes promoted greater BS in CFGP,
the mixed failure pattern found in the control group was maintained in the groups with
experimental silanes and the anatomy of the fiberglass posts reduced the MI in all groups.
Keywords: Silane. Endodontics. Bond strength. Dental pins. Dental cements.
14
SUMÁRIO
1 INTRODUÇÃO ................................................................................................................ 16
2 REVISÃO DA LITERATURA ......................................................................................... 18
2.1 Pinos de fibra de vidro ............................................................................................... 18
2.2 Pinos anatômicos ....................................................................................................... 20
2.3 Silanos ........................................................................................................................ 22
2.4 Tio-uretanos ............................................................................................................... 25
2.5 Fatores relacionados à resistência da união ............................................................... 27
3 PROPOSIÇÃO .................................................................................................................. 29
4 MATERIAL E MÉTODOS .............................................................................................. 30
4.1 Delineamento do estudo ............................................................................................. 30
4.2 Grupos experimentais ................................................................................................ 31
4.3 Fluxograma ................................................................................................................ 32
4.4 Preparo do silano experimental .................................................................................. 32
4.5 Coleta e seleção dos dentes ........................................................................................ 33
4.6 Limpeza e remoção da polpa ..................................................................................... 34
4.7 Tratamento endodôntico ............................................................................................ 35
4.8 Preparo do conduto radicular para inserção do pino .................................................. 36
4.9 Cimentação do pino de fibra de vidro convencional ................................................. 37
4.10 Cimentação do pino de fibra de vidro anatômico ...................................................... 38
4.11 Preparo da coroa ........................................................................................................ 40
4.12 Ciclagem mecânica .................................................................................................... 41
4.13 Ciclagem térmica ....................................................................................................... 42
4.14 Preparo das raízes para o teste de resistência ao cisalhamento .................................. 43
4.15 Padrão de falha ........................................................................................................... 45
4.16 Microinfiltração na interface da união ....................................................................... 45
4.17 Análise estatística ...................................................................................................... 46
5 RESULTADOS ................................................................................................................. 47
5.1 Resistência ao cisalhamento por extrusão ................................................................. 47
5.2 Microinfiltração da interface da união ....................................................................... 49
5.3 Padrão de falha ........................................................................................................... 51
6 DISCUSSÃO ..................................................................................................................... 54
7 CONCLUSÃO .................................................................................................................. 59
15
REFERÊNCIAS ....................................................................................................................... 61
ANEXO 1 - RELATÓRIO DE VERIFICAÇÃO DE ORIGINALIDADE E PREVENÇÃO DE
PLÁGIO....................................................................................................................................76
16
1 INTRODUÇÃO
A Odontologia moderna tem possibilitado o desenvolvimento de materiais
odontológicos e o aperfeiçoamento da condição estética de maneira à proporcionar maior êxito
em reabilitações protéticas de dentes com extensa destruição coronária.
O núcleo metálico fundido foi utilizado por muitos anos como reabilitador protético para
dentes com extensa destruição coronária e tratamento endodôntico prévio. Esse método ainda
é utilizado por muitos profissionais por possuir como principal vantagem a adequada adaptação
do pino às paredes radiculares; contudo, apresenta algumas desvantagens, como falta de
estética, corrosão e maior tensão transmitida sobre a estrutura dentária devido ao maior módulo
de elasticidade do metal (Cailleteau et al., 1992; Asmussen et al., 1999; Sirimai et al., 1999;
Ferrari et al., 2000; Schwartz & Robbins, 2004; Barjau-Escribano et al., 2006; Macedo et al.,
2010; Pang et al., 2019).
Com o intuito de aprimorar as características estéticas e funcionais para minimizar as
desvantagens dos núcleos metálicos fundidos, foram introduzidos os pinos de fibra de vidro
compostos por fibras coesas, unidirecionais envoltas numa matriz resinosa (Goldberg &
Burstone, 1992; Asmussen et al., 1999; Perdigão et al., 2006; Macedo et al., 2010; Pang et al.,
2019). Este tipo de pino endodôntico apresenta diversos benefícios em relação ao núcleo
metálico fundido, tais como: melhor estética, resistência à corrosão, simplificação do
procedimento clínico, facilidade de remoção, melhor distribuição das tensões sobre a estrutura
dental e módulo de elasticidade similar ao da dentina (Goracci & Ferrari, 2011; Ferrari et al.,
2012; Samimi et al., 2014; Yamin et al., 2018; Lopes et al., 2020). Entretanto, algumas falhas
biomecânicas que podem ocorrer em reabilitações com pinos de fibra de vidro estão
relacionadas com o menor nível de adaptação anatômica ao conduto e consequentemente com
linha de cimentação mais espessa (Ferrari et al., 2000; Monticelli et al., 2003; Ferrari et al.,
2007b; Ferrari et al., 2007c; de Souza et al., 2016).
Devido a esses fatores, tem sido indicado o pino de fibra de vidro anatômico
individualizado por meio da modelagem do canal radicular com resina composta fotoativada,
possibilitando: melhorar a imbricação mecânica e adaptação do pino à parede do canal
radicular, diminuir a espessura do cimento resinoso, promover maior retenção e menor
influência sobre as propriedades mecânicas da cimentação resinosa (Velmurugan &
Parameswaran, 2004; Grandini et al., 2005; Faria-e-Silva, 2009; Macedo et al., 2010; Gomes
et al., 2016; Marcos et al., 2016; Wang et al., 2016; Rocha et al., 2017; Wang et al., 2017).
17
Além da adequada adaptação e melhor retenção do pino, verifica-se a diminuição de
falhas na interface adesiva que promovem a desunião do complexo pino-adesivo-cimento e/ou
cimento-adesivo-dentina. Essas falhas são causadas principalmente pela dificuldade técnica de
se obter união com resistência apropriada, considerada o principal fator para o insucesso da
reabilitação com pino de fibra de vidro, tornando crucial a realização de estudos sobre agentes
que favoreçam a união entre pino e cimento (Samimi et al., 2014; Moraes et al., 2015).
A utilização de técnicas que possam melhorar a estabilidade da adesão e as propriedades
mecânicas de sistemas de união devem ser consideradas objetivando diminuir o insucesso do
tratamento protético reabilitador. Desse modo, torna-se necessário desenvolver estudos sobre
as propriedades químico-mecânicas baseadas em cimentos resinosos convencionais, como
ocorreu com a incorporação de oligômeros tio-uretanos nas formulações de compósitos
restauradores, resultando no aumento do grau de conversão e na resistência à fratura desses
compósitos resinosos (Bacchi et al., 2015). Os resultados também mostraram que a adição de
oligômero tio-uretano reduziu a tensão de polimerização de materiais resinosos baseados em
metacrilatos, diminuindo a formação e dimensão de fendas na interface da união (Bacchi et al.,
2015; Bacchi et al., 2018).
Além disso, a combinação do agente de ligação cruzada (HDDMA) com o tio-uretano
(TU) em resina acrílica para base de prótese total ativada por energia de micro-ondas mostrou
que a quebra da cadeia de TU foi prejudicial na polimerização do poli-metacrilato, formando
um polímero linear. A adição de HDDMA até 20% em peso e não combinada com TU melhorou
significativamente as propriedades estudadas (Consani et al., 2019).
Apesar dos benefícios da utilização de oligômeros tio-uretano nas propriedades
mecânicas de alguns materiais dentários, ainda é necessária a busca de evidências científicas
sobre a ação desses oligõmeros em outros materiais responsáveis pela união, como os silanos,
e se a incorporação do tio-uretano em silanos seria capaz de promover o aumento da resistência
da união em reabilitações com pinos de fibra vidro.
Baseando-se nessas considerações, neste estudo pretendeu-se avaliar o efeito da
aplicação de silanos experimentais à base de tio-uretanos na fixação de pinos de fibra de vidro
convencionais ou anatômicos ao conduto radicular.
18
2 REVISÃO DA LITERATURA
2.1 Pinos de fibra de vidro
Os pinos pré-fabricados foram introduzidos na década de 50 (1950-1960) com o objetivo
de reter a restauração coronal em dentes tratados endodonticamente (Duret et al., 1990;
Schwartz & Robbins, 2004; Pang et al., 2019). Por muitos anos esses dispositivos foram
fabricados em metal, principalmente aço inoxidável ou ligas de titânio. Metais e suas ligas são
utilizados devido às propriedades mecânicas inerentes, com o objetivo de aumentar a resistência
estrutural do remanescente dentário. Entretanto, estudos mostraram que os pinos metálicos não
são estéticos e apresentam corrosão, além de aumentar as tensões sobre o dente, provocando
fraturas radiculares (Asmussen et al., 1999; Schwartz & Robbins, 2004; Barjau-Escribano et
al., 2006; Pang et al., 2019). No início dos anos 90, os pinos reforçados com fibra de vidro
foram introduzidos como alternativa aos pinos metálicos, com o intuito de melhorar as
características estética e funcional dos produtos existentes no mercado (Asmussen et al., 1999;
Pang et al., 2019).
Os pinos pré-fabricados não metálicos estão disponíveis nas formas cilíndrica,
cilíndrico-cônica ou cônica. A literatura mostra que os pinos cilíndricos são mais retentivos do
que os pinos cônicos devido ao paralelismo com o conduto; entretanto, para instalação desse
tipo de pino é necessário um preparo mais agressivo dos condutos radiculares, aumentando a
possibilidade de fratura ou trepanação radicular (Schwartz & Robbins, 2004; Golden &
Goodacre, 2009; Baba et al., 2009; Macedo et al., 2010; Goracci & Ferrari, 2011; Costa Dantas
et al., 2012). Os pinos cônicos se adaptam melhor ao canal endodonticamente tratado, o que
reduz a quantidade de desgaste de tecido dentinário durante o preparo do conduto radicular
(Cagidiaco et al., 2008; Goracci & Ferrari, 2011). Devido a essas características, os pinos
cônicos tornaram-se os favoritos dos clínicos para esse tipo de tratamento (Costa Dantas et al.,
2012).
Além dos diferentes formatos, os pinos pré-fabricados podem ser confeccionados com
diversos materiais, dentre eles carbono, quartzo ou fibra de vidro (Baba et al., 2009; Golden &
Goodacre, 2009; Goracci & Ferrari, 2011). Esses pinos são envoltos em matriz de resina epóxi
ou metacrilato, nas quais as fibras ficam orientadas paralelamente ao eixo longitudinal do pino
e o diâmetro pode variar entre 6 e 15 μm. A densidade da fibra, ou seja, o número de fibras por
mm2 da superfície da seção transversal varia entre 25 e 35 μm, dependendo do tipo de pino.
19
Portanto, em uma seção transversal do pino, 30 a 50% da área é ocupado por fibras (Vichi et
al., 2000; Goracci & Ferrari, 2011).
Os pinos de fibra de vidro são basicamente compostos por fibras de vidro unidirecionais
envoltas em matriz resinosa. Os polímeros da matriz são geralmente epóxi com maior grau de
conversão e uma estrutura com cadeias com ligações cruzadas (Goldberg & Burstone, 1992;
Macedo et al., 2010). A fibra é uma estrutura flexível, cilíndrica e pode ser de vidro elétrico (E-
glass) que no estado amorfo é uma mistura de óxidos de silício, cálcio, alumínio e bário, e
outros óxidos de metais alcalinos. Outras fibras de vidro podem ter na composição o vidro
elétrico (S-glass) de alta resistência e também amorfo, mas com diferente composição (Macedo
et al., 2010).
Como principal vantagem, os pinos de fibra apresentam módulo de elasticidade entre 16
a 40 GPa (Freedman, 1996), diferentemente dos núcleos metálicos fundidos com módulo de
elasticidade de 200 GPa incompatível com o da dentina de 20 GPa. Clinicamente, a relação
entre dois materiais com diferentes módulos de elasticidade permite que a tensão sobre o dente
se concentre na interface, resultando em fraturas radiculares longitudinais irreversíveis
(Asmussen et al., 1999; Qualtrough & Mannocci, 2003; Fokkinga et al., 2004; Barjau-
Escribano et al., 2006; Dietschi et al., 2007; Dietschi et al., 2008; Cagidiaco et al., 2008;
Goracci & Ferrari, 2011; Zhou & Wang, 2013; Carvalho et al., 2018; Pang et al., 2019). Dessa
maneira pinos de fibra de vidro se comportam de forma ideal, distribuindo as tensões de forma
uniforme sobre os dentes e os tecidos circundantes, produzindo efeito protetor contra fraturas
radiculares catastróficas (Ferrari et al., 2000; Malferrari et al., 2003; Barjau-Escribano et al.,
2006; Nakamura et al., 2006; Santos-Filho et al., 2008; Dietschi et al., 2008; Cagidiaco et al.,
2008a; Cagidiaco et al., 2008b; Baba et al., 2009; Macedo et al., 2010; Goracci & Ferrari, 2011;
Ferrari et al., 2012; Yamin et al., 2018; Lopes et al., 2020).
Além do módulo de elasticidade similar ao da dentina, outra característica importante
dos pinos de fibra de vidro em promover redução de fraturas radiculares é a união adesiva ao
conduto radicular, contribuindo para formação de uma estrutura estável entre dentina e cimento
resinoso, formando um sistema único que teoricamente poderia reduzir a tensão causada pela
carga funcional (Ferrari et al., 2000; Tay & Pashley, 2007; Gade & Mankar, 2016; Belwalkar
et al., 2016; Kırmali et al., 2017; Pang et al., 2019).
Adicionalmente ao comportamento biomecânico favorável, outras propriedades
vantajosas dos pinos de fibra têm contribuído para a rápida aceitação entre os clínicos. Esses
20
pinos de fibra simplificam o procedimento da restauração do dente em comparação com os
pinos metálicos, eliminando a etapa laboratorial. Além disso, pinos de fibra são relativamente
fáceis de remover, usando ultrassom ou instrumento rotatório, caso o retratamento endodôntico
seja necessário (Gesi et al., 2003; Frazer et al., 2008; Goracci & Ferrari, 2011). Eles também
apresentam propriedades ópticas mais favoráveis devido à translucidez, permitindo melhor
transmissão de energia luminosa sobre o pino e também reprodução do aspecto natural do dente
restaurado (Vichi et al., 2000; Goracci & Ferrari, 2011).
As propriedades ópticas são devido às colunas de fibra de vidro coloridas que se
assemelham aos dentes naturais, com capacidade de propagar luz e facilitar o objetivo de
restaurações estéticas de alta qualidade quando combinadas com materiais cerâmicos dentais
(Manhart, 2016; Kırmali et al., 2017).
Embora os pinos de fibra de vidro apresentem diversas vantagens em relação aos pinos
metálicos, vários estudos in vitro mostraram que a ligação de pinos de fibra ao canal radicular
pode estar associada a vários problemas, como dificuldade de fotoativação em todo o
comprimento do pino (Le Bell et al., 2003), alto fator de configuração da cavidade resultante
em menor taxa de polimerização do cimento (Tay et al., 2005), menor resistência da união de
compósitos à dentina radicular comparada à dentina coronal (Mallmann et al., 2005) e efeitos
potencialmente adversos das soluções irrigantes e selantes na resistência adesiva à dentina
(Huber et al., 2007; Teixeira et al., 2008; Rathke et al., 2009).
2.2 Pinos anatômicos
Apesar do pino de fibra de vidro agir como retentor ideal devido à estética e
comportamento biomecânico similar ao da dentina (Nauman et al., 2012; de Souza et al., 2016)
ainda existem algumas desvantagens, como a dificuldade desses pinos em se adaptar na
conformação anatômica do conduto radicular, principalmente em canais com formato ovóide
ou anteriormente preparados para núcleos metálicos fundidos (de Souza et al., 2016). A
desadaptação anatômica promove alguns outros problemas como uma camada mais espessa de
cimento na cimentação, o que pode ser motivo do principal tipo de falha que ocorre nesses
pinos, ou seja, deslocamento do conjunto pino-restauração e consequente falha da função como
retentor (Ferrari et al., 2000; Monticelli et al., 2003; Ferrari et al., 2007b; Ferrari et al., 2007c).
Frente a essa problemática, surgem algumas propostas para contornar essa situação.
Uma das técnicas descritas na literatura é a confecção de pinos individualizados (anatômicos)
21
por meio da modelagem do canal radicular com resina composta fotoativada (Grandini et al.,
2003; Grandini et al., 2005; Macedo et al., 2010; Clavijo et al., 2009; Muñoz et al., 2011;
Gomes et al., 2016; Marcos et al., 2016; Wang et al., 2016; Rocha et al., 2017; Wang et al.,
2017). A utilização dessa técnica é indicada quando a forma do canal radicular for cônica ou
elíptica, quando o conduto for excessivamente ampliado iatrogenicamente durante o preparo e
ainda quando as restaurações metálicas fundidas mostrarem pouca retenção, deixando as raízes
preparadas fragilizadas (Tanoue et al., 2007; Macedo et al., 2010).
Esse procedimento clínico possui várias vantagens, pois permite melhor adaptação do
retentor às paredes do conduto radicular, reduz a quantidade de cimento na fixação, proporciona
condição friccional favorável, além de ser um procedimento simples, seguro e rápido, devido à
confecção ocorrer em uma sessão única (Grandini et al., 2003; Faria e Silva et al., 2009;
Macedo et al., 2010).
Dentre essas vantagens, a melhor adaptação do conduto possibilita a formação de uma
linha de cimentação fina e uniforme e consequente diminuição da incidência de bolhas e falhas
na camada de cimento (Macedo et al., 2010). Além disso, a espessura da camada de cimentação
interfere na tensão de contração de polimerização (Grandini et al., 2005; Tanoue et al., 2007;
Zicari et al., 2008).
Conceitualmente, a maior contração de polimerização ocorrida na camada de cimento
pode resultar em maior tensão na interface entre a dentina e o pino, contribuindo para a
formação de descontinuidades estruturais e influenciando significativamente a adesão dos pinos
de fibra de vidro (Grandini et al., 2005; Macedo et al., 2010; Özcan et al., 2013; Egilmez et al.,
2013; de Souza et al., 2016). Diversos estudos mostraram que uma camada de cimento mais
espessa induz à menor valor de resistência da união do conjunto dentina-pino-cimento (Muñoz
et al., 2011; Egilmez et al., 2013; Gomes et al., 2016; Marcos et al., 2016; Wang et al., 2016;
Rocha et al., 2017; Wang et al., 2017).
Nesse sentido, a espessura do cimento resinoso na cimentação de pinos anatômicos ou
convencionais em preparos de canais radiculares padronizados avaliada por MEV (Microscópio
Eletrônico de Varredura) mostrou formação de poros ou espaços vazios, considerados como
áreas de menor resistência do material; entretanto, com ocorrência menos provável numa
camada fina e uniforme de cimento (Grandini et al., 2005). Além disso, a tensão de
polimerização desenvolvida numa película relativamente fina de cimento seria mínima
(Grandini et al., 2005; de Souza et al., 2016).
22
Além dessa vantagem, os pinos anatômicos também permitem retenção mais favorável,
pois a justaposição do pino em relação ao conduto radicular aumentaria a retenção mecânica
pressionando o cimento contra as paredes do canal e induzindo maior imbricação mecânica e,
possivelmente, maior valor de resistência da união (Chieffi et al., 2007; Tanoue et al., 2007).
Estudo de resistência da união por meio do teste de extrusão por compressão (push-out)
mostrou que o reembasamento do pino de fibra de vidro (pino anatômico) aumentou os valores
de resistência da união quando comparado ao pino apenas cimentado, sendo uma técnica efetiva
para aumentar a retenção do pino de fibra de vidro cimentado em canais radiculares (Faria e
Silva, 2009; Macedo et al., 2010).
Outro benefício além da menor espessura de cimento nos canais radiculares e do
aumento da resistência da união é a maior pressão sobre o cimento contra as paredes do canal
radicular durante a fixação do pino (Chieffi et al., 2007; de Souza et al., 2016). Assim, em
virtude do comportamento tixotrópico de alguns cimentos resinosos autoadesivos, a aplicação
de pressão diminui a viscosidade, melhorando a adaptação às paredes da cavidade, otimizando
as interações físicas como força de Van der Waals, ponte de hidrogênio e transferências de
tensão (De Munck et al., 2004; Goracci et al., 2006; de Souza et al., 2016).
2.3 Silanos
Embora os pinos de fibra de vidro possuam diversas vantagens, como biomecânica
favorável, presença de translucidez e simplificação no processo de instalação (Vichi et al.,
2000; Gesi et al., 2003; Frazer et al., 2008; Goracci & Ferrari, 2011) ainda existem dificuldades
em conseguir boa aderência entre as interfaces cimento resinoso-dentina radicular e cimento
resinoso-pino de fibra (Goracci et al., 2005; Aksornmmuang et al., 2010; Rasimick et al., 2010;
Costa Dantas et al., 2012; Moraes et al., 2015). Dessa maneira, alguns estudos têm investigado
outros diversos aspectos que poderiam interferir na aderência entre essas interfaces e,
consequentemente, na resistência da união de pinos de fibra de vidro, considerando que a adesão
em ambas as interfaces é significativa para o sucesso clínico do tratamento endodôntico e da
restauração em longo prazo (Reza & Ibrahim, 2015; Prado et al., 2017).
Dentre os aspectos estudados relacionados à adesão da interface dentina radicular-
cimento resinoso encontram-se comprimento, forma e diâmetro radicular, região do canal
radicular, tratamento da dentina radicular, fator de configuração cavitária e tipo de cimento
(Calixto et al., 2012; Ozcan et al., 2013; Mosharraf et al., 2013; Leme et al., 2013; Oliveira et
23
al., 2013; Prado et al., 2017). Enquanto que para interface pino de fibra-cimento resinoso, a
literatura mostra os efeitos da composição do pino e do cimento e dos diversos tipos de
tratamentos de superfície do pino (Bouillaguet et al., 2003, Sahafi et al., 2004; Prithviraj et al.,
2010; Prado et al., 2017).
Diante desses aspectos, nota-se que a maior parte das falhas encontradas nesse sistema
ocorre devido à adesão entre o pino e o cimento ou entre o cimento e a dentina (Asmussen et
al., 2005; Perdigão et al., 2006; Sadek et al., 2007; Costa Dantas et al., 2012). A maioria dos
estudos focaliza a união entre o conjunto pino-cimento e a dentina radicular, apesar da ligação
entre o pino e o cimento também ser causa frequente de falha adesiva (Sahafi et al., 2005; Costa
Dantas et al., 2012).
Alguns trabalhos mostram que há diferenças entre a união do pino ao cimento e do
cimento à dentina, sendo que a união com a dentina é mais crítica e menos resistente. Por este
motivo, alega-se maior possibilidade de ruptura dessa interface (Prisco et al., 2003). Outros
estudos da interface cimento-pino têm demonstrado resultados controversos, devido ao fato que
os fabricantes recomendam diferentes protocolos de tratamento da superfície do pino (Oliveira
et al., 2011; Goracci et al., 2011; Zicari et al., 2012). Em oposição a esses estudos, outros
trabalhos têm sugerido que a interface entre o pino e o cimento seria mais fraca do que a
interface entre dentina e cimento (Macedo et al., 2010; Poskus et al., 2010; Castellan et al.,
2010), pois as tensões geradas durante a mastigação tendem a se acumular nesta região,
contribuindo para a fragilidade dessa interface (Santos-Filho et al., 2014). Além disso, outros
estudos afirmam que 60% das falhas ocorrem entre o pino de fibra de vidro e cimento resinoso
(Perdigão et al., 2006; Valandro et al., 2006). Dessa forma, diversos autores procuraram
melhorar o nível de adesão do pino de fibra submetendo-o a diferentes tratamentos da superfície
e empregando diferentes composições de cimentos resinosos para a fixação (Goracci et al.,
2005; Monticelli et al., 2006; De Sousa Menezes et al., 2011; Moraes et al., 2015).
Os tratamentos da superfície de pinos de fibra são métodos bastante frequentes, que
visam a melhora das propriedades adesivas dos materiais, facilitando a retenção química e
mecânica entre as diferentes áreas de união do sistema (Perdigão et al., 2006, Montecelli et al.,
2006, D’arcangelo et al., 2007, Radovic et al., 2007; Soares et al., 2008; Moraes et al., 2015).
Estes tratamentos da superfície podem ser de três categorias: método mecânico, como
revestimento com sílica ou abrasão por partículas com intuito de criar irregularidades na
superfície e expor a parte inorgânica das fibras de vidro; método químico, como a silanização
24
que é realizada para aprimorar a ligação química do pino e melhorar a retenção mecânica; e
método que combina componentes químico e mecânico (Prithviraj et al., 2010; Menezes et al.,
2014; Pang et al., 2019).
Os tratamentos da superfície por produtos químicos são métodos para melhorar as
propriedades gerais de adesão, por meio do aumento das interações eletrostáticas e/ou facilitar
a ligação química entre a fibra e a matriz. Devido ao insucesso da união dos primeiros pinos
reforçados por fibra foi necessário utilizar agentes químicos que contivessem dois tipos de
terminações reativas, uma inorgânica e outra orgânica (Scotti & Ferrri, 2003; Costa Dantas et
al., 2012).
Os agentes químicos mais comuns para tratamento de superfície são os silanos,
moléculas bifuncionais que possuem dois grupos com diferentes polaridades, um grupo alcoxi
da unidade de silanol que se liga quimicamente à superfície inorgânica, formando ligações
covalentes, e o grupo metacrilato que polimeriza com o composto monoméricos de resina
(Benito, 2003; Monticelli et al., 2008; Costa Dantas et al., 2012; Pang et al., 2019). Além disso,
a aplicação do silano também promove o aumento da energia de superfície e molhabilidade,
facilitando a interação com o cimento resinoso (Oliveira et al., 2011; Lung e Matinlinna, 2012;
Cadore-Rodrigues et al., 2019).
Apesar de todas essas vantagens, a literatura se mostra contraditória em relação aos
benefícios da silanização. Mesmo com a utilização do silano pode ocorrer desunião do pino
radicular, falha por interação insuficiente entre cimento e dentina radicular e/ou menor
interação do cimento resinoso com o pino radicular (Rasimick et al., 2010; Sarkis-Onofre et al.,
2014; Moraes et al., 2015; Cadore-Rodrigues et al., 2019).
Diversos estudos mostram aumento da resistência da união entre pino de fibra de vidro
e cimento resinoso quando aplicado silano na superfície dos pinos (Goracci et al., 2005; Kim
et al., 2013; Leme et al., 2013; Oliveira et al., 2013; Pyun et al., 2016). Outros trabalhos
notaram que a silanização somente melhorou a retenção dos pinos de fibra de vidro quando
esses foram submetidos aos tratamentos prévios da superfície (Moraes et al., 2015) e ainda
outras pesquisas demonstraram melhora significativa na retenção de pinos intra-radiculares
com o uso de silanos (Perdigão et al., 2006; Choi et al., 2010).
25
2.4 Tio-uretanos
A união de pinos de fibra aos condutos radiculares depende do uso de materiais dentários
com características adequadas que possuam aumento das propriedades mecânicas e menores
valores de contração e tensão de polimerização (Bacchi et al., 2014; Bacchi et al., 2015; Bacchi
& Pfeifer, 2016). Este fato é importante pois maior tensão na interface pode promover a
formação de fendas, o que não só resulta em aumento da solubilidade do material e na
descolagem entre o cimento resinoso e material restaurador, como também compromete a
longevidade do tratamento (Kermanshahi et al., 2010; Correr-Sobrinho et al., 2019).
Frente a essa situação, surgiu a proposta de incorporação de oligômeros de tiol-eno aos
materiais dentários, considerando que as reações de transferência em cadeia do tiol ao ene/vinil
promovem uma rede mais homogênea retardando a vitrificação, reduzindo a tensão de
polimerização com o benefício adicional do aumento da conversão (Lu et al., 2005; Cramer et
al., 2010; Boulden et al., 2011; Bacchi, 2014; Bacchi et al., 2015). Dessa maneira, os tiol-enos
foram combinados com outros metacrilatos em um sistema ternário de tiol-eno-metacrilato para
atender aos requisitos mecânicos de materiais restauradores dentários (Correr-Sobrinho et al.,
2019).
Apesar das vantagens dessa incorporação, esses tiol-enos reduziram a estabilidade (vida
útil) e as propriedades mecânicas devido a natureza altamente flexível da ligação tiol-carbono,
prejudicando a comercialização de materiais à base de tiol-eno (Lu et al., 2005; Beigi et al.,
2013; Correr-Sobrinho et al., 2019). Além disso, esses materiais formulados com base em tiol-
enos possuem odor desagradável alegado aos compostos tiol de baixo peso molecular. Devido
à essas desvantagens, os oligômeros de tio-uretano têm se apresentado como uma alternativa
aos oligômeros de tiol-eno, devido à alta tenacidade conferida pela flexibilidade das ligações
de tio-uretano à matriz polimérica e formação geral de rede mais homogênea (Senyurt & Hoyle,
2007; Correr-Sobrinho et al., 2019).
Os oligômeros tio-uretanos são sintetizados a partir da combinação de tióis, dentre eles
o pentaeritritol tetra-3- mercaotopropionato (PETMP) e o trimetilol-tris-3-mercaptopropionato
(TMP), com isocianatos di-funcionais 1,6-hexanodiol-diissociante (HDDI) ou 1,3-bis (1-
isocianato-1-metiletil) benzeno (BDI) ou 4,4'-Diisocianato de diciclo-hexilmetano (HDMI)
(Bacchi, 2014; Bacchi et al., 2015). Esses materiais envolvendo reações tiol/isocianato têm sido
utilizados para produzir sistemas para aplicações que exigem maior tenacidade à fratura e
resistência ao impacto (Senyurt et al., 2007; Bacchi, 2014; Bacchi et al., 2015).
26
A aplicação dos materiais baseados em tio-uretanos se torna promissora devido ao tio-
uretano melhorar as propriedades mecânicas em geral, por meio da diminuição da tensão de
polimerização, aumento do grau de conversão, diminuição da contração volumétrica, aumento
da tenacidade e aumento da tenacidade à fratura (Senyurt & Hoyle, 2007; Li et al., 2007;
Bacchi, 2014; Bacchi et al., 2015).
O aumento da tenacidade tem sido creditado ao fato de que os tio-uretanos promovem
a formação de uma rede polimérica mais homogênea em relação aos uretanos convencionais
(Senyurt & Hoyle 2007; Li et al., 2007; Bacchi, 2014; Bacchi et al., 2015). A interação
covalente do tio-uretano com metacrilato ocorre por meio da transferência da funcionalidade
pendente do tiol (SH) na cadeia do oligômero. A reação de transferência de cadeia à matriz
secundária do metacrilato é um mecanismo de quebra de cadeia que retarda a vitrificação do
material proporcionando menor tensão de polimerização e maior grau de conversão final
(Berchtold et al., 2002; Cramer et al., 2010; Pfeifer et al., 2012; Bacchi et al., 2015; Bacchi et
al., 2016). Além disso, a presença dos tióis pendentes dos tio-uretanos e o maior peso molecular
proporcionariam também menor contração de polimerização (Patel et al., 1987).
Isso pode ser corroborado pelo estudo que mostrou aumento da tenacidade à fratura com
os tio-uretanos. Dentre os diversos tipos desses oligômeros, houve destaque para melhora dessa
propriedade quando utilizado um tiol específico, no caso o PETMP. Acredita-se que isso ocorra
devido à característica química tetra-funcional desse tiol, que possui grau mais alto de
reticulação e também a maior concentração de funcionalidades de tiol pendentes (Bacchi &
Pfeifer, 2016; Bacchi, 2018).
Também foi observado o aumento da resistência à flexão quando adicionados tio-
uretanos à materiais formulados com BisGMA/UDMA/TEGDMA. Isso ocorreu principalmente
nos grupos com isocianatos do tipo BDI, que possuem estrutura química com presença de anéis
aromáticos, que talvez promovessem maior rigidez ao oligômero (Bacchi, 2018).
Essa alteração de propriedades in vitro dos compósitos são importantes preditores de
comportamento clínico desses materiais (Ferracane, 2013). O maior grau de conversão confere
estabilidade química ao material polimérico e tem sido correlacionado com a diminuição do
desgaste, enquanto que propriedades como tenacidade à fratura evitam a propagação de trincas
e foram correlacionadas com a longevidade clínica (Ferracane et al., 1997; Ferracane, 2013).
Além disso, a redução da contração e tensão de polimerização influenciam na redução da
27
formação de fendas na interface o que poderia promover o aumento da resistência da união e a
melhora da interface adesiva (Ferracane & Hilton, 2016; Bacchi et al., 2018)
Estudo prévio reafirmou essas vantagens, considerando que cimentos resinosos à base
de tio-uretano são capazes de reforçar a interface da cerâmica com os cimentos resinosos,
proporcionando melhora da resistência da união entre o cimento resinoso e substratos de
dissilicato de zircônia e lítio (Bacchi et al., 2018). Entretanto, ainda faltam evidências da ação
desses oligômeros em outros materiais responsáveis pela união, como os silanos, e se a adição
do tio-uretano nesses materiais possibilitaria o aumento da resistência da união não só em
cerâmicas, mas também em pinos de fibra de vidro.
2.5 Fatores relacionados à resistência da união
A resistência da união pode ser avaliada por diferentes testes como push out, pull out e
microtração. Dentre esses testes, o push out é um ensaio utilizado para avaliar a resistência da
união por extrusão de pinos de fibra aos cimentos e às paredes radiculares. Para esse teste, os
pinos de fibra de vidro são cimentados nos canais radiculares, nas raízes são realizados três
cortes horizontais separando os terços apical, médio e cervical. Esses terços radiculares são
colocados em uma base com um orifício central, por onde o pino de fibra de vidro passará
quando for submetido à carga de compressão por uma haste numa máquina de ensaio universal
(Macedo et al., 2010).
A união dos pinos de fibra aos cimentos e às paredes radiculares faz parte de um
complexo sistema que é influenciado pelas características anatômicas e tratamentos
endodônticos dos condutos radiculares assim como pelas características estruturais dos pinos
de fibra e química dos sistemas adesivos e cimentos utilizados. As características anatômicas
influem principalmente na primeira interface dentina-cimento, considerando que a dentina
radicular possui maior heterogeneidade em relação à densidade e diâmetro dos túbulos
dentinários, o que pode dificultar o processo de adesão em determinadas regiões da raiz
(Castellan et al., 2010). Estudos mostram maior união do pino à dentina do terço cervical e
médio quando comparados ao terço apical (Ferrari et al., 2000; Perdigão et al., 2004; Castellan
et al., 2010).
Além da heterogeneidade da dentina, também é importante manter a sua umidade,
considerando que a sua secagem exagerada antes da aplicação do sistema adesivo e/ou inserção
de cimento, pode causar o colapso das fibras colágenas (Tay et al., 1996; Nakajima et al., 2000).
28
Por outro lado, o excesso de água também pode diluir o primer hidrófilo, causando espaços
vazios na interface dentinária e prejudicando a união entre os substratos (Tay et al., 1996;
Bouillaguet et al., 2003; Goracci et al., 2004; Castellan et al., 2010).
Outros fatores que devem ser levados em consideração são as soluções irrigadoras no
processo endodôntico e os cimentos de obturação endodôntica. As soluções irrigadoras são
utilizadas para remoção a smear layer intra-radicular que é constituída de restos de matéria
orgânica e inorgânica. Algumas dessas soluções, como o EDTA, podem afetar negativamente
a adesão aos agentes de cimentação, alterando parte da estrutura dentinária ou interferindo na
polimerização de materiais resinosos. Contudo o uso desse material irrigador se faz necessário,
pois a não remoção da smear layer também pode afetar a resistência da união, uma vez que esse
resíduo dentinário impede a interação química e a penetração do agente de cimentação e ainda
pode prejudicar o tratamento endodôntico em relação à contaminação (Goldman et al., 1984a;
Goldman et al., 1984b; Breschi et al., 2008; Coniglio et al., 2008; Castellan et al., 2010; Goracci
e Ferrari, 2011).
Quanto ao cimento obturador, estudo mostrou que materiais à base de eugenol podem
afetar negativamente a adesão de cimentos resinosos à dentina (Ngoh et al., 2001). Muito
embora este cimento e a dentina radicular circundante possam ser removidos na preparação
para a colocação do pino de fibra de vidro, seria conveniente não utilizar este material para a
obturação do conduto radicular porque existem outras opções de cimentos obturadores no
mercado (Schwartz, 2004; Castellan et al., 2010).
Todavia, estes não são os únicos fatores que interferem na resistência da união entre
dentina radicular, cimento resinoso e pino de fibra de vidro. Existem aspectos significantes
como fator C nos canais radiculares (Bouillaguet et al., 2003), dificuldade de fotoativação do
cimento e adesivos em relação à profundidade dos condutos radiculares (Roberts et al., 2004;
Kalkan et al., 2006), assim como a dificuldade em se obter uma espessura mais fina de cimento
resinoso (Castellan et al., 2010).
O fator de configuração cavitária (fator C) é a razão entre a área de superfície aderida e
a área de superfície não aderida da cavidade (Macedo, 2009). No caso de pinos intraradiculares,
o número de paredes aderidas se sobrepõe ao número de paredes livres, causando maior fator
de configuração da cavidade (Castellan et al., 2010). Durante a polimerização ocorre contração
dos componentes resinosos, criando tensão suficiente para causar deslocamento do material
fixador do pino. A configuração geométrica do canal é desfavorável para união adequada,
29
tornando um complicador para cimentação de pinos de fibra de vidro (Schwartz, 2006; Macedo
et al., 2010).
A dificuldade de fotoativação do cimento ocorre mesmo em pinos translúcidos porque
a luz não consegue atingir totalmente o conduto numa mesma taxa de incidência até o terço
mais apical da raiz (Goracci et al., 2008). Frente a esse cenário, os cimentos de dupla ativação
se tornam opção mais adequada, pois também possuem ativação química, possibilitando essa
ação no terço mais apical (Caughman et al., 2001; Kumbuloglu et al., 2004; Dietschi et al.,
2008; Goracci et al., 2008).
A dificuldade em se obter espessura de cimentação mais fina ocorre pela desadaptação
do pino ao conduto radicular, causando uma espessa camada de cimento e consequentemente
formação de poros e espaços vazios, podendo aumentar a tensão de contração de polimerização
nessa região (Ferrari et al., 2000; Monticelli et al., 2003; Grandini et al., 2005; Ferrari et al.,
2007; Ferrari, et al., 2007c; Tanoue et al., 2007; Zicarie et al., 2008). Como possível solução
para esse problema, são usados os pinos anatômicos, capazes de reduzir a linha de cimentação
por meio da melhor adaptação do pino revestido com resina composta (Grandini et al., 2003;
Grandini et al., 2005; Clavijo et al., 2009; Muñoz et al., 2011; Gomes et al., 2016; Marcos et
al., 2016; Wang et al., 2016; Rocha et al., 2017; Wang et al., 2017).
3 PROPOSIÇÃO
• Avaliar a resistência ao cisalhamento por extrusão da união de pinos de fibra de vidro
convencionais ou anatõmicos (reembasados), tratados com silano comercial, fixados
com cimento comercial em raízes reabilitadas pela técnica convencional (controle);
• Avaliar a resistência ao cisalhamento por extrusão da união de pinos de fibra de vidro
convencionais ou anatômicos (reembasados), tratados com silanos experimentais à base
30
de tio-uretanos, fixados com cimento comercial em raízes reabilitadas pela técnica
convencional;
• Avaliar o padrão de falha e a microinfiltração por corante.
A hipótese do estudo foi verificar se não haveria diferença estatísticamente significante
quanto aos valores da resistência ao cisalhamento por extrusão entre silanos, tipos de pino e
terços radiculares.
4 MATERIAL E MÉTODOS
4.1 Delineamento do estudo
a) Objetivo: Aplicar silanos experimentais em pino de fibra de vidro;
b) Substrato: Raízes bovinas com tratamento endodôntico convencional;
c) Fatores: Tipos de pino de fibra de vidro (convencionais ou anatômicos); tipos de silanos
(RelyX Ceramic Primer, HDDI, HDMI ou BDI) e terços radiculares (cervical, médio ou apical)
d) Variáveis: Resistência da união ao cisalhamento, padrão de falha e microinfiltração por
corante.
31
4.2 Grupos experimentais
As raízes bovinas foram separadas aleatoriamente em 8 grupos (n=10) de acordo com as
variáveis: G1: pino de fibra de vidro convencional + silano comercial RelyX Ceramic Primer
(controle); G2: pino de fibra de vidro convencional + silano experimental HDDI; G3: pino de
fibra de vidro convencional + silano experimental HDMI; G4- pino de fibra de vidro
convencional + silano experimental BDI; G5- pino de fibra de vidro anatômico + silano
comercial RelyX Ceramic Primer (controle); G6: pino de fibra de vidro anatômico + silano
experimental HDDI; G7: pino de fibra de vidro anatômico + silano experimental HDMI; G8-
pino de fibra de vidro anatômico + silano experimental BDI.
32
4.3 Fluxograma
4.4 Preparo do silano experimental
A síntese dos oligômeros de tio-uretanos utilizados no estudo como silanos
experimentais ocorreu nos laboratórios da Oregon Health and Science University (OHSU,
Portland, USA), a partir da combinação do tiol-pentaeritritol tetra-3-mercaptopropionato
(PETMP) com diferentes isocianatos como 1,6-hexanodiol-diissocioso (HDDI) (alifático) ou
Pino de fibra de vidro (n=80)
Pino convencional (n=40)
G1-Silano RelyX Ceramic Primer
(Controle) (n=10)
G2-Silano experimental PETMP-
HDDI (n=10)
G3-Silano experimental PETMP-
HDMI (n=10)
G4-Silano experimental PETMP-
BDI (n=10)
Pino anatômico (n=40)
G5-Silano RelyX Ceramic Primer
(Controle) (n=10)
G6-Silano experimental PETMP-
HDDI (n=10)
G7-Silano experimental PETMP-
HDMI (n=10)
G8-Silano experimental PETMP-
BDI (n=10)
33
4,4’-diisocianato de diciclo-hexilmetano (HDMI) (Cíclico) 1,3-bis (1- isocianato-1-metiletil)
(BDI) (benzeno aromático) (Pfeifer et al., 2012; Bacchi et al., 2018).
Figura 1 - Silano experimental à base de tio-uretano.
Para proteção contra luminosidade e temperatura, os silanos experimentais foram
mantidos em frascos de vidro (Figura 1) envoltos em papel alumínio (Figura 2), nomeados de
acordo com a formulação e mantidos em geladeira refrigerados a 5ºC até utilização.
Figura 2 - Frascos de vidro com silanos experimentais.
4.5 Coleta e seleção dos dentes
Dentes incisivos inferiores bovinos foram obtidos no frigorífico Friuna (Friuna
Alimentos Ltda., Piracicaba, SP, Brasil), imersos em água destilada e armazenados em
34
geladeira a 5ºC até o uso. Após a coleta, os dentes foram selecionados por critério de
similaridade anatômica externa e interna de dentes de animais adultos, com raízes relativamente
retas sem dilaceração radicular, com único conduto radicular, diâmetro cervical do canal entre
2,0 a 3,0 mm e ápices fechados. Radiografias periapicais foram tomadas das raízes (Figura 3)
para a avaliação do número de condutos radiculares com sensor para radiografia digital (Micro
Imagem, Indaiatuba, SP, Brasil).
Figura 3- Radiografia periapical digital da raiz.
4.6 Limpeza e remoção da polpa
Para a remoção do ligamento periodontal foram utilizadas curetas periodontais e lâminas
de bisturi nº 15 (Figura 4 A-B). A medição do comprimento das raízes foi realizada a partir do
ápice com paquímetro digital (Mitutoyo; Sul América, Suzano, SP, Brasil), estabelecendo
padronização de 16 mm (Figura 4 C) e a raiz foi separada da coroa com disco diamantado dupla-
face (KG Sorensen, Cotia, SP, Brasil) refrigerado com ar/água (Figura 4 D). Após o corte, o
comprimento da raiz foi conferido com paquímetro digital (Mitutoyo). A polpa foi removida
com lima endodôntica tipo Kerr (Dentsply Malleifer, Petrópolis, RJ, Brasil) conforme descrito
em estudo anterior (Macedo et al., 2010).
35
Figura 4- Limpeza e secção da raiz: A - Incisivo bovino recém extraído; B – Remoção do
ligamento periodontal; C – Medição do comprimento de 16 mm; D – Secção da raiz.
4.7 Tratamento endodôntico
O tratamento endodôntico das raízes bovinas foi realizado por meio do preparo
biomecânico pela técnica escalonada (Step-back) com limas endodônticas tipo Kerr (Dentsply
Malleifer) (Figura 5). O comprimento de trabalho foi estabelecido em 1 mm aquém do forame
apical, com batente apical no diâmetro 55 e escalonamento programado em 1 mm para os
instrumentos números 60, 70, 80 e brocas Gates Glidden 4 e 5 (Dentsply Malleifer) (Macedo et
al., 2010). Os condutos foram irrigados com 5 mL da solução de hipoclorito de sódio a 1%
(Asfer Industrial Química, São Caetano do Sul, SP, Brasil), seguido por irrigação com 5 mL de
soro fisiológico (solução salina 0,9%) (ADV, Nova Odessa, SP, Brasil) após cada etapa de
instrumentação.
Figura 5- Esquema ilustrativo do preparo biomecânico pela técnica escalonada e irrigação após
cada etapa de instrumentação.
A B C D
36
O conduto foi irrigado com 1 mL de ácido etilenodiamino tetra-acético a 17% (EDTA;
Fórmula e Ação, São Paulo, SP, Brasil) com agitação, durante 3 minutos, seguido por lavagem
abundante com 10 mL de soro fisiológico (solução salina 0,9%) (ADV, Nova Odessa, SP,
Brasil). Os condutos foram secos com cone de papel absorvente (Dentsply Malleifer).
A obturação dos canais radiculares foi realizada com condensação lateral (Figura 6),
usando cones de guta percha (Dentsply Malleifer) aquecidos e cimento à base de hidróxido de
cálcio (Sealer 26; Dentsply Malleifer), conforme técnica descrita em estudo anterior (Schilder,
1967). Para o selamento das embocaduras dos condutos foi utilizado material restaurador
provisório (Vitrebond; 3M ESPE, Sumaré, SP, Brasil). As raízes foram mantidas em microtubos
(Eppendorf do Brasil, São Paulo, SP, Brasil) em estufa (Prolab, São Paulo, SP, Brasil) a 37ºC
com umidade relativa por 7 dias.
Figura 6- Esquema ilustrativo da irrigação e obturação dos condutos radiculares pela técnica de
condensação lateral.
4.8 Preparo do conduto radicular para inserção do pino
O material restaurador provisório (Vitrebond; 3M ESPE) foi removido com ponta
diamantada esférica (KG Sorensen) e a guta percha dos condutos obturados com broca nº 3
(Angelus; Londrina, PR, Brasil) correspondente ao diâmetro do pino de fibra de vidro (Exacto;
Angelus), obtendo-se a profundidade de 12 mm com a preservação de 4 mm apicais (Figura 7).
As brocas foram substituídas a cada 10 preparos radiculares.
37
Figura 7 - Remoção da guta percha do conduto com broca.
4.9 Cimentação do pino de fibra de vidro convencional
Antes da cimentação foi realizada a secção transversal do pino de fibra de vidro com
disco diamantado (KG Sorensen) em alta velocidade de rotação (KaVo; Joinville, SC, Brasil)
com refrigeração ar/água, preservando o comprimento total de 15 mm para manter 3 mm
cervicais correspondentes à porção coronária. A higienização dos pinos foi feita com álcool
70% (Prolink, Guapiaçu, SP, Brasil) por 30 segundos, seguida de leve jato de ar por 5 segundos.
O conduto foi lavado com jatos de água e levemente seco com pontas de papel absorvente
(Dentsply Malleifer) de modo que a dentina permanecesse úmida.
Nos pinos de fibra de vidro foram aplicados os silanos convencional (RelyX Ceramic
Primer - 3M ESPE) ou experimentais HDDI, HDMI ou BDI de acordo com os grupos descritos
no item 4.2. A aplicação foi efetuada com aplicador descartável (Kg Brush; KG Sorensen),
seguida da aplicação de jatos de ar por 5 segundos. A fixação dos pinos em todos os grupos foi
realizada com cimento resinoso de ativação dupla (RelyX Ultimate - 3M ESPE), manipulando,
com espátula 24 (S.S.White Duflex, Rio de Janeiro, RJ, Brasil), as pastas base e catalisadora
por 20 segundos. A aplicação do cimento no conduto foi feita com o auxílio de seringa Centrix
(DFL, Rio de Janeiro, RJ, Brasil) da região apical para cervical, evitando formação de bolhas
de ar.
Nos condutos das raízes de todos os grupos foi aplicado ácido fosfórico a 37%
(Biodinâmica, Ibiporã, SP, Brasil) durante 15 segundos, seguido de lavagem com água por 30
segundos e secagem com cones de papel absorvente (Dentsply Malleifer), mantendo a dentina
úmida. Após o condicionamento ácido foi realizada aplicação ativa do sistema adesivo (Single
38
Bond Universal - 3M ESPE) com aplicador descartável (Kg Brush) por 20 segundos, sendo o
excesso removido com ponta de papel absorvente (Dentsply Malleifer) e aplicado jato de ar por
5 segundos, de acordo com as recomendações do fabricante.
Em seguida, o pino de fibra de vidro foi posicionado no conduto radicular girando-o
com leve pressão digital. Após remoção do excesso, o cimento resinoso foi fotoativado com
Bluephase G2 (Ivoclar-Vivadent, Schaan, Liechtenstein) com irradiância de 1200 mW/cm² por
40 segundos, conforme recomendações do fabricante (Figura 8). Doze milímetros de
comprimento do pino foram cimentados no interior do conduto, sendo os 3 mm remanescentes
utilizados como guia para padronizar a distância entre a ponta do aparelho fotoativador e a
região cervical da raiz (Gomes et al., 2014). Radiografias periapicais foram tomadas para
verificar as condições do tratamento endodôntico.
Figura 8- Esquema ilustrativo do preparo do conduto e cimentação dos pinos de fibra de vidro
convencionais. A - Condicionamento ácido; B - Lavagem com água; C - Secagem com cones
de papel absorvente; D - Aplicação ativa do adesivo; E - Remoção do excesso; F - Cimentação
do pino de fibra de vidro; G - Fotoativação.
4.10 Cimentação do pino de fibra de vidro anatômico
Nos pinos convencionais foram aplicados os silanos (convencional ou experimental),
conforme as normas do fabricante e uma camada de adesivo (Single Bond Universal - 3M
ESPE), seguido de leve jato de ar para evaporação do solvente e fotoativação por 20 segundos
A B C D E F G
39
(10 segundos em cada lado do pino diametralmente opostos) com aparelho Bluephase G2. Em
seguida, o canal radicular foi isolado com gel hidrossolúvel (K-Med-Cimed; Rio de Janeiro,
RJ, Brasil), o pino recoberto com resina composta Filtek Z350 cor A1 (3M ESPE), colocado e
retirado do canal radicular por duas vezes. Após remoção do excesso, a resina composta foi
fotoativada por 20 segundos, o pino anatômico removido do conduto e a resina fotoativada por
mais 20 segundos com Bluephase G2 (Figura 9).
Uma marca com caneta para retroprojetor de tinta preta foi feita na região vestibular do
pino como referência para cimentação. O pino anatômico e o canal radicular foram lavados com
água destilada para remover o gel hidrossolúvel e secos, respectivamente com papel e cones de
papel absorvente (Dentsply Malleifer) (Macedo et al., 2010). Para o pino anatômico, os
procedimentos de condicionamento ácido, adesão e cimentação foram os mesmos descritos no
item 4.9 (Cimentação do pino convencional).
Figura 9 - Esquema ilustrativo do preparo e confecção do pino anatômico. A - Aplicação dos
silanos (convencional ou experimental); B - Aplicação do adesivo; C - Fotoativação do adesivo;
D - Isolamento do canal radicular com gel hidrossolúvel; E - Pino recoberto com resina
composta; F - Prova do pino anatômico no conduto; G – Fotoativação do pino dentro do conduto
radicular; H - Fotoativação adicional.
40
4.11 Preparo da coroa
A porção coronária das raízes foi reconstruída com resina composta Filtek Z250 na cor
A1 (3M ESPE), inserida em incrementos de 2 mm, sendo cada incremento fotoativado por 40
segundos com aparelho Bluephase G2. Antes da inserção dos incrementos, a superfície
radicular foi condicionada com ácido fosfórico a 37% (Biodinâmica) por 15 segundos, seguida
da lavagem com água destilada por 30 segundos, secagem com bolinhas de algodão, aplicação
ativa do sistema adesivo Single Bond Universal, com aplicador descartável (Kg Brush) por 20
segundos, secagem com leve jato de ar por 5 segundos e fotoativação por 20 segundos com
LED (Bluephase G2) (Figura 10).
Após a confecção do núcleo de preenchimento foi realizado o preparo da coroa com
brocas #2135 #3098 (KG Sorensen) acopladas em alta rotação (Kavo) refrigeradas com ar/água,
mantendo um desgate padronizado por meio da espessura das brocas.
Figura 10- Preparo da coroa. A - Condicionamento com ácido fosfórico; B – Lavagem com
água destilada; C - Aplicação ativa do sistema adesivo universal; D - Núcleo de preenchimento
de resina composta.
Os núcleos de preenchimento de resina composta (Figura 10 D) foram polidos com discos
de óxido de alumínio (3M ESPE) e confeccionadas coroas totais em resina acrílica
quimicamente ativada (Vipi Cril; Vipi, Pirassununga, SP, Brasil). Uma matriz representando
uma coroa de pré-molar confeccionada em resina composta Filtek Z250, moldada com silicone
por condensação (Zetalabor; Zhermack, Rovigo, Itália) foi utilizada como molde (Figura 11)
para confecção padronizada de todas as demais coroas totais de resina acrílica quimicamente
ativada (Vipi Cril). Após acabamento e polimento, as coroas foram fixadas nos preparos com
A B C D
41
cimento resinoso auto adesivo RelyX U200 (3M ESPE), conforme mostrado em trabalho
anterior (Pomini et al., 2019).
Figura 11- Preparação das coroas para a ciclagem mecânica. A - Núcleo de preenchimento em
resina composta; B - Molde de silicone por condensação; C - Coroa total de resina acrílica
instalada.
4.12 Ciclagem mecânica
Para submeter os dentes ao teste de fadiga mecânica foi preparado um suporte,
confeccionado com resina acrílica ativada quimicamente (Vipi Cril) vertida em tubos de PVC
rígido com 2 mm de altura por 2,5 mm de diâmetro (Tigre do Brasil, Osasco, SP, Brasil). As
raízes dos dentes, lubrificadas com vaselina em pasta, foram inseridas e retiradas dos tubos
diversas vezes até a polimerização da resina.
Após a confecção, os suportes foram imersos em água destilada por 24 horas para a
remoção do monômero residual. Em seguida, foram submetidos à ciclagem mecânica com
1,2x106 ciclos, correspondentes a 5 anos em função bucal (Gomes et al., 2014), com aparelho
para fadiga mecânica (ERIOS, modelo ER - 11000, São Paulo, SP, Brasil) com impactos axiais
repetitivos sobre os dentes imersos em água destilada (Figura 12). A força aplicada foi de 50 N
(5,1 Kgf) com frequência de 2 Hz (Dos Santos et al., 2005; El Mourad, 2018).
A B C
42
Figura 12 - Ciclagem mecânica.
4.13 Ciclagem térmica
Os dentes foram colocados em sacos de tela plástica perfurada dentro do cesto do
aparelho para ciclagem térmica (M-TWS-1; Willytec, Munique, Alemanha) com o propósito
de simular a temperatura do meio bucal e submetidos a 500 ciclos térmicos em banhos
alternados de água destilada a 5-55ºC (30 segundos a 5ºC + 5 segundos de transferência + 30
segundos a 55ºC, correspondente a um ciclo), de acordo com o padrão ISO 11405 (Yang et al.,
2016).
Figura 13 - Ciclagem térmica.
43
4.14 Preparo das raízes para o teste de resistência ao cisalhamento
Após as ciclagens térmica e mecânica, as raízes foram fixadas em placas de acrílico com
cera pegajosa (Kota; São Paulo, SP, Brasil) e colocadas na cortadeira metalográfica (Isomet
1000; Buehler, Lake Bluff, IL, USA) (Figura 14A) para efetuar os cortes transversais em
relação ao longo eixo da raiz (Figura 14B), desprezando a coroa e os 4 mm remanescentes do
tratamento endodôntico apical.
Figura 14 – Preparo das raízes para o teste ao cisalhamento. A - Raiz fixada na placa de acrílico
adaptada na cortadeira metalográfica; B - Cortes transversais na raiz.
Duas fatias com 1 mm de espessura cada, uma de cada terço radicular, foram obtidas e
conferidas com paquímetro digital (Mitutoyo; Sul América, Suzano, SP, Brasil). Uma das fatias
de cada terço radicular (Figura 15) foi submetida ao teste de cisalhamento compressivo por
extrusão (push out), seguido da avaliação do padrão de falha e outra ao teste de infiltração
marginal. As fatias submetidas ao teste de extrusão foram mensuradas duas vezes em relação
ao diâmetro radicular (sentidos mesio - distal e vestíbulo - lingual) com paquímetro digital
(Mitutoyo) em ambos os lados de cada fatia (cervical e apical) para calcular a área adesiva.
A B
44
Figura 15 - Fatia radicular com 1 mm de espessura.
O teste de cisalhamento compressivo por extrusão (push out) foi realizado em máquina
de ensaio universal (Instron 4411, High Wycombe, Buckinghamshire, UK) (Figura 16-A) com
célula de carga de 50 N, velocidade de 1,0 mm/minuto, atuando para deslocar a secção do pino
de fibra de vidro no sentido ápice-topo da raiz. Foi utilizado ponteiro metálico cilíndrico (Figura
16-B) com 1mm de diâmetro para que a carga atuasse somente sobre a secção do pino, sem
tocar as paredes laterais do conduto radicular.
Figura 16 - Teste de cisalhamento compressivo por extrusão (push out). A- Máquina de
ensaio universal; B - Ponteiro metálico.
A B
45
A carga de ruptura adesiva foi registrada em Newton (N) e calculado o valor da
resistência da união em Mpa, dividindo a força (N) pelo valor da área adesiva (mm2). O valor
da área adesiva (AD) de cada amostra foi obtido com a fórmula:
AD = π (R + r) [(h2 + (R - r)2] 0,5
Na qual:
π = constante 3,1416;
R = raio da porção coronária do conduto radicular (mm);
r = raio apical do conduto radicular (mm); e
h = espessura da amostra.
4.15 Padrão de falha
Após o teste de resistência ao cisalhamento, as fatias foram analisadas com lupa
estereoscópica (Leica MZ75; São Paulo, SP, Brasil) com aumento de 50x, estabelecendo o
padrão de falha como: ACP - adesivo cimento-pino; ACD - adesivo cimento-dentina; Misto -
cimento-dentina-pino e; Coesivo - falha estrutural dos componentes (pino, cimento ou dentina).
4.16 Microinfiltração na interface da união
Uma fatia de cada terço de cada raiz foi obtida conforme descrito no item 4.14 para
compor a amostra representativa da avaliação da microinfiltração na interface da união. As
fatias, isoladas com duas camadas de esmalte para unhas Risque (Savoy Cosméticos, Goiânia,
GO, Brasil), mantendo 1 mm ao redor da interface pino-conduto sem tal isolamento, foram
submetidas à infiltração por corante, imersas em 1 mL de solução aquosa tamponada (pH7) de
azul de metileno a 2% (Drogal Manipulação; Piracicaba, SP, Brasil) e armazenadas em
microtubos (Eppendorf) em estufa à temperatura de 37ºC por 7 dias (Li et al., 2014; Yang et
al., 2016). Durante esse período, as amostras foram agitadas 2 vezes por dia para evitar o
contato constante das fatias com as paredes dos microtubos.
Após lavagem das fatias com água corrente, o esmalte foi removido com cureta
periodontal (Duflex, SS-White). Após limpeza, o pino de fibra de vidro foi removido com
carregamento extrusivo efetuado por máquina universal (Instron) e as fatias seccionadas no
sentido mésio-distal (Figura 17) com disco diamantado (KG Sorensen) para a avaliação da
microinfiltração com lupa estéreo microscópica (Leica MZ75) com aumento de 10x.
46
Figura 17 - Fatia seccionada no sentido mésio-distal para avaliação da microinfiltração.
O nível da infiltração marginal foi classificado por meio de escores (%) representando a
quantidade de infiltração de corante na interface da união: Escore 0 - Sem infiltração; Escore 1
- Infiltração menor ou igual a 1/3 da interface; Escore 2 - Infiltração maior que 1/3 ou igual a
2/3 da interface; ou Escore 3 - Infiltração maior que 2/3 da interface.
4.17 Análise estatística
Foram realizadas análises descritivas e exploratórias dos dados. Como os dados de
resistência da união apresentaram distribuição assimétrica, os valores foram analisados com
modelos lineares generalizados, considerando o delineamento com parcelas subdivididas,
representadas pelos fatores tipo de pino e silano e as sub-parcelas pelos terços radiculares. A
distribuição das amostras de acordo com a microinfiltração e o padrão de falha foram
apresentadas com frequências absolutas e relativas. As análises foram realizadas com auxílio
do programa R (Core Team, 2019) com nível de significância de 5%.
47
5 RESULTADOS
5.1 Resistência ao cisalhamento por extrusão
Na Tabela 1 e na Figura 18 são apresentados os resultados da resistência da união ao
cisalhamento por extrusão (Mpa) para as amostras sem corantes. O grupo controle (RelyX)
apresentou, nos terços cervical e médio, resistência significativamente maior com o pino
anatômico, do que com o pino convencional (p<0,05). Em todos os terços, os grupos com
silanos PETMP-HDMI e PETMP-BDI apresentaram resistência da união significativamente
maior com o pino convencional, do que com o pino anatômico (p<0,05). O grupo com o silano
PETMP-HDDI não apresentou diferença significativa entre os dois tipos de pinos (p>0,05).
Com o pino convencional, os silanos PETMP-HDMI e PETMP-BDI apresentaram resistência
significativamente maior do que o controle (RelyX) em todos os terços (p<0,05) e o grupo
PETMP-HDDI maior do que o controle no terço médio (p<0,05). Com o pino anatômico, o
grupo com o silano PETMP-BDI apresentou menor resistência do que o grupo controle nos
terços cervical e apical (p<0,05) e o grupo PETMP-HDMI apresentou menor resistência que o
grupo controle no terço cervical (p<0,05). A resistência no terço médio foi significativamente
maior que no terço cervical (p<0,05), tanto no grupo com pino convencional com PETMP-BDI,
quanto no grupo com pino anatômico com PETMP-HDMI (p<0,05). Com pino anatômico, o
terço médio apresentou maior resistência que o apical para PETMP-HDMI (p<0,05). O terço
apical apresentou menor resistência do que os demais para o grupo pino anatômico com
PETMP-BDI (p<0,05).
48
Tabela 1- Média (desvio padrão), da resistência da união ao cisalhamento por extrusão (Mpa) em função do pino, silano
e terço radicular.
Terço
radicular
Silano Pino
Convencional Anatômico
Média
(desvio padrão)
Média
(desvio padrão)
Cervical RelyX (Controle) 8,60 (3,59) Bb 12,28 (4,50) Aa
PETMP-HDDI 12,12 (5,98) Aab 10,86 (2,90) Aab
PETMP-HDMI 15,10 (3,06) Aa 10,00 (3,20) Bb
PETMP-BDI 12,80 (4,50) Aa 10,28 (1,35) Bb
Médio RelyX (Controle) 8,22 (2,40) Bb 13,21 (1,84) Aa
PETMP-HDDI 13,51 (3,71) Aa 11,82 (4,52) Aa
PETMP-HDMI 15,55 (3,93) Aa *11,88 (3,38) Ba
PETMP-BDI *14,94 (4,54) Aa 10,93 (3,26) Ba
Apical RelyX (Controle) 9,33 (2,60) Ab 10,79 (3,79) Aa
PETMP-HDDI 12,76 (7,32) Aab 11,59 (2,74) Aa
PETMP-HDMI 13,50 (4,31) Aa $10,09 (2,26) Ba
PETMP-BDI 13,18 (2,54) Aa *$7,69 (1,04) Bb
Letras distintas (maiúsculas na horizontal e minúsculas na vertical em cada terço) indicam diferenças estatisticamente
significativas (p≤0,05). *Difere do terço radicular cervical nas mesmas condições de pino e silano (p≤0,05). $Difere do
terço médio nas mesmas condições de pino e silano (p≤0,05). p(pino)=0,0532; p(silano)=0,0409; p(terço)=0,0090;
p(pino x silano)=0,0002; p(pino x terço)=0,0508; p(silano x terço)=0,1281; p(pino x silano x terço)=0,1338.
49
Figura 18- Box plot da resistência da união ao cisalhamento por extrusão (Mpa) em função do
pino, silano e terço radicular.
5.2 Microinfiltração da interface da união
A Tabela 2 e a Figura 19 mostram a distribuição das amostras em função da
microinfiltração da interface de união. Nenhuma amostra apresentou escore 0 (sem infiltração).
O pino convencional com todos os silanos no terço cervical proporcionou microinfiltração com
escore 3 (mais que 2/3) na maioria das amostras. Com pino anatômico associado ao PETMP-
HDMI, 55,6% das amostras mostraram escore 2 (até 2/3). No terço médio com pino
convencional, a maioria das amostras mostrou escore 3 (mais que 2/3), enquanto no silano
PETMP-HDMI, 50% das amostras apresentaram escore 2 (até 2/3) e outros 50% com escore 3
(mais que 2/3) de infiltração. No pino anatômico com PETMP-HDMI ou PETMP-BDI, a
maioria das amostras apresentou escore 2 (até 2/3) de infiltração. No terço apical com o pino
convencional para RelyX (Controle) ou PETMP-HDMI a maioria apresentou escore 3 (mais
que 2/3), enquanto com PETMP-BDI a maioria apresentou escore 2 (até 2/3). No terço apical
para pino anatômico, a infiltração foi escore 2 (até 2/3) em 66,7%, 50%, 75% e 42,9% das
amostras com silano RelyX (Controle), PETMP-HDDI, PETMP-HDMI e PETMP-BDI,
respectivamente.
50
Tabela 2 - Frequência e (%) da microinfiltração em função dos pino, silano e terço radicular.
Terço
radicular
Pino Silano Microinfiltração
Escore*
1 2 3
Cervical Convencional RelyX (Controle) 0 (0,0%) 1 (11,1%) 8 (88,9%)
PETMP-HDDI 1 (11,1%) 2 (22,2%) 6 (66,7%)
PETMP-HDMI 0 (0,0%) 4 (44,4%) 5 (55,6%)
PETMP-BDI 0 (0,0%) 1 (14,3%) 6 (85,7%)
Anatômico RelyX (Controle) 1 (11,1%) 1 (11,1%) 7 (77,8%)
PETMP-HDDI 1 (11,1%) 2 (22,2%) 6 (66,7%)
PETMP-HDMI 0 (0,0%) 5 (55,6%) 4 (44,4%)
PETMP-BDI 1 (14,3%) 2 (28,6%) 4 (57,1%)
Médio Convencional RelyX (Controle) 0 (0,0%) 1 (11,1%) 8 (88,9%)
PETMP-HDDI 0 (0,0%) 3 (33,3%) 6 (66,7%)
PETMP-HDMI 0 (0,0%) 4 (50,0%) 4 (50,0%)
PETMP-BDI 0 (0,0%) 2 (25,0%) 6 (75,%)
Anatômico RelyX (Controle) 0 (0,0%) 3 (37,5%) 5 (62,5%)
PETMP-HDDI 0 (0,0%) 2 (25,0%) 6 (75,0%)
PETMP-HDMI 0 (0,0%) 7 (77,8%) 2 (22,2%)
PETMP-BDI 0 (0,0%) 5 (71,4%) 2 (28,6%)
Apical Convencional RelyX (Controle) 0 (0,0%) 3 (33,3%) 6 (66,7%)
PETMP-HDDI 1 (11,1%) 4 (44,4%) 4 (44,4%)
PETMP-HDMI 0 (0,0%) 3 (37,5%) 5 (62,5%)
PETMP-BDI 0 (0,0%) 5 (71,4%) 2 (28,6%)
Anatômico RelyX (Controle) 0 (0,0%) 6 (66,7%) 3 (33,3%)
PETMP-HDDI 1 (16,7%) 3 (50,0%) 2 (33,3%)
PETMP-HDMI 2 (25,0%) 6 (75,0%) 0 (0,0%)
PETMP-BDI 2 (28,6%) 3 (42,9%) 2 (28,6%)
*Nenhuma amostra apresentou escore 0 (sem infiltração).
51
Figura 19- Escore da microinfiltração em função dos pino, silano e terço radicular.
5.3 Padrão de falha
O resultado do padrão de falha é apresentado na Tabela 3 e na Figura 20. A maioria das
amostras de todos os grupos apresentou falha mista.
Escore 1 Escore 3 Escore 2
52
Tabela 3- Frequência e (%) do padrão de falha em função dos pino, silano e terço radicular.
Terço
radicular
Pino Silano Padrão de falha
Adesiva
cimento-
dentina
Adesiva
cimento-pino
Mista Coesiva no pino
Cervical Convencional RelyX (Controle) 3 (33,3%) 0 (0,0%) 6 (66,7%) 0 (0,0%)
PETMP-HDDI 0 (0,0%) 0 (0,0%) 9 (100,0%) 0 (0,0%)
PETMP-HDMI 0 (0,0%) 0 (0,0%) 9 (100,0%) 0 (0,0%)
PETMP-BDI 0 (0,0%) 0 (0,0%) 9 (100,0%) 0 (0,0%)
Anatômico RelyX (Controle) 1 (11,1%) 0 (0,0%) 8 (88,9%) 0 (0,0%)
PETMP-HDDI 0 (0,0%) 1 (11,1%) 8 (88,9%) 0 (0,0%)
PETMP-HDMI 0 (0,0%) 1 (11,1%) 8 (88,9%) 0 (0,0%)
PETMP-BDI 0 (0,0%) 0 (0,0%) 9 (100,0%) 0 (0,0%)
Médio Convencional RelyX (Controle) 1 (11,1%) 0 (0,0%) 8 (88,9%) 0 (0,0%)
PETMP-HDDI 1 (11,1%) 1 (11,1%) 7 (77,8%) 0 (0,0%)
PETMP-HDMI 0 (0,0%) 0 (0,0%) 9 (100,0%) 0 (0,0%)
PETMP-BDI 2 (22,2%) 0 (0,0%) 7 (77,8%) 0 (0,0%)
Anatômico RelyX (Controle) 0 (0,0%) 0 (0,0%) 8 (88,9%) 1 (11,1%)
PETMP-HDDI 0 (0,0%) 0 (0,0%) 9 (100,0%) 0 (0,0%)
PETMP-HDMI 0 (0,0%) 0 (0,0%) 9 (100,0%) 0 (0,0%)
PETMP-BDI 0 (0,0%) 0 (0,0%) 9 (100,0%) 0 (0,0%)
Apical Convencional RelyX (Controle) 1 (11,1%) 1 (11,1%) 7 (77,8%) 0 (0,0%)
PETMP-HDDI 1 (11,1%) 1 (11,1%) 7 (77,8%) 0 (0,0%)
PETMP-HDMI 1 (11,1%) 0 (0,0%) 8 (88,9%) 0 (0,0%)
PETMP-BDI 2 (22,2%) 0 (0,0%) 7 (77,8%) 0 (0,0%)
Anatômico RelyX (Controle) 0 (0,0%) 0 (0,0%) 8 (88,9%) 1 (11,1%)
PETMP-HDDI 0 (0,0%) 0 (0,0%) 9 (100,0%) 0 (0,0%)
PETMP-HDMI 0 (0,0%) 0 (0,0%) 9 (100,0%) 0 (0,0%)
PETMP-BDI 0 (0,0%) 0 (0,0%) 9 (100,0%) 0 (0,0%)
53
Figura 20- Distribuição do padrão de falha em função dos pino, silano e terço radicular.
Adesiva cimento-dentina Adesiva cimento-pino Coesiva no pino
54
6 DISCUSSÃO
Este estudo analisou o efeito de silanos experimentais à base de tio-uretanos na fixação
de pinos de fibra de vidro convencional ou anatômico aos condutos radiculares de raízes
bovinas, submetidas às ciclagens térmica e mecânica em relação à resistência da união ao
cisalhamento, infiltração marginal e padrão de falha.
Dentre os diversos testes para a avaliação da resistência da união optou-se por empregar
o teste mecânico de cisalhamento por extrusão (push out), considerando que estudos prévios
demonstraram que esse tipo de ensaio é mais eficiente em diminuir a indução de tensões na
interface de cimentação durante o preparo das amostras, reduzir falhas prematuras e menor
variabilidade mecânica (Goracci et al., 2004; Soares et al., 2008; Durski et al., 2016; Rodrigues
et al., 2017).
A partir dos resultados obtidos foi rejeitada a hipótese que não haveria diferença
estatisticamente significante quanto aos valores da resistência ao cisalhamento por extrusão
entre silanos, tipos de pino e terços radiculares. Em relação à resistência ao cisalhamento por
extrusão entre os diferentes tipos de pinos, o anatômico apresentou maior resistência que o
convencional nos terços cervical e médio quando foi utilizado o silano RelyX (Controle)
(Tabela 1 e Figura 18).
A técnica da individualização de pinos de fibra de vidro permite melhor adaptação do
retentor às paredes do conduto radicular, proporcionando maior imbricação mecânica (Grandini
et al., 2003; Chieffi et al., 2007; Tanoue et al., 2007; Faria e Silva et al., 2009; Macedo et al.,
2010), menor quantidade de cimento e linha de cimentação fina e uniforme com diminuição de
poros (Macedo et al., 2010).
Alguns estudos mostraram que a menor espessura da camada de cimentação interfere
positivamente na tensão de contração de polimerização (Grandini et al., 2005; Tanoue et al.,
2007; Zicari et al., 2008), resultando em menor tensão na interface dentina-pino e reduzindo a
descontinuidade estrutural (Grandini et al., 2005; Macedo et al., 2010; Özcan et al., 2013;
Egilmez et al., 2013). Além disso, os pinos anatômicos e a camada de cimento mais fina
proporcionam maiores valores de resistência da união do conjunto dentina-pino-cimento
(Chieffi et al., 2007; Tanoue et al., 2007; Muñoz et al., 2011; Egilmez et al., 2013; Gomes et
al., 2016; Marcos et al., 2016; Wang et al., 2016; Rocha et al., 2017; Wang et al., 2017),
ratificando os resultados deste estudo.
55
Entretanto, com os silanos experimentais PETMP-HDMI e PETMP-BDI o pino
convencional apresentou maior resistência ao cisalhamento por extrusão que o pino anatômico
(p<0,05). O diferente efeito dos silanos experimentais sobre os pinos convencional e anatômico
pode ter ocorrido porque o anatômico apresenta uma interface adicional, ou seja, silano-
adesivo-resina composta. Portanto são necessários estudos adicionais sobre as interações
químicas dos oligômeros de tio-uretano com diferentes materiais a fim de se constatar o seu
efeito sobre a resistência da união nesses grupos.
Além disso a aplicação dos silanos experimentais seguida da aplicação do adesivo
Single Bond Universal (3M-ESPE) para a anatomização dos pinos de fibra de vidro, pode ter
prejudicado a ação dos silanos experimentais, visto que esse adesivo já apresenta silano em sua
composição. Possivelmente a interação química entre o silano experimental e o silano do
sistema adesivo promoveu a redução da resistência ao cisalhamento por extrusão nos grupos
com pino anatômico.
A aplicação do silano experimental, especialmente o PETMP-HDMI em pino
convencional, promoveu maior valor de resistência da união do que em pinos convencional ou
anatômico com silano RelyX (Controle), demonstrando efeito promissor dos silanos
experimentais em aumentar a resistência da união do conjunto pino-silano-cimento, mesmo
com pino convencional.
Em relação aos diferentes tipos de silano, pode-se observar que com pino convencional
a resistência foi significativamente maior no terço médio com todos silanos experimentais e nos
terços cervical e apical com os silanos PETMP-HDMI e PETMP-BDI, quando comparados ao
grupo controle (p<0,05), demonstrando comportamento favorável dos oligômeros de tio-
uretanos nessa função.
Os silanos são moléculas bifuncionais com dois grupos de terminações reativas, sendo
um que se liga quimicamente à porção inorgânica e outro que se polimeriza com o composto
monomérico resinoso (Benito, 2003; Monticelli et al., 2008; Pang et al., 2019), sendo utilizados
para melhorar a união entre materiais inorgânicos e orgânicos (Chen et al., 1998; Scotti &
Ferrri, 2003), dentre eles os pinos de fibra de vidro aos cimentos resinosos. Assim como os
silanos, a incorporação de oligômeros de tio-uretanos aos materiais resinosos também tem
propiciado alguns benefícios às propriedades mecânicas de materiais dentários (Pfeifer &
Lewis, 2012).
56
Estudos sobre materiais baseados em tio-uretanos mostraram capacidade de diminuir
nesses produtos a tensão de polimerização e a contração volumétrica e aumentar o grau de
conversão, tenacidade e tenacidade à fratura (Senyurt & Hoyle, 2007; Li et al., 2007; Bacchi,
2014; Bacchi et al., 2015). A melhora dessas propriedades mecânicas tem sido atribuída ao
modo como ocorre a ligação covalente do tio-uretano com o metacrilato, ou seja, por meio da
tranferência da funcionalidade pendente do tiol (SH) na cadeia do oligômero (Berchtold et al.,
2002; Cramer et al., 2010; Pfeifer et al., 2012; Bacchi et al., 2015; Bacchi et al., 2016).
A reação de transferência de cadeia à matriz secundária do metacrilato é um mecanismo
com quebra de cadeia que retarda a vitrificação do material, proporcionando menor tensão de
polimerização, maior grau de conversão e módulo de elasticidade (Patel et al., 1987; Berchtold
et al., 2002; Cramer et al., 2010; Pfeifer et al., 2012; Bacchi et al., 2015; Bacchi et al., 2016).
Além disso, a formação de uma rede polimérica mais homogênea também promoveria aumento
da tenacidade (Senyurt & Hoyle 2007; Li et al., 2007; Bacchi, 2014; Bacchi et al., 2015).
O aumento da tenacidade e a tenacidade à fratura e a redução da tensão de polimerização
são fatores que podem estar relacionados com o aumento da resistência ao cisalhamento por
extrusão verificado no estudo atual. A menor tensão de polimerização também diminui o
estresse na interface das estruturas aderidas, melhorando a resistência da união. Em estudo
prévio, o aumento da resistência da união também foi observado com um cimento de ativação
dupla modificado com oligômeros de tio-uretanos aromáticos unindo cerâmica vítrea ou
compósito restaurador indireto à dentina. Para ambos os materiais restauradores, 20% do
oligômero promoveu significante aumento da resistência da união, sendo 23% para o compósito
e 40% para a cerâmica (Bacchi et al., 2018).
Os silanos experimentais PETMP-HDMI e PETMP-BDI (cíclico e aromático
respectivamente) nos terços cervical, médio e apical mostraram valores estatisticamente
similares em relação ao PETMP-HDDI (alifático) em pinos convencionais; contudo, as médias
de resistência ao cisalhamento por extrusão foram estatisticamente maiores que as encontradas
no grupo RelyX (Controle). Uma possível explicação seria que os isocianatos cíclicos e
aromáticos possuem estrutura química mais rígida, o que poderia ter contribuído para o aumento
do módulo de elasticidade desses materiais. Corroborado por estudo anterior, o aumento da
resistência à flexão e do módulo de elasticidade ocorreu quando tio-uretanos, principalmente
do tipo aromático, foram adicionados em materiais formulados com BisGMA/UDMA/
TEGDMA (Bacchi et al., 2018).
57
Todas as melhoras das propriedades físico-químicas de compósitos podem estar
relacionadas com o aumento da resistência ao cisalhamento por extrusão encontrado neste
estudo. Segundo publicações anteriores, esse fato também contribui para melhorar as condições
da interface de união e, consequentemente, da longevidade do tratamento clínico (Ferracane &
Hilton, 2016; Bacchi et al., 2018)
Além dos fatores citados, no estudo atual foi possível observar que com pino
convencional o grupo PETMP-BDI apresentou maior resistência no terço médio quando
comparado ao terço cervical, enquanto com pino anatômico o silano PETMP- BDI apresentou
menor resistência no terço apical (p<0,05). Por outro lado, o grupo PETMP-HDMI mostrou
menor resistência ao cisalhamento por extrusão no terço apical, quando comparado ao terço
médio (p<0,05).
Alguns estudos não utilizando silanos experimentais mostraram maior união do pino à
dentina nos terços cervical e médio quando comparados ao apical (Ferrari et al., 2000; Perdigão
et al., 2004). Tal característica pode ter sido influenciada por diversos fatores, dentre eles
características anatômicas e estruturais dos pinos e química dos sistemas adesivos e cimentos
utilizados. Assim, as características anatômicas e configuração geométrica dos condutos
radiculares também influenciam o fator de configuração da cavidade e a dificuldade de
fotoativação do cimento em relação à profundidade do canal (Bouillaguet et al., 2003; Roberts
et al., 2004; Kalkan et al., 2006). Isso ocorre também com pino translúcido porque a luz
ativadora não consegue atingir totalmente o conduto com similar taxa de incidência até o terço
apical (Goracci et al., 2008). O mesmo ocorre com cimentos de ativação dupla, pois estudos
mostraram que apesar da ativação química adicional, esses cimentos apresentam melhores
propriedades mecânicas quando ativados somente por luz (Kumbuloglu et al., 2004; Ferrari et
al., 2009; Goracci & Ferrari, 2011). Essas condições poderiam estar relacionadas ao fato de o
silano PETMP- BDI apresentar menor resistência no terço apical, quando comparado aos
demais terços com pino anatômico (p<0,05).
No pino convencional, o grupo PETMP-BDI apresentou maior resistência no terço
médio do que no terço cervical (p<0,05), enquanto que o terço apical não apresentou diferença
estatísticamente significante aos demais terços; porém, exibiu valor de resistência ao
cisalhamento por extrusão maior quando comparado ao terço cervical. O menor nível de
adaptação no terço cervical pode ter prejudicado a imbricação mecânica e aumentado a linha
de cimentação, o que teria provocado aumento, não só de tensões na interface da união, como
58
também da descontinuidade da linha de cimento (Grandini et al., 2005; Macedo et al., 2010;
Özcan et al., 2013; Egilmez et al., 2013).
Na infiltração marginal por corante com pino convencional ocorreu predominância do
escore 3 (+ de 2/3) seguido pelo escore 2 (+ que 1/3 e menos que 2/3) em todos os terços
radiculares dos grupos, exceto no terço apical do grupo PETMP-HDDI e no médio do grupo
HDMI que apresentaram escores 2 e 3 similares, assim como no apical do grupo PETMP-BDI
que mostrou escore 2 seguido do escore 3 (Tabela 2 e Figura 19). Entretanto, houve menor
percentual do escore 3 em todos os grupos experimentais quando comparado ao controle com
pino convencional. No pino anatômico também foi possível verificar menor quantidade de
escore 3 nos grupos com silanos experimentais em relação ao controle, exceto no grupo
PETMP-HDDI nos terços apical e médio, os quais apresentaram escore 3, sendo igual ou maior
que o grupo controle, respectivamente.
Acredita-se que a redução do escore 3 no estudo atual possa estar relacionada à adição
de oligômeros de tio-uretanos como silanos experimentais. Como mostrado anteriormente,
esses compostos foram capazes de diminuir a tensão de polimerização e a contração
volumétrica e aumentar o grau de conversão, a tenacidade e a tenacidade à fratura em materiais
resinosos (Senyurt & Hoyle, 2007; Li et al., 2007; Bacchi, 2014; Bacchi et al., 2015). Além da
redução do escore 3 nos grupos com silanos experimentais, observa-se que o pino de fibra de
vidro anatômico promoveu menor nível de infiltração marginal em todos os grupos, com
exceção dos terços cervical e médio no grupo PETMP-HDDI, no qual o percentual de
infiltração marginal foi similar ou maior em relação aos grupos com pino convencional,
respectivamente. Assim, os resultados deste estudo corroborados por publicações anteriores
(Grandini et al., 2005; Macedo et al., 2010; Özcan et al., 2013; Egilmez et al., 2013), mostram
que a melhor adaptação do pino de fibra de vidro aos condutos radiculares pode diminuir a
descontinuidade da linha de cimentação e o nível de infiltração na interface de união pino-
cimento-dentina.
Apesar da redução da infiltração marginal com pinos anatômicos, no estudo atual
nenhuma fatia radicular de todos os grupos mostrou escore 0 (sem infiltração do corante). Isso
pode ter ocorrido pelo fato do envelhecimento térmico mecânico causar alteração dimensional
da interface e aumentar os valores de microinfiltração marginal (Li et al., 2014), visto que as
amostras foram submetidas às ciclagens térmica e mecânica simulando as condições da
cavidade bucal. Estudos também mostraram que os diferentes valores do coeficiente de
59
expansão térmica de diferentes materiais dentários e a alteração dimensional provocada pelo
envelhecimento térmico seriam os responsáveis pelo nível de infiltração marginal da interface
da união (Valdivia et al., 2012; Li et al., 2014).
Apesar da ocorrência de falhas adesivas (1% na maioria dos grupos), de modo geral as
amostras de todos os grupos mostraram predominância de falha mista em ambos os tipos de
pinos quando tratados com silano experimental (Tabela 3 e Figura 20). Entretanto, outros
fatores físico-químicos precisam ser evidenciados em estudos adicionais para verificar o
comportamento adesivo do pino de fibra de vidro em longo prazo.
Neste estudo, o tratamento do pino de fibra de vidro com silano pode ser considerado
um procedimento importante quando se verifica o padrão de falha confirmando os diversos
benefícios da silanização alegados na literatura, como rugosidade do pino, aumento da energia
de superfície e maior imbricação mecânica do cimento adesivo (D’Arcangelo et al., 2007;
Oliveira et al., 2011; Lung & Matinlinna, 2012; Cadore-Rodrigues et al., 2019), características
que seriam responsáveis pelo menor percentual de falhas adesivas verificado no estudo atual.
Além disso, estudos também mostraram aumento da resistência da união adesiva entre
pino de fibra de vidro tratado com silano e cimento resinoso (Goracci et al., 2005; Kim et al.,
2013; Leme et al., 2013; Oliveira et al., 2013; Pyun et al., 2016). No atual estudo, os silanos
experimentais foram capazes de aumentar a resistência ao cisalhamento por extrusão quando
comparado com silano comercial (grupo controle), sendo outro fator que poderia explicar a
predominância de falhas mistas em todos os grupos. Para isso, quanto maior a resistência
necessária para desalojar o pino de fibra de vidro do conduto maior a probabilidade de ocorrer
falha mista entre os componentes da união seria uma hipótese a ser considerada.
Entretanto, ainda são necessários mais estudos sobre os benefícios da incorporação de
tio-uretanos na forma de silanos e como tais materiais se comportariam in vitro e in vivo,
mediante aos protocolos de simulação visando a longevidade clínica.
7 CONCLUSÃO
Segundo à análise dos dados, concluiu-se que:
60
• Silanos experimentais à base de tio-uretanos PETMP-HDMI e PETMP-BDI
promoveram maior resistência ao cisalhamento por extrusão em pinos convencionais;
• Houve predominância do padrão de falha mista com todos os silanos convencional ou
experimentais;
• Pinos de fibra de vidro anatômicos reduziram a infiltração marginal em todos os grupos,
exceto nos terços cervical e médio no grupo PETMP-HDDI.
61
REFERÊNCIAS*
Aksornmmuang J, Nakajima M, Senawongs P, Tagami J. Effect of C-factor an resin volume on
the bonding to root canal with and without fiber post insertion. J Dent. 2011; 39(6):422-429.
Asmussen E, Peutzfeldt A, Heitmann T. Stiffness, elastic limit, and strength of newer types of
endodontic posts. J Dent. 1999;27(4): 275-278.
Baba NZ, Golden G, Goodacre CJ. Nonmetallic prefabricate dowels: a review of compositions,
properties, laboratory, and clinical test results. J Prosthodont. 2009;18(6):527-536.
Bacchi A, Dobson A, Ferracane JL, R Consani, CS Pfeifer. Thio-urethanes improve properties
of dual-cured composite cements. J Dent Res. 2014;93(12):1320-1325.
Bacchi A, Consani RL, Martim GC, Pfeifer CS. Thiourethane oligomers improve the properties
of lightcured resin cements. Dent Mater. 2015;31(5): 565-574.
Bacchi A, Pfeifer CS. Rheological and mechanical properties and interfacial stress development
of composite cements modified with thio-urethane oligomers. Dent Mater. 2016;32(8):978–
986.
Bacchi A, Spazzin AO, de Oliveira GR, Pfeifer C, Cesar PF. Resin cements formulated with
thio-urethanes can strengthen porcelain and increase bond strength to ceramics. J Dent.
2018;73:50-56.
Bacchi A, Yih JA, Platta J, Knight J, Pfeifer CS. Shrinkage/stress reduction and mechanical
properties improvement in restorative composites formulated with thio-urethane oligomers. J
Mech Behav Biomed Mater. 2018;78:235-240.
Barjau-Escribano A, Sancho-Bru JL, Forner-Navarro L, Rodriguez-Cervantes PJ, Perez-
Gonzalez A, Sanchez-Marin FT. Influence of prefabricated post material on restored teeth:
Fracture strength and stress distribution. Oper Dent. 2006; 31(1): 47-54.
* De acordo com as normas da UNICAMP/FOP, baseadas na padronização do International
Committee of Medical Journal Editors - Vancouver Group. Abreviatura dos periódicos em
conformidade com o PubMed.
62
Beigi S, Yeganeh H, Atai M. Evaluation of fracture toughness and mechanical properties of
ternary thiol-ene-methacrylate systems as resin matrix for dental restorative composites. Dent
Mater. 2013; 29(7):777-787.
Belwalkar VR, Gade J, Mankar NP. Comparison of the effect of shear bond strength with silane
and other three chemical presurface treatments of a glass fiber reinforced post on adhesion with
a resin-based luting agent: an in vitro study. Contemp Clin Dent. 2016;7(2):193-197.
Benito JG. The nature of structural gradient in epoxy curing at a glass fiber/epoxy matrix
interface using FTIR imaging. J Colloid Interface Sci. 2003;267(2):326-332.
Berchtold KA, Lovestead TM, Bowman CN. Coupling chain length dependent and reaction
diffusion controlled termination in the free radical polymerization of multivinyl
(meth)acrylates. Macromolecules. 2002; 35(21):7968-7975.
Bouillaguet S, Troesch S, Wataha JC, Krejci I, Meyer JM, Pashley DH. Microtensile bond
strength between adhesive cements and root canal dentin. Dent Mater. 2003;19(3):199-205.
Boulden JE, Cramer NB, Schreck KM, Couch CL, Bracho-Troconis C, Stansbury JW, Bowman
CN. Thiol-ene-methacrylate composites as dental restorative materials. Dent Mater. 2011;
27(3):267-272.
Breschi L, Mazzoni A, Ferrari M. Adhesion to intra-radicular dentin. In: Ferrari M with Breschi
L, Grandini S. Fiber posts and endodontically treated teeth: a compendium of scientific and
clinical perspectives. Wendywood: Modern Dentistry Media, 2008:15-37.
Cadore-Rodrigues AC, Guilardi LF, Wandscher VF, Pereira GKR, Valandro LF, Rippe MP.
Surface treatments of a glass-fiber reinforced composite: Effect on the adhesion to
a composite resin. J Prosthodont Res. 2019;9:S1883-1958.
Cagidiaco MC, Goracci C, Garcia-Godoy F, Ferrari M. Clinical studies of fiber posts: a
literature review. Int J Prosthodont. 2008a;21(4):328-336.
Cagidiaco MC, Goracci C, Garcia-Godoy F, Ferrari M. Clinical trials of fiber posts: a literature
review. In: Ferrari M with Breschi L, Grandini S. Fiber posts and endodontically treated teeth:
a compendium of scientific and clinical perspectives. Wendywood: Modern Dentistry Media.
2008:149-163b.
63
Cailleteau JG, Reiger MR, Ed Akin J. A comparison of intracanal stresses in a post restored
tooth utilizing the finite element method. J Endod. 1992; 18 (11):540-544.
Calixto LR, Bandéca MC, Clavijo V, Andrade MF, Vaz LG, Campos EA. Effect of resin cement
system and root region on the push-out bond strength of a translucent fiber post. Oper Dent.
2012;37(1):80-86.
Carvalho MA, Lazari PC, Gresnigt M, Del Bel Cury AA, Magne P. Current options concerning
the endodontically-treated teeth restoration with the adhesive approach. Braz Oral Res. 2018;
32:e74.
Castellan CS, Santos-Filho PC, Soares PV, Soares CJ, Cardoso PE. Measuring bond strength
between fiber post and root dentin: a comparison of different tests. J Adhes Dent. 2010
Dec;12(6):477-85.
Caughman WF, Chan DCN, Rueggerberg FA. Curing potential of dual-polymerizable resin
cements in simulated clinical situations. J Prosthet Dent. 2001;85(1):479-484.
Chen JH, Matsumura H, Atsuta M. Effect of etchant, etching period, and silane priming on
bond strength to porcelain of composite resin. Oper Dent. 1998 Sep-Oct;23(5):250-7.
Chieffi N, Chersoni S, Papacchini F, Vano M, Goracci C, Davidson CL, et al. The effect of
application sustained seating pressure on adhesive luting procedure. Dent Mater. 2007;
23(2):159-164.
Choi Y, Pae A, Park EJ, Wright RF. The effect of surface treatment of fiber-reinforced posts
on adhesion of a resin-based luting agent. J Prosthet Dent. 2010;103(6):362-368.
Clavijo VGR, Reis JMSN, Kabbach W, Silva ALF, Oliveira Júnior OB, Andrade MF. Fracture
strength of flared bovine roots restored with diferente intraradicular posts. J Appl Oral Sci.
2009;17(6):574-578.
Coniglio I, Magni E, Goracci C, Radovic CGI, Carvalho CA, Grandini S, et al. Post space
cleaning using a new nickel titanium endodontic drill combined with different cleaning
regimens. J Endod. 2008;34(1):83-86.
Consani RLX, de Paula AB, Fugolin APP, Pfeifer CS. Effect of the combination of a
crosslinking agent and a thiourethane additive on the properties of acrylic denture bases
64
processed with microwave energy. J Mech Behav Biomed Mater. 2019. Jun 10;98:90-95. doi:
10.1016/j.jmbbm.2019.06.009.
Core Team (2019). R: A language and environment for statistical computing. R Foundation for
Statistical Computing, Vienna, Austria.
Correr-Sobrinho L, Costa AR, Fugolin APP, Sundfeld Neto D, Ferracane JL, Pfeifer CS. Effect
of experimental resin cements containing thio-urethane oligomers on the durability of ceramic-
composite bonded interfaces. Biomater Investig Dent. 2019; 27;6(1):81-89.
Costa Dantas MC, do Prado M, Costa VS, Gaiotte MG, Simão RA, Bastian FL. Comparison
between the effect of plasma and chemical treatments on fiber post surface. J Endod. 2012
Feb;38(2):215-8.
Cramer NB, Couch CL, Schreck KM, Carioscia JA, Boulden JE, Stansbury JW, et al.
Investigation of thiol-ene and thiol-ene-methacrylate based resins as dental restorative
materials. Dent Mater. 2010a; 26(1):21-28.
Cramer NB, Couch CL, Schreck KM, Boulden JE, Wydra R, Stansbury JW, et al. Properties of
methacrylate-thiol-ene formulations as dental restorative materials. Dent Mater. 2010b;
26(8):799-806.
D’Arcangelo C, Cinelli M, Angelis De F, D’Amario M. The effect of resin cement film
thickness on the pullout strength of a fiber reinforced post system. J Prosthet Dent. 2007;
98(3):193-198.
De Munck J, Vargas M, Van Landuyt K, Hikita K, Lambrechts P, Van Meerbeek B. Bonding
of an auto-adhesive luting material to enamel and dentin. Dent Mater. 2004;20(10): 963-971.
de Sousa Menezes M, Queiroz EC, Soares PV, Faria-e-Silva AL, Soares CJ, Martins LR. Fiber
post etching with hydrogen peroxide: effect of concentration and application time. J Endod.
2011; 37(3): 398-402.
de Souza NC, Marcondes ML, da Silva D, Borges GA, Júnior LB, Spohr AM. Relined
Fiberglass Post: Effect of Luting Length, Resin Cement, and Cyclic Loading on the Bond to
Weakened Root Dentin.Oper Dent. 2016 Nov/Dec;41(6):e174-e182.
65
Dietschi D, Duc O, Krejci I, Sadan A. Biomechanical considerations for the restoration of
endodontically treated teeth: a systematic review of the literature. Part I. Composition and
micro- and macrostructure alterations. Quintessence Int. 2007;38(9):733-743.
Dietschi D, Duc O, Krejci I, Sadan A. Biomechanical considerations for the restoration of
endodontically treated teeth: a systematic review of the literature. Part II (Evaluation of fatigue
behavior, interfaces, and in vivo studies). Quintessence Int. 2008;39(2):117-129.
dos Santos PH, Sinhoreti MA, Consani S, Sobrinho LC, Adabo GL, Vaz LG. Effect of cyclic
compressive loading on the bond strength of an adhesive system to dentin after collagen
removal. J Adhes Dent. 2005 Summer;7(2):127-31.
Duret B, Reynaud M, Duret F. New concept of coronoradicular reconstruction: The
Composipost (1). Chir Dent Fr. 1990;60(540):131-141.
Durski MT, Metz MJ, Thompson JY, Mascarenhas AK, Crim GA, Vieira S, Mazur RF. Pushout
bond strength evaluation of glass fiber posts with different resin cements and application
techniques. Oper Dent. 2016 Jan-Feb;41(1):103-10. doi: 10.2341/14-343-L.
Egilmez F, Ergun G, Cekic-Nagas I, Vallittu PK, Lassila LV. Influence of cement thickness on
the bond strength of tooth-colored posts to root dentin after thermal cycling. Acta Odontol
Scand. 2013; 71(1):175-182.
El Mourad AM. Assessment of Bonding Effectiveness of Adhesive Materials to Tooth Structure
using Bond Strength Test Methods: A Review of Literature. Open Dent J. 2018 Sep 28;12:664-
678. doi: 10.2174/1745017901814010664. eCollection 2018. Review.
Faria e Silva AL, Pedrosa-Filho CF, Menezes MS, Silveira DM, Martins LRM. Effect of
relining on fiber post retention to root canal. J Appl Oral Sci. 2009;17(6): 600-604.
Ferracane JL. Resin-based composite performance: are there some things we can’t predict?
Dent Mater. 2013; 29(1):51-58.
Ferracane JL, Hilton TJ. Polymerization stress - is it clinically meaningful? Dent Mater. 2016;
32(1):1-10.
Ferracane JL, Mitchem JC, Condon JR, Todd R. Wear and marginal breakdown of composites
with various degree of cure. J Dent Res. 1997; 76(6):1508-1516.
66
Ferrari M, Mannocci F, Vichi A, Cagidiaco MC, Mjor IA. Bonding to root canal: structural
characteristics of the substrate. Am J Dent. 2000;13(5):255-60
Ferrari, M. Vichi, A. Garcia-Godoy, F. Clinical evaluation of fiber-reinforced epoxy resin posts
and cast post and cores. Am J Dent. 2000;13:15B-18B.
Ferrari M. Laboratory assessment of the retentive potential of adhesive posts: a review. J Dent.
2007a;35(11):827-835.
Ferrari M, Cagidiaco MC, Grandini S, De Sanctis M, Goracci C. Post placement affects survival
of endodontically treated premolars. J Dent Res. 2007b; 86(8):729-734.
Ferrari M, Cagidiaco MC, Goracci C, Vichi A, Mason PN, Radovic I, et al. Long-term
retrospective study of the clinical performance of fiber posts. Am J Dent. 2007c; 20(5):287-
291.
Ferrari M, Breschi L, Grandini S. Fiber posts and endodontically treated teeth: a compendium
of scientific and clinical perspectives. Wendywood: Modern Dentistry Media, 2008:149-163.
Ferrari M, Carvalho CA, Goracci C, et al. Influence of luting material filler content on post
cementation. J Dent Res 2009;88:951–956.
Ferrari M, Vichi A, Fadda GM, Cagidiaco MC, Tay FR, Breschi L, et al. A randomized
controlled trial of endodontically treated and restored premolars. J Dent Res. 2012;91(7
Suppl):72S-8S.
Fokkinga WA, Kreulen CM, Vallittu PK, Creugers NH. A structured analysis of in vitro failure
loads and failure modes of fiber, metal, and ceramic post-and-core systems. Int J Prosthodont.
2004;17(4):476-482.
Frazer RQ, Kovarik RE, Chance KB, Mitchell RJ. Removal time of fiber posts versus titanium
posts. Am J Dent. 2008;21(3):175-178.
Gesi A, Magnolfi S, Goracci C, Ferrari M. Comparison of two techniques for removing fiber
posts. J Endod. 2003;29(9):580-582.
Goldberg AJ, Burstone CJ. The use of continuous fiber reinforcement in dentistry. Dent Mater.
1992; 8(3):197- 202.
67
Goldman M, DeVitre R, Pier M. Effect of the dentin smeared layer on tensile strength of
cemented posts. J Prosthet Dent. 1984a;52(4):485-488.
Goldman M, DeVitre R, Tenca J. Cement distribution and bond strength in cemented posts. J
Dent Res.1984b;63(12):1392-1395.
Gomes GM, Gomes OM, Gomes JC, Loguercio AD, Calixto AL, Reis A. Evaluation of
different restorative techniques for filling flared root canals: fracture resistance and bond
strength after mechanical fatigue. J Adhes Dent. 2014 Jun;16(3):267-76. doi:
10.3290/j.jad.a31940.
Gomes GM, Monte-Alto RV, Santos GO, Fai CK, Loguercio AD, Gomes OMM, et al. Use of
a direct anatomic post in a flared root canal: a three-year follow-up. Oper Dent. 2016;41(1):E23-
E28.
Goracci C, Tavares AU, Fabianelli A, Monticelli F, Raffaelli O, Cardoso PC, et al. The adhesion
between fiber posts and root canal walls: comparison between microtensile and push-out bond
strength measurements. Eur J Oral Sci. 2004;112(4):353-361.
Goracci C, Raffaelli O, Monticelli F, Balleri B, Bertelli E, Ferrari M. The adhesion between
prefabricated FRC posts and composite resin cores: Microtensile bond strength with and
without post-silanization. Dent Mater. 2005;21(5):437-444.
Goracci C, Cury AH, Cantoro A, Papacchini F, Tay FR, Ferrari M. Microtensile bond strength
and interfacial properties of self-etching and self-adhesive resin cements used to lute composite
onlays under different sealing forces. J Adhes Dent. 2006; 8(5):327-335.
Goracci C, Corciolani G, Vichi A, Ferrari M. Light-transmitting ability of marketed fiber posts.
J Dent Res. 2008;87(12):1122-1126.
Goracci C, Ferrari M. Current perspectives on post systems: a literature review. Aust Dent J.
2011; 56:(1 Suppl): 77-83.
Grandini S, Sapio S, Simonetti M. Use of anatomic post and core for reconstructing an
endodontically treated tooth: a case report. J Adhes Dent. 2003; 5(3):243-247.
Grandini S, Goracci C, Monticelli F, Borracchini A, Ferrari M. SEM evaluation of the cement
layer thickness after luting two different posts. J Adhes Dent. 2005;7(3):235-240.
68
Huber L, Cattani-Lorente M, Shaw L, Krejci I, Bouillaguet S. Push-out bond strengths of
endodontic posts bonded with different resin-based luting cements. Am J Dent. 2007;
20(3):167-172.
Kalkan M, Usumez A, Ozturk AN, Belli S, Eskitascioglu G. Bond strength between root dentin
and three glass-fiber post systems. J Prosthet Dent. 2006;96(1):41-46.
Kermanshahi S, Santerre JP, Cvitkovitch DG, Finer Y. Biodegradation of resin-dentin
interfaces bacterial microleakage. J Dent Res. 2010;89(9):996-1001.
Kim HD, Lee JH, Ahn KM, Kim HS, Cha HS. Effect of silane activation on shear bond strength
of fiber-reinforced composite post to resin cement. J Adv Prosthodont. 2013, 5(2), 104-109.
Kırmalı Ö, Üstün Ö, Kapdan A, Kuştarcı A. Evaluation of various pretreatments to fiber post
on the push-out bond strength of root canal dentin. J Endod. 2017;43(7):1180-1185.
Kumbuloglu O, Lassila LV, User A, Vallittu PK. A study of the physical and chemical
properties of four resin composites luting cements. Int J Prosthodont. 2004;17(3):357-363.
Le Bell AM, Tanner J, Lassila LVJ, Kangasniemi I, Vallittu PK. Depth of light-initiated
polymerization of glass fiber-reinforced composite in a simulated root canal. Int J Prosthodont.
2003;16(4): 403-408.
Leme AA, Pinho AL, de Gonçalves L, Correr-Sobrinho L, Sinhoreti MA. Effects of silane
application on luting fiber posts using self-adhesive resin cement. J Adhes Dent.
2013;15(3):269-274.
Li Q, Wicks DA, Hoyle CE. Thiouretane-based thiol-ene high Tg networks: preparation,
thermal, mechanical, and physical properties. J Polymer Sci Part A: Polymer chemistry 2007;
45(22): 5103-5111.
Li XJ, Zhao SJ, Niu LN, Tay FR, Jiao K, Gao Y, Chen JH. Effect of luting cement and
thermomechanical loading on retention of glass fibre posts in root canals. J Dent. 2014
Jan;42(1):75-83. doi: 10.1016/j.jdent.2013.10.017.
Lopes FC, Roperto R, Akkus A, de Queiroz AM, Francisco de Oliveira H, Sousa-Neto MD.
Effect of carbodiimide and chlorhexidine on the bond strength longevity of resin cement to root
dentine after radiation therapy. Int Endod J. 2020 Apr;53(4):539-552.
69
Lu H, Carioscia JA, Stansbury JW, Bowman N. Investigatios of step-growth thiol-ene
polymerizations for novel dental restoratives. Dent Mater. 2005; 21(12):1129-1136.
Lung CY, Matinlinna JP. Aspects of silane coupling agents and surface conditioning in
dentistry: an overview. Dent Mater, 2012;28(5):467-77.
Macedo VC, Faria e Silva AL, Martins LR. Effect of cement type, relining procedure, and
length of cementation on pull-out bond strength of fiber posts. J Endod. 2010;36(9):1543-1546.
Malferrari S, Monaco C, Scotti R. Clinical evaluation of teeth restored with quartz fiber-
reinforced epoxy resin posts. Int J Prosthodont. 2003;16(1) 39-44.
Mallmann A, Jacques LB, Valandro LF, Mathias P, Muench A. Microtensile bond strength of
light- and self-cured adhesive systems to intraradicular dentin using a translucent fiber post.
Oper Dent. 2005; 30(4): 500-506.
Manhart J. Fabricating fiber-reinforced composite posts. Dent Today. 2011;30(3):84, 86, 88-
96.
Marcos RM, Kinder GR, Alfredo E, Quaranta T, Correr GM, Cunha LF, et al. Influence of the
resin cement thickness on the push-out bond strength of glass fiber posts. Braz Dent J.
2016;27(5):592-598.
Menezes M, Faria-e-Silva AL, Silva F, Reis G, Soares C, Stape T, et al. Etching a fiber post
surface with high-concentration bleaching agents. Oper Dent. 2014;39(1):E16-21.
Monticelli F, Grandini S, Goracci C, Ferrari M. Clinical behavior of translucent-fiber posts: A
2-year prospective study. Int J Prosthodont. 2003; 16(6):593-596.
Monticelli F, Osorio R, Albaladejo A, Aguilera FS, Ferrari M, Tay FR, et al. Effects of adhesive
system and luting agents on bonding of fiber posts to root canal dentin. J Biomed Mater Res B
Appl Biomater. 2006; 77(11):195-200.
Monticelli F, Ferrari M, Toledano M. Cement system and surface treatment selection for fiber
post luting. Med Oral Patol Oral Cir Bucal. 2008;13 (3): 214-221
Moraes AP, Sarkis-Onofre R, Moraes RR, Cenci MS, Soares CJ, Pereira-Cenc T. Can
silanization increase the retention of glass-fiber posts? A systematic review and meta-analysis
of in vitro studies. Oper Dent. 2015:40(6):567-80.
70
Mosharraf R, Ranjbarian P. Effects of post surface conditioning before silanization on bond
strength between fiber post and resin cement. J Adv Prosthodont. 2013; 5(2): 126-132.
Muñoz C, Llena C, Forner L. Oval fiber posts do not improve adaptation to oval-shaped canal
walls. J Endod. 2011;37(10):1386-1389.
Nakajima M, Kanemura N, Pereira PN, Tagami J, Pashley DH. Comparative microtensile bond
strength and SEM analysis of bonding to wet and dry dentin. Am J Dent. 2000;13(6):324-328.
Nakamura T, Ohyama T, Waki T, Kinuta S, Wakabayashi K, Mutobe Y, et al. Stress analysis
of endodontically treated anterior teeth restored with different types of post material. Dent
Mater. 2006; 25(1):145-150.
Nan-Sim Pang, Bock-Young Jung, Byoung-Duck Roh, Yooseok Shin. Comparison of self-
etching ceramic primer and conventional silanization to bond strength in cementation of fiber
reinforced composite post. Materials (Basel). 2019; 12(10): 1585.
Naumann M, Blankenstein F, Kiessling S, Dietrich T. Risk factors for failure of glass fiber-
reinforced composite post restorations: A prospective observational clinical study. Eur J Oral
Sci. 2005; 113(6):519-524.
Naumann M, Koelpin M, Beuer F, Meyer-Lueckel H.10-year survival evaluation for glass-
fiber-supported postendodontic restoration: A prospective observational clinical study. J
Endod. 2012; 38(4): 432-435.
Ngoh EC, Pashley DH, Loushine RJ, Weller RN, Kimbrough WF. Effects of eugenol on resin
bond strengths to root canal dentin. J Endod. 2001;27(6):411- 4.
Oliveira AS, Ramalho ES, Ogliari FA, Moraes RR. Bonding self-adhesive resin cements to
glass fiber posts: to silanate or not silanate? Int Endod J. 2011;44 (8):759-63.
Oliveira AS, Ramalho ES, Spazzin AO, Naves LZ, Moraes RR. Influence of silane and solvated
bonding agents on the bond strength to glass-fiber posts. Aust Endod J. 2013;39(3):122-125.
Ömer Kırmalı, Özlem Üstün, Alper Kapdan, Alper Kuştarcı. Evaluation of
various pretreatments to fiber post on the push-out bond stregth of root canal dentin. J Endod.
2017; 43(7): 1180-1185.
71
Özcan E, Çetin AR, Tunçdemir AR, Ülker M. The effect of luting cement thicknesses on the
push-out bond strength of the fiber posts. Acta Odontol Scand. 2013; 71(3-4):703-709.
Pang NS, Jung BY, Roh BD, Shin Y. Comparison of self etching ceramic primer and
conventional silanization to bond strength in cementation of fiber reinforced composite post.
Materials (Basel). 2019;12(10):1585.
Patel MP, Braden M, Davy KW. Polymerization shrinkage of methacrylate esters. Biomaterials.
1987 Jan;8(1):53-6.
Perdigao J, Geraldeli S, Lee IK. Push-out bond strengths of tooth-colored posts bonded with
different adhesive systems. Am J Dent. 2004;17(6):422-426.
Perdigao, J, Gomes G, Lee IK. The effect of silane on the bond strengths of fiber posts. Dent
Mater. 2006; 22(8):752-758.
Pfeifer C, Lewis S, Stansbury J. Thio-urethane oligomers as low-stress, tough additives in
methacrylate polymerizations. IADR 2012.
Pomini MC, Machado MM, de Paula Quadros G, Gomes GM, Pinheiro LOB, Samra APB. In
Vitro Fracture Resistance and Bond Strength of Self-Adhesively Luted Cast Metal and
FiberReinforced Composite Posts and Cores: Influence of Ferrule and Storage Time. Int J
Prosthodont. 2019 Mar/Apr;32(2):205-207. doi: 10.11607/ijp.5956.
Poskus LT, Sgura R, Paragó FE, Silva EM, Guimarães JG. Influence of post pattern and resin
cement curing mode on the retention of glass fiber posts. Int Endod J. 2010;43(4):306-311.
Prado M, Marques JN, Pereira GD, da Silva EM, Simão RA. Evaluation of different surface
treatments on fiber post cemented with a self-adhesive system. Mater Sci Eng C Mater Biol
Appl. 2017;77:257-262.
Prisco D, De Santis R, Mollica F, Ambrosio L, Rengo S, Nicolais L. Fiber post adhesion to
resin luting cements in the restoration of endodontically treated teeth. Oper Dent. 2003;
28(5):515-521.
Prithviraj DR, Soni R, Ramaswamy S, Shruthi DP. Evaluation of the effect of different surface
treatments on the retention of posts: a laboratory study. Indian J Dent Res. 2010;21(2):201-206.
72
Pyun J, Tae B, Joo H, Kang M, Tae H, Hyun S. Effects of hydrogen peroxide pretreatment and
heat activation of silane on the shear bond strength of fiber-reinforced composite posts to resin
cement. J Adv Prosthodont. 2016;8(2):94-100.
Qualtrough AJ, Mannocci F. Tooth-colored post systems: a review. Oper Dent 2003;28(1):86-
91.
Radovic I, Monticelli F, Goracci C, Cury AH, Coniglio I, Vulicevic ZR, et al. The effect of
sandblasting on adhesion of a dual-cured resin composite to methacrylic fiber posts:
Microtensile bond strength and SEM evaluation. J Dent. 2007;35(6):496-502.
Rasimick BJ, Wan J, Musikant BL, Deutsch AS. A review of failure modes in teeth restored
with adhesively luted endodontic dowels. J Prosthod. 2010;19(8):639-46.
Rathke A, Haj-Omer D, Muche R, Haller B. Effectiveness of bonding fiber posts to root canals
and composite core build-ups. Eur J Oral Sci. 2009; 117(5): 604-610.
Reza F, Ibrahim NS. Effect of ultraviolet light irradiation on bond strength of fiber post:
Evaluation of surface characteristic and bonded area of fiber post with resin cement. Eur J Dent.
2015;9(1):74-79.
Roberts HW, Leonard DL, Vandewalle KS, Cohen ME, Charlton DG. The effect of a
translucent post on resin composite depth of cure. Dent Mater. 2004;20(7):617-22.
Rocha AT, Gonçalves LM, Vasconcelos AJC, Matos Maia Filho E, Nunes Carvalho C, De
Jesus Tavarez RR. Effect of anatomical customization of the fiber post on the bond strength of
a self-adhesive resin cement. Int J Dent. 2017; ID 5010712.
Rodrigues RV, Sampaio CS, Pacheco RR, Pascon FM, Puppin-Rontani RM, Giannini M.
Influence of adhesive cementation systems on the bond strength of relined fiber posts to root
dentin. J Prosthet Dent. 2017 Oct;118(4):493-499. doi: 10.1016/j.prosdent.2017.01.006.
Sadek FT, Monticelli F, Goracci C, Tay FR, Cardoso PE, Ferrari M. Bond strength performance
of different resin composites used as core materials around fiber posts. Dent Mater.
2007;23(1):95-99.
Sahafi A, Peutzfeld A, Asmussen E, Gotfredsen K. Effect of surface treatment of prefabricated
posts on bonding of resin cement. Oper Dent. 2004;29(1):60-68.
73
Sahafi A, Peutzfeldt A, Ravnholt G, Asmussen E, Gotfredsen K. Resistance to cyclic loading
of teeth restored with posts. Clin Oral Investig. 2005 Jun;9(2):84-90.
Samimi P, Mortazavi V, Salamat F. Effects of heat treating silane and different etching
techniques on glass fiber post push-out bond strength. Oper Dent. 2014;39(5):217-224.
Santos-Filho PCF, Castro CG, Silva GR, Camps RE, Soares CJ. Effects of post system and
length on the strain and fracture resistance of root filled bovine teeth. Int Endod J. 2008; 41(6):
493-501.
Sarkis-Onofre R, Skupien J, Cenci M, Moraes R, Pereira-Cenci T. The role of resin cement on
bond strength of glass-fiber posts luted into root canals: a systematic review and meta-analysis
of in vitro studies. Oper Dent. 2014;39(1):E31-44.
Sarkis-Onofre, R, Jacinto RC, Boscato N, Cenci MS, Pereira-Cenci T. Cast metal vs. glass fiber
posts: a randomized controlled trial with up to 3 years of follow up. J Dent. 2014;42(5):582-
587.
Schwartz RS, Robbins JW. Post placement and restoration of endodontically treated teeth: A
literature review. J Endod. 2004;30(5):289-301.
Scotti R, Ferrari M. Pinos de fibra – Considerações Teóricas e Aplicações clínicas, ed. Artes
médicas, 2003.
Senyurt AF, Hoyle CE. Thermal and mechanical properties of cross-linked photopolymers
based on multifunctional thiol-urethane ene monomers. Macromolecules. 2007; 40(9): 3174-
3182.
Sirimai S, Riis DN, Morgano SM. An in vitro study of the fracture resistance and the incidence
of vertical root fracture of pulpless teeth restore with six post and core systems. J Prosthet Dent.
1999; 18 (3): 262-269.
Soares CJ, Santana FR, Pereira JC, Araujo TS, Menezes MS. Influence of airborne-particle
abrasion on mechanical properties and bond strength of carbon/epoxy and glass/bis-GMA fiber-
reinforced resin posts. J Prosthet Dent. 2008;99(6):444-454.
Tanoue N, Nagano K, Shiodo H, Matsumura H. Application of a pre-impregnated fiber-
reinforced composite in the fabrication of an indirect dowel-core. J Oral Sci. 2007; 49(2):179-
182.
74
Tay FR, Pashley DH. Monoblocks in root canals: A hypothetical or a tangible goal. J Endod.
2007;33(4): 391-398.
Tay FR, Loushine RJ, Lambrechts P, Weller RN, Pashley DH. Geometric factors affecting
dentin bonding in root canals: a theoretical modeling approach. J Endod. 2005; 31(8):584-589.
Tay FR, Gwinnett AJ, Pang KM, Wei SH. Resin permeation into acid-conditioned, moist, and
dry dentin: a paradigm using water-free adhesive primers. J Dent Res. 1996;75(4):1034-1044.
Tay FR, Gwinnett AJ, Wei SH. The overwet phenomenon: A scanning electron microscopic
study of surface moisture in the acid-conditioned, resin-dentin interface. Am J
Dent.1996;9(3):109-114.
Teixeira CS, Pasternak-Junior B, Borges AH, Paulino SM, Sousa-Neto MD. Influence of
endodontic sealers on the bond strength of carbon fiber posts. J Biomed Mater Res B Appl
Biomater. 2008; 84(2): 430-435.
Valandro LF, Özcan M, Melo RM, Galhano G, Baldissara P, Scotti R et al. Effect of silica
coating on flexural strength of fiber posts. Int J Prosthodont. 2006; 19(1) 74-76.
Valdivia AD, Raposo LH, Simamoto-Júnior PC, Novais VR, Soares CJ. The effect of fiber post
presence and restorative technique on the biomechanical behavior of endodontically treated
maxillary incisors: an in vitro study. J Prosthet Dent. 2012 Sep;108(3):147-57. doi:
10.1016/S0022-3913(12)60138-3.
Vichi A, Ferrari M, Davidson CL. Influence of ceramic and cement thickness on the masking
of various types of opaque posts. J Prosthet Dent. 2000;83(4):412-417.
Wang HW, Chang YH, Lin CL. Mechanical resistance evaluation of a novel anatomical short
glass fiber reinforced post in artificial endodontically treated premolar under rotational/lateral
fracture fatigue testing. Dent Mater J. 2016;35(2):233-240.
Wang TH, Liu CJ, Chao TF, Chen TJ, Hu YW. Risk factors for and the role of dental extractions
in osteoradionecrosis of the jaws: A national-based cohort study. Head Neck. 2017;39(7):1313-
1321.
Yamin PA, Pereira RD, Lopes FC, Queiroz AM, Oliveira HF, Saquy PC, et al. Longevity of
bond strength of resin cements to root dentine after radiation therapy. Int Endod J.
2018;51(11):1301-1312.
75
Yang JN, Raj JD, Sherlin H. Effects of Preheated Composite on Micro leakage-An in-vitro
Study. J Clin Diagn Res. 2016 Jun;10(6):ZC36-8. doi: 10.7860/JCDR/2016/18084.7980.
Zicari F, Couthino E, De Munck J, Poitevin A, Scotti R, Naert I. Bonding effectiveness and
sealing ability of fiber-post bonding. Dent Mater. 2008;24(7):967-977.
Zicari F, De Munck J, Scotti R, Naert I, Van Meerbeek B. Factors affecting the cement-post
interface. Dent Mater 2012;28(3):287-297.
Zhou L, Wang Q. Comparison of fracture resistance between cast posts and fiber posts: a meta-
analysis of literature. J Endod. 2013;39(1):11-15.
76
ANEXO 1 - RELATÓRIO DE VERIFICAÇÃO DE ORIGINALIDADE E PREVENÇÃO
DE PLÁGIO