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ICNC: Modelo de diseño para uniones soldadas en celosías que utilizan perfilesestructurales de sección tubular
SN040a-ES-EU
ICNC: Modelo de diseño para uniones soldadas en celosíasque utilizan perfiles estructurales de sección tubular
Esta ICNC trata sobre el procedimiento de verificación para uniones soldadas en celosíasque utilizan perfiles estructurales de sección tubular solos o en combinación con perfiles de
sección abierta. Se han considerado uniones no reforzadas y de un solo plano.
Índice
1. Introducción 2
2. Alcance 2
3. Orientación general de diseño 4
4. Parámetros que afectan a la resistencia de la unión 6
5. Orientación para el diseño de la unión 8
6. Soldaduras 10
7. Ayudas de diseño 10
8. Referencias 11
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1. Introducción
En las celosías con perfiles estructurales de sección tubular, los elementos están por lo generalsoldados directamente entre sí. La selección de los tamaños de los elementos tiene un efecto
directo sobre el coste de fabricación y sobre la resistencia de la unión. Por lo tanto, es
importante que el arquitecto y el ingeniero de diseño conozcan desde el principio los efectos
que sus decisiones de diseño pueden tener sobre la resistencia de la unión, la fabricación y el
montaje de la estructura.
2. Alcance
Las reglas dadas en este documento se aplican a estructuras cuyas uniones son verificadas de
acuerdo con EN1993-1-8 §7. Esta ICNC explica el procedimiento de verificación de lassiguientes uniones:
Uniones que llevan cordones de perfil tubular
Uniones que llevan cordones de perfil tubular cuadrado o rectangular
Uniones con cordones de perfiles I o H
Esta ICNC trata de uniones no reforzadas en un solo plano, sometidas predominantemente a
esfuerzos axiales estáticos y/o momentos flectores.
También contiene información sobre la influencia de los principales parámetros sobre la
resistencia de la unión.
2.1 Tipos de unionesLos tipos de unión tratados están indicados en la figura siguiente:
Uniones en X Uniones en T y en Y
Uniones en K y en N con espaciamiento Uniones en K y en N con recubrimiento
Figura 1.1 Tipos de uniones típicas
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2.2 Campo de validezSiempre y cuando se cumplan para cada tipo de unión los rangos geométricos indicados en el
apartado 5, sólo se requerirá la verificación de los modos de fallo dados en la tablacorrespondiente. Más allá de estos rangos, todos los modos de fallo, algunos de ellos no
cubiertos por las fórmulas de diseño, pueden resultar críticos y deben ser verificados en
consecuencia.
2.3 Parámetros y símbolos de las uniones A área de la sección transversal de elemento i (i = 0, 1, 2 o 3);i
N valor de diseño del esfuerzo axial interno en elemento i (i = 0, 1, 2 o 3);i,Ed
N valor de diseño de la resistencia de la unión, expresado en términos del esfuerzo axial
interno en elemento i (i = 0, 1, 2 o 3);
i,Rd
valor de diseño del momento interno en el plano del elemento i (i = 0, 1, 2 o 3); M ip,i,Ed
M valor de diseño de la resistencia de la unión, expresado en términos del momento
interno en el plano del elemento i (i = 0, 1, 2 o 3);ip,i,Rd
M valor de diseño del momento interno fuera del plano del elemento i (i = 0, 1, 2 o 3);op,i,Ed
M valor de diseño de la resistencia de la unión, expresado en términos del momento
interno fuera del plano del elemento i (i = 0, 1, 2 o 3);op,i,Rd
d diámetro exterior del elemento de perfil tubular circular i (i = 0, 1, 2 o 3);i
e excentricidad de la unión (criterios de signos definidos en la Figura 2.1) f límite elástico del elemento i (i = 0, 1, 2 o 3);yi
g espaciamiento entre los elementos de relleno en una unión en K o en N (los valores
negativos representan un recubrimiento q)
f yi espesor de pared de elemento i (i = 0, 1, 2 o 3);
θ incluido ángulo entre elemento de relleno i y cordón (i = 1, 2 o 3);i
β relación del diámetro medio o anchura de los elementos de relleno con el cordón:
0
1
00
;
b
bor
b
d
d
d ii (para uniones en T, Y y X)
0
2121
0
21
0
21
42;
2 b
hhbbor
b
d d
d
d d +++++ (para uniones en K y N)
0
321321
0
321
0
321
63;
3 b
hhhd d d or
b
d d d
d
d d d +++++++++ (para uniones en KT)
λ ov relación de recubrimiento, expresada como un porcentaje (λov = (q/p) x 100%)
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a) Unión de espaciamiento con
excentricidad positiva
b) Unión de recubrimiento con excentricidad
negativa
Figura 2.1 Definición de excentricidad de la unión
Figura 2.2 Parámetros principales de la unión para cordones de perfiles tubulares y elementos
de relleno
g
q
p
g
Figura 2.3 Espaciamiento y recubrimiento
3. Orientación general de diseño
3.1 Análisis estructuralLas celosías se diseñan por lo general como estructuras articuladas con elementos que se unen
en un punto común en el centro de cada unión y cargas aplicadas en dicho punto, resultando
los elementos sometidos a tracción o compresión únicamente. El supuesto de cargas en el ejecentral y uniones articuladas permite tener una buena aproximación de los esfuerzos axiales
en los elementos. La Figura 3.1 muestra la manera en que los elementos están dispuestos en la
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unión, es decir, con las líneas centrales de los elementos de relleno cortándose con la línea
central del cordón.
Figura 3.1 Uniones en nudos de celosías
3.2 Excentricidad de la uniónPor economía de fabricación, en general es mucho más fácil y por lo tanto más barato montar
y soldar con un espaciamiento entre los elementos de relleno (ver Figura 2.2(a)). Ello puede
provocar excentricidad en la unión que debe tomarse en cuenta como se indica en el apartado
3.3
3.3 Momentos primarios y secundariosEl supuesto de uniones articuladas junto con la aplicación de cargas en los nudos, proporciona
una buena aproximación de los esfuerzos axiales en los elementos. Sin embargo, hay tres
factores que pueden introducir momentos flectores en la estructura real. Estos factores son:rigidez de la unión, cargas transversales (si las hubiera) y la excentricidad (necesaria a
menudo cuando se trata de disposiciones con espaciamiento o recubrimiento). EN1993-1-8
trata sobre estos efectos de la siguiente manera:
EN1993-1-8 §5.1.5(3) Siempre y cuando se cumplan los límites geométricos dados en ,los momentos secundarios debidos a la rigidez de la unión no influyen en la resistencia de
la unión dado que se supone que tiene suficiente capacidad de deformación.
Cargas transversales: los momentos flectores primarios causados por cargas transversalesdeben ser considerados en el diseño de las uniones. En la mayoría de los casos, dado que
no se aplican cargas transversales a elementos de relleno, éstos no están sometidos a
momentos flectores. Para los momentos flectores de las cargas transversales sobre los
cordones, el esfuerzo de compresión por flexión se debe añadir a la compresión axial en
el cordón.
Excentricidad: si los límites geométricos dados en EN1993-1-8 §5.1.5(5) se cumplen, suefecto sobre la unión se toma en cuenta automáticamente en las fórmulas de diseño de la
unión en esta ICNC. Sin embargo, siempre es una buena práctica mantener las
excentricidades al mínimo.
Cómo deben tomarse en cuenta los efectos de estos momentos está resumido en la Tabla 3.1.
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http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC209http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC209http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC209http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC209
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Tabla 3.1 Consideración de momentos flectores
Fuente de momento flectorTipo de componente
Rigidez de la unión Carga transversal Excentricidad
Cordón comprimido Sí
cordón traccionado No
Elemento de relleno NoIgnorar si se cumpleSí
EN1993-1-8 §5.1.5(3)
Unión Ignorar si se cumpleEN1993-1-8 §5.1.5(5)
4. Parámetros que afectan a la resistencia de launión
La Tabla 4.1 a Tabla 4.3 dan información sobre cómo deben ser modificados los parámetros
de la unión a fin de incrementar la resistencia de la unión. La resistencia de la unión se toma
como la resistencia axial máxima de los elementos de relleno. Estas recomendaciones son
válidas sólo para los casos en que la resistencia de la unión es menor que la resistencia de los
elementos.
Tabla 4.1
Uniones articuladas (Uniones en T, Y y X)
Valor del parámetro Efecto sobre laresistencia de la unión
Parámetro de la unión
Proporción entre laanchura y el espesor delcordón
0000 t d or t b reducido incrementada
Proporción entre elelemento de relleno y laanchura del cordón
0101 bbor d d incrementado incrementada (1)
Ángulo del elemento de
rellenoθ reducido incrementada
00
11
t f
t f
y
yProporción entre elelemento de relleno y laresistencia del cordón
reducido incrementada
(1) siempre que el pandeo de la pared lateral del cordón (perfiles tubulares cuadrados o rectangulares) no llegue a ser crítico,cuando β > 0.85
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http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC209http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC209http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC209http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC209
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Tabla 4.2 Uniones de espaciamiento en K y N
Efecto sobre la
resistencia de la uniónParámetro de la unión Valor del parámetro
Proporción entre laanchura y el espesor delcordón
0000 t d or t b reducido incrementada
Proporción entre elelemento de relleno y laanchura del cordón
0101 bbor d d incrementado incrementada (1)
Ángulo del elemento derelleno
θ reducido incrementada
00y
11y
t f
t f Proporción entre elelemento de relleno y laresistencia del cordón
reducido incrementada
Espaciamiento entreelementos de relleno
g (2)reducido incrementada
(1) siempre que el pandeo de la pared lateral del cordón (perfiles tubulares cuadrados o rectangulares) no llegue a ser crítico,cuando β > 0.85
(2) sólo se da en uniones de cordón de perfil tubular circular
Tabla 4.3 Uniones de recubrimiento en K y N
Efecto sobre laresistencia de la unión
Parámetro de la unión Valor del parámetro
Proporción entre laanchura y el espesor delcordón
0000 t d or t b reducido incrementada
Proporción entre laanchura del elemento derelleno recubierto con elespesor
j j t b (1) reducido incrementada
Proporción entre elelemento de relleno y laanchura del cordón
0101 bbor d d incrementado incrementada (2)
Ángulo del elemento de
relleno
θ (3)reducido incrementada
00y
jyj
t f
t f Factor de resistencia delelemento de rellenorecubierto a cordón
reducido incrementada
jyj
iyi
t f
t f Factor de resistenciaelemento de relleno aelemento de relleno
reducido incrementada
IncrementadaRecubrimiento deelementos de relleno v
O reducido
(1) sólo se da en uniones de perfil tubular cuadrado o rectangular
(2) siempre que el pandeo de la pared lateral del cordón de perfil tubular cuadrado o rectangular no llegue a ser crítico, cuando β > 0.85
(3) sólo se da en uniones de cordón de perfil tubular circular
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5. Orientación para el diseño de la unión
Las tablas presentadas en este apartado ofrecen orientación sobre las tablas y cláusulas del
Eurocódigo (EN 1993-1-8) a utilizar en cada caso para el diseño de uniones que utilizan
perfiles tubulares únicamente o en combinación con perfiles de sección abierta. Las tablas se
presentan de acuerdo con la sección utilizada para los elementos del cordón. Como se ha
indicado previamente en el apartado 2.2, siempre que la geometría de la unión entre dentro del
rango geométrico dado, sólo es preciso verificar las resistencias de diseño de momento y
axiales en las correspondientes tablas. En otros casos, deben considerarse todos los modos de
fallo presentados en EN1993-1-8 §7.2.2.
La resistencia de diseño de la unión se expresa en términos de resistencia de diseño máxima
de momento y/o axial para los elementos de relleno.
Para las uniones de elementos de relleno sometidos a esfuerzos axiales únicamente, (es decir,
el caso más común), debe cumplirse lo siguiente:
Rd i Ed i N N ,, <
Sin embargo, en caso de esfuerzo axial y de flexión combinado, deben utilizarse las fórmulas
de interacción indicadas en las tablas siguientes. La aplicación típica de uniones sometidas a
momentos de flexión en el plano es la unión en T de la viga Vierendeel. Los momentos
flectores fuera del plano no son muy comunes en estructuras planas. Estos momentos ocurren
debido a cargas fuera del plano como cargas del viento.
5.1 Uniones soldadas que incluyen cordones de perfiltubular circular
Tabla 5.1 Tablas y cláusulas EN 1993-1-8 a utilizar en el diseño de uniones que llevan
cordones de perfiles tubulares circulares
Elemento derelleno
Rango geométrico Resistencia dediseño axial
Resistencia dediseño demomento
Fórmula deinteracción
Perfiles tubularescirculares
T 7.1 T 7.2 T 7.5 §7.4.2
Chapa de unión T 7.1, T 7.3 T 7.3 T 7.3 §7.4.2
I o H T 7.1, T 7.3 T 7.4 T 7.4 §7.4.2
Perfiles tubularescuadrados oregulares
T 7.1, T 7.3 T 7.4 T 7.4 §7.4.2
Perfil tubularcircular especial
T 7.1 T 7.6 -------- T 7.6
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http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC210http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC328http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC210
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5.2 Uniones soldadas con cordones de perfil tubularcuadrado o rectangular
Tabla 5.2 Tablas y cláusulas EN 1993-1-8 a utilizar en el diseño de uniones que llevan
cordones de perfiles tubulares cuadrados
Elemento derelleno
Rango geométrico Resistencia dediseño axial
Fórmula deinteracción
Perfil tubularcircular
T 7.1, T 7.9 T 7.10 §7.5.2
Perfil tubularcuadrado
T 7.1, T 7.9 T 7.10 §7.5.2
Tabla 5.3
Tablas y cláusulas EN 1993-1-8 a utilizar en el diseño de uniones que llevan cordones de perfiles tubulares cuadrados o rectangulares
Elemento derelleno
Rango geométrico Resistencia dediseño axial
Resistencia dediseño demomento
Fórmula deinteracción
Perfil tubularcircular
T 7.8 T 7.11, T. 7.12 --------- §7.5.2.1
Perfil tubularcuadrado orectangular
T 7.8 T 7.1, T 7.12 T 7.14 §7.5.2.1
(1)Chapa de unión T 7.1, T 7.13 T 7.13 §7.5.2.1
I o H T 7.1, T 7.13 T 7.13 T 7.13 §7.5.2.1
Perfiles tubularesrectangularesespeciales
T 7.8 T 7.1, T 7.16 -------- T 7.16
(1) Ver Tabla 5.4 siguiente
En el caso particular de cordones de perfil tubular cuadrado o rectangular con chapas de
unión, se puede utilizar la tabla siguiente para la determinación de la resistencia de momento
de tales uniones, [2]:
Tabla 5.4 Resistencia de momento de cordones de perfil tubular cuadrado o rectangular con
chapas de unión
Chapa de unión transversal Chapa de unión longitudinal
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http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC329
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Momento en el plano: Momento en el plano:i Rd Rd ip t N M ,1,1, 5.0= Rd i Rd ip N h M ,1,1, 5.0=
Momento fuera del plano: Momento fuera del plano:
i Rd Rd op
b N M ,1,1,
5.0=i Rd Rd op
t N M ,1,1,
5.0=
5.3 Uniones soldadas que llevan cordón de perfil en I oen H
Tabla 5.5 Tablas y cláusulas EN 1993-1-8 a utilizar en el diseño de uniones soldadas que
llevan cordones de perfiles en I o H
Elemento derelleno
Rango geométrico Resistencia dediseño axial
Resistencia dediseño demomento
Fórmula deinteracción
--------Perfil tubularcircular
T 7.20 T 7.21 §7.6
Perfil tubularcuadrado orectangular
T 7.20 T 7.21 T 7.22 §7.6
6. Soldaduras
La soldadura debería hacerse normalmente en todo el perímetro del elemento de relleno por
medio de una soldadura a tope, una soldadura de recubrimiento o una combinación de ambas.
En ENV 1090-4 se dan los detalles de ejecución adecuados para la soldadura.
Las soldaduras deben ser diseñadas teniendo en cuenta los requisitos de EN 1993-1-8 §7.3 y
la garganta calculada de acuerdo con EN 1993-1-8 §4.
La resistencia de diseño de una soldadura de recubrimiento no debería normalmente ser
inferior a la resistencia de diseño del elemento de relleno. Este requisito se cumplirá siempre
que
⎥⎦
⎤
⎢⎣
⎡
≥M0u
M2y
2 γ
γ β
f
f
t
a w
Cuando γ = 1,0 y γ = 1,25:M0 M2
a/t ≥ 0,96 para acero S275 y a/t ≥ 1,11 para acero S355
7. Ayudas de diseño
El software CIDJOINT aplica los métodos de cálculo y verificación de uniones formadas por
perfiles tubulares estructurales sujetos predominantemente a cargas estáticas. Estos métodoshan sido desarrollados gracias a las investigaciones realizadas por el Comité International
pour le Développement et l’Etude de la Construction Tubulaire (CIDECT) y la Sub-Comisión
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http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC330http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC330http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC211http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC212http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC212http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC211http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC330http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC330http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC330http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC330http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC330http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC330http://www.access-steel.com/discovery/linklookup.aspx?id=EC330
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XV-E del Instituto Internacional de Soldadura (IIW). Este software con cordón con los
métodos dados en ENV1993-1-8.
Hay más información disponible en www.cidect.org.
8. Referencias
1 Perfiles tubulares en aplicaciones estructurales, de J. Wardenier. Comité International pour le Développement et l’Etude de la Construction Tubulaire (CIDECT). Esta
publicación se puede descargar gratuitamente de www.cidect.org
2 Diseño de juntas soldadas SHS , Corus Tubes. Este documento se puede descargargratuitamente de www.corus.com.
3 ENV1090-4 Ejecución de estructuras de acero– Parte 4: Reglas suplementarias paraestructuras de celosía de perfil tubular
4 ENV1993-1-1:1992 “ Eurocódigo 3. Diseño de estructuras de acero. Reglas generales yreglas para edificios.
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http://www.cidect.org/http://www.cidect.org/http://www.corus.com/http://www.corus.com/http://www.cidect.org/http://www.cidect.org/
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TÍTULO DEL RECURSO ICNC: Modelo de diseño para uniones soldadas en celosías queutilizan perfiles estructurales de sección tubular
Referencias(s)
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Nombre Compañía Fecha
Creado por Francisco Rey LABEIN
Contenido técnico revisado por José A. Chica LABEIN
Contenido editorial revisado por
Contenido técnico respaldado por lossiguientes soc ios de STEEL:
1. Reino Unido G W Owens SCI 07/04/06
2. Francia A Bureau CTICM 07/04/06
3. Suecia A Olsson SBI 07/04/06
4. Alemania C Müller RWTH 07/04/06
5. España J Chica Labein 07/04/06
Recurso aprobado por el
Coordinador técnico
G W Owens SCI 10/01/07
DOCUMENTO TRADUCIDO
Traducción realizada y revisada por: eTeams International Ltd. 19/06/06
Recurso de traducción aprobado por: J Chica Labein 18/07/06
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