strutture di sostegno --------------------- tipo di

Ing. Sergio Mancin Ing. Italo Passarella 8° stralcio Porto Pila-Barbamarco – Porto Tolle (RO)

32

STRUTTURE DI SOSTEGNO --------------------- TIPO DI STRUTTURA.......................Paratia METODO DI CALCOLO DELLA SPINTA.........Completo RISULTATI ------------------------------------------------ Spinta totale ..................DaN/m: 24767.73 Spinta orizzontale .............DaN/m: 24765.38 Spinta verticale ...............DaN/m: 341.04 Angolo Theta sisma ............ gradi: 0.85 Forza di inerzia sism.strutt....DaN/m: 76.78 Y forza di inerzia sism. strutt.DaN/m: 292.50 Freccia in testa alla paratia .....cm: 0.72662 ------------------------------------------------ FORZE PARZIALI SUI CONCI SUPERIORI SU UN METRO DI STRUTTURA Altezza Spinta orizz Spinta vert ----------------------------------------------- 5.61 210.69 0.98 5.12 424.16 2.95 4.63 553.17 4.92 4.14 669.36 6.89 3.66 782.94 8.86 3.17 896.77 10.83 2.68 1011.87 12.80 2.19 2411.43 33.88 1.71 4283.13 61.97 1.22 4499.03 65.37 0.73 4803.23 70.07 0.24 4219.61 61.52 ----------------------------------------------- TIRANTI Tirante numero.........................: 1 Attivo Quota Tirante (da fondo scavo)........m: 3.95 Reazione Tirante..................DaN/m: 13671.18 Componente inclinata..............DaN/m: 13671.18 Componente verticale..............DaN/m: 0.00 -------------------------------------------------- COEFFICIENTE DI WINKLER ORIZZONTALE Khi variabile con gli strati e con la quota


33

Nodo Quota Khi cm DaN/cm2 ---------------------- 1 585 0.000000 2 561 0.000000 3 512 0.000000 4 463 0.000000 5 414 0.000000 6 395 0.000000 7 366 0.000000 8 317 0.000000 9 268 0.000000 10 219 0.000000 11 171 0.000000 12 122 0.000000 13 73 0.000000 14 24 0.000000 15 0 0.018002 16 -50 0.054006 17 -100 0.911157 18 -150 1.956383 19 -200 2.368535 20 -250 2.780687 21 -300 3.192839 22 -350 3.518782 23 -400 3.759207 24 -450 4.042690 25 -500 4.393370 26 -550 4.488993 27 -600 4.553460 28 -650 4.866653 29 -700 5.179845 30 -750 4.382387 METODO DI CALCOLO AGLI ELEMENTI FINITI Lunghezza elementi finiti parte infissa: 50.00 Numero elementi finiti parte infissa...: 15.00 Lunghezza parte infissa................: 750.00 -------------------------------------------------- COMPONENTI DI SPOSTAMENTO E DI SOLLECITAZIONE ALLE ESTREMITA' DEGLI ELEMENTI Spostamenti positivi verso destra. Rotazioni positive orarie Nodo Prof Spostamento Rotazione Momento Taglio sup Taglio inf m cm Rad*1000 DaNm DaN DaN


34

---------------------------------------------------------------------- 1 585 0.726616 3.782815 0.00 -0.00 -0.00 2 561 0.634185 3.782815 -0.00 -0.00 -217.10 3 512 0.449754 3.785221 -105.82 -217.10 -647.66 4 463 0.265011 3.797212 -421.52 -647.66 -1207.22 5 414 0.079233 3.829762 -1009.98 -1207.22 -1882.98 6 395 0.005000 3.851260 -1373.99 -1882.98 11788.20 7 366 -0.108365 3.841391 2093.25 11788.20 11001.40 8 317 -0.291310 3.624264 7455.84 11001.40 10098.23 9 268 -0.457891 3.173278 12378.18 10098.23 9079.96 10 219 -0.597217 2.509729 16804.17 9079.96 6662.13 11 171 -0.699728 1.671702 20051.60 6662.13 2372.60 12 122 -0.758563 0.733539 21208.12 2372.60 -2132.82 13 73 -0.771197 -0.207282 20168.48 -2132.82 -6942.45 14 24 -0.739989 -1.047517 16784.42 -6942.45 -11168.45 15 0 -0.710056 -1.398250 14062.10 -11168.45 -11168.45 16 -50 -0.625912 -1.924206 8493.28 -11108.13 -11108.13 17 -100 -0.521948 -2.191484 2979.20 -10952.85 -10952.85 18 -150 -0.410918 -2.211479 -1944.78 -8827.52 -8827.52 19 -200 -0.304143 -2.032402 -5442.47 -5337.54 -5337.54 20 -250 -0.209743 -1.729143 -7307.66 -2309.67 -2309.67 21 -300 -0.132127 -1.371541 -7828.56 46.14 46.14 22 -350 -0.072578 -1.014090 -7363.36 1656.29 1656.29 23 -400 -0.030085 -0.694080 -6284.19 2535.92 2535.92 24 -450 -0.002195 -0.432129 -4923.71 2818.76 2818.76 25 -500 0.014216 -0.235115 -3535.08 2680.67 2680.67 26 -550 0.022353 -0.100042 -2290.84 2266.67 2266.67 27 -600 0.025099 -0.017577 -1290.03 1726.45 1726.45 28 -650 0.024781 0.024695 -570.08 1154.65 1154.65 29 -700 0.023077 0.040132 -140.45 570.84 570.84 30 -750 0.020989 0.042298 -0.00 0.00 0.00


35

1

2 31

2 3

4

S1 Mat er i al e FI =40. 0

S2 St r at o FI =0. 0 CU=0. 09

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

12

3

1

2

3

1

2

3

1

2

3

1

2

3

S- 7 GAMMA=1800. 0 FI =22. 4 CU=0. 04 Kh=1. 00

Z=0. 00 S- 1 St r at o ar gi l l osoGAMMA=1800. 0 FI =0. 0 CU=0. 09

Z=- 1 . 15 S- 2 St r at o ar gi l l osoGAMMA=1800. 0 FI =0. 0 CU=0. 40

Z=- 3 . 65 S- 3 St r at o sabbi osoGAMMA=1800. 0 FI =31. 0 CU=0. 00

Z=- 4 . 65 S- 4 St r at o l i mo- sabbi osoGAMMA=1800. 0 FI =25. 0 CU=0. 30



I nf i ss i one par at i a es t er na + r i empi m. par z i al e

500. 00500. 00

Pr es s . or i zz .

8057. 03

Pr es s . ver t .

117. 44


36

Pr of .

m

Pr e s s .

DaN/ c m2

Mo ment o

DaNgm

T si n

DaN

T des

DaN

Spos t .

cm

Rot az .

r ad* 1 000

Pr ess i one 1 cm = 10. 00

Spos t ament o 1 cm = 5. 00

Moment o 1 cm = 1000. 00

Tagl i o 1 cm = 1000. 00

Rot az i one 1 cm = 20. 00

5. 85 0. 000 0 - 0 - 0 0. 727 3. 783 5. 61 0. 000 - 0 - 0 - 217 0. 634 3. 783

5. 12 0. 000 - 106 - 217 - 648 0. 450 3. 785

4. 63 0. 000 - 422 - 648 - 1207 0. 265 3. 797

4. 14 0. 000 - 1010 - 1207 - 1883 0. 079 3. 830 3. 95 0. 000 - 1374 - 1883 11788 0. 005 3. 851 3. 66 - 0. 000 2093 11788 11001 - 0. 1 08 3. 841

3. 17 - 0. 000 7456 11001 10098 - 0. 2 91 3. 624

2. 68 - 0. 000 12378 10098 9080 - 0. 4 58 3. 173

2. 19 - 0. 000 16804 9080 6662 - 0. 5 97 2. 510 1. 71 - 0. 000 20052 6662 2373 - 0. 7 00 1. 672

1. 22 - 0. 000 21208 2373 - 2133 - 0. 7 59 0. 734

0. 73 - 0. 000 20168 - 2133 - 6942 - 0. 7 71 - 0. 207

0. 24 - 0. 000 16784 - 6942 - 11168 - 0. 7 40 - 1. 048 0. 00 - 0. 013 14062 - 11168 - 11168 - 0. 7 10 - 1. 398

- 0. 50 - 0. 034 8493 - 11108 - 11108 - 0. 6 26 - 1. 924

- 1. 00 - 0. 476 2979 - 10953 - 10953 - 0. 5 22 - 2. 191

- 1. 50 - 0. 804 - 1945 - 8828 - 8828 - 0. 4 11 - 2. 211

- 2. 00 - 0. 720 - 5442 - 5338 - 5338 - 0. 3 04 - 2. 032

- 2. 50 - 0. 583 - 7308 - 2310 - 2310 - 0. 2 10 - 1. 729

- 3. 00 - 0. 422 - 7829 46 46 - 0. 1 32 - 1. 372

- 3. 50 - 0. 255 - 7363 1656 1656 - 0. 0 73 - 1. 014

- 4. 00 - 0. 113 - 6284 2536 2536 - 0. 0 30 - 0. 694

- 4. 50 - 0. 009 - 4924 2819 2819 - 0. 0 02 - 0. 432

- 5. 00 0. 062 - 3535 2681 2681 0. 014 - 0. 235

- 5. 50 0. 100 - 2291 2267 2267 0. 022 - 0. 100

- 6. 00 0. 114 - 1290 1726 1726 0. 025 - 0. 018

- 6. 50 0. 121 - 570 1155 1155 0. 025 0. 025 Conclusioni: dalla verifica risulta una lunghezza d’infissione della paratia pari a 7,50 m. Si assume un’infissione di 7,65 m che sommato alla parte emergente di m 5.85 (compreso il cordolo dell’altezza di m 1,50), vista la dimensione dell’elemento prefabbricato in c.a.c. (palancola) di m 12,00, comporta una lunghezza complessiva della paratia pari a m 13,50.


37

Verifiche STR Ai sensi delle NTC 2008 §6.5.3.1.2 Le verifiche devono essere effettuate considerando le seguenti combinazioni di coefficienti:

- Verifiche STR : C1 → A1 M1 R1 Per le verifiche STR le fasi più significative corrispondono alla 3^ e 4^ fase (esercizio). 3^ FASE Corrispondente alla situazione di: nelle condizioni di cui alla fase precedente con l’aggiunta del carico accidentale pari a 500 daN/mq; esecuzione scavo del bacino a valle alla quota definitiva di progetto. Il calcolo è stato eseguito utilizzando il software definito “GEOTEC-D INTERSTUDIO SOFTWARE”, i cui risultati vengono sotto riportati. STRUTTURE DI SOSTEGNO --------------------- TIPO DI STRUTTURA.......................Paratia METODO DI CALCOLO DELLA SPINTA.........Completo RISULTATI ------------------------------------------------ Spinta totale ..................DaN/m: 30664.39 Spinta orizzontale .............DaN/m: 30664.39 Spinta verticale ...............DaN/m: -0.00 Freccia in testa alla paratia .....cm: 0.80006 ------------------------------------------------


38

FORZE PARZIALI SUI CONCI SUPERIORI SU UN METRO DI STRUTTURA Altezza Spinta orizz Spinta vert ----------------------------------------------- 5.61 334.60 0.00 5.12 670.59 0.00 4.63 836.16 0.00 4.14 973.54 0.00 3.66 1104.43 0.00 3.17 1235.03 0.00 2.68 1367.60 0.00 2.19 3650.10 0.00 1.71 7463.63 0.00 1.22 7565.94 0.00 0.73 4486.58 0.00 0.24 10175.50 0.00 ----------------------------------------------- TIRANTI Tirante numero.........................: 1 Attivo Quota Tirante (da fondo scavo)........m: 3.95 Reazione Tirante..................DaN/m: 15813.71 Componente inclinata..............DaN/m: 15813.71 Componente verticale..............DaN/m: 0.00 -------------------------------------------------- COEFFICIENTE DI WINKLER ORIZZONTALE Khi variabile con gli strati e con la quota Nodo Quota Khi cm DaN/cm2 ---------------------- 1 585 0.000000 2 561 0.000000 3 512 0.000000 4 463 0.000000 5 414 0.000000 6 395 0.000000 7 366 0.000000 8 317 0.000000 9 268 0.000000 10 219 0.000000 11 171 0.000000 12 122 0.000000 13 73 0.000000 14 24 7.453634


39

15 0 0.018003 16 -50 0.054007 17 -100 1.720373 18 -150 3.740091 19 -200 4.482800 20 -250 5.225508 21 -300 5.968217 22 -350 6.201878 23 -400 6.256103 24 -450 7.024219 25 -500 7.931637 26 -550 7.933116 27 -600 7.868332 28 -650 8.398247 29 -700 8.928163 30 -750 7.225455 METODO DI CALCOLO AGLI ELEMENTI FINITI Lunghezza elementi finiti parte infissa: 50.00 Numero elementi finiti parte infissa...: 15.00 Lunghezza parte infissa................: 750.00 --------------------------------------------------


40

COMPONENTI DI SPOSTAMENTO E DI SOLLECITAZIONE ALLE ESTREMITA' DEGLI ELEMENTI Spostamenti positivi verso destra. Rotazioni positive orarie Nodo Prof Spostamento Rotazione Momento Taglio sup Taglio inf m cm Rad*1000 DaNm DaN DaN ---------------------------------------------------------------------- 1 585 0.800064 4.166527 0.00 0.00 0.00 2 561 0.698505 4.166527 0.00 0.00 -257.39 3 512 0.495340 4.169381 -125.48 -257.39 -773.23 4 463 0.291804 4.183659 -502.43 -773.23 -1416.43 5 414 0.087039 4.222213 -1192.93 -1416.43 -2165.31 6 395 0.005000 4.247568 -1612.46 -2165.31 13648.40 7 366 -0.119883 4.236821 2396.76 13648.40 12798.84 8 317 -0.321466 3.985926 8636.19 12798.84 11848.82 9 268 -0.504071 3.461786 14412.49 11848.82 10796.82 10 219 -0.654910 2.686598 19675.94 10796.82 7989.05 11 171 -0.762630 1.703149 23570.60 7989.05 2247.80 12 122 -0.819123 0.606214 24666.40 2247.80 -3572.16 13 73 -0.821974 -0.476039 22924.97 -3572.16 -7023.38 14 24 -0.774618 -1.440830 19501.08 -7023.38 -14850.68 15 0 -0.734428 -1.843136 15881.23 -14850.68 -14850.68 16 -50 -0.626634 -2.411013 8471.66 -14789.21 -14789.21 17 -100 -0.499070 -2.634349 1116.55 -14636.97 -14636.97 18 -150 -0.368698 -2.531327 -5223.00 -10908.50 -10908.50 19 -200 -0.250030 -2.185029 -9145.14 -5150.41 -5150.41 20 -250 -0.152196 -1.717872 -10512.94 -686.45 -686.45 21 -300 -0.078523 -1.232868 -10035.70 2274.67 2274.67 22 -350 -0.028044 -0.798711 -8451.69 3810.65 3810.65 23 -400 0.002807 -0.451194 -6420.01 4157.01 4157.01 24 -450 0.018678 -0.199255 -4413.14 3788.16 3788.16 25 -500 0.024196 -0.034746 -2705.31 3011.25 3011.25 26 -550 0.023316 0.060085 -1440.65 2053.52 2053.52 27 -600 0.018988 0.106796 -632.77 1206.84 1206.84 28 -650 0.013110 0.124929 -197.59 572.52 572.52 29 -700 0.006721 0.129352 -26.80 155.41 155.41 30 -750 0.000240 0.129675 -0.00 0.00 0.00


41

1

2 31

2 3

4


S2 St r at o FI =0. 0 CU=0. 09

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

12

3

1

2

3

1

2

3

1

2

3

1

2

3

S- 7 GAMMA=1800. 0 FI =22. 4 CU=0. 04 Kh=1. 00

S- 1 St r at o ar gi l l osoGAMMA=1800. 0 FI =0. 0 CU=0. 09

S- 2 St r at o ar gi l l osoGAMMA=1800. 0 FI =0. 0 CU=0. 40

S- 3 St r at o sabbi osoGAMMA=1800. 0 FI =31. 0 CU=0. 00

S- 4 St r at o l i mo- sabbi osoGAMMA=1800. 0 FI =25. 0 CU=0. 30




500. 00500. 00

Pr es s . or i zz .

20544. 30

Pr es s . ver t .

0 . 00


42

Pr of .

m

Pr es s .

Da N/ c m2

Mo men t o

DaNgm

T s i n

DaN

T des

DaN

Spost .

cm

Rot a z .

r ad* 100 0


Spost ament o 1 cm = 5. 00

Moment o 1 cm = 1000. 00

Tagl i o 1 c m = 1000. 00

Rot az i one 1 cm = 20. 00

5. 85 0. 000 0 0 0 0. 800 4. 167 5. 61 0. 000 0 0 - 257 0. 699 4. 167

5. 12 0. 000 - 125 - 257 - 773 0. 495 4. 169

4. 63 0. 000 - 502 - 773 - 1416 0. 292 4. 184 4. 14 0. 000 - 1193 - 1416 - 2165 0. 087 4. 222 3. 95 0. 000 - 1612 - 2165 13648 0. 005 4. 248 3. 66 - 0. 000 2397 13648 12799 - 0 . 12 0 4. 237

3. 17 - 0. 000 8636 12799 11849 - 0 . 32 1 3. 986

2. 68 - 0. 000 14412 11849 10797 - 0 . 50 4 3. 462

2. 19 - 0. 000 19676 10797 7989 - 0 . 65 5 2. 687

1. 71 - 0. 000 23571 7989 2248 - 0 . 76 3 1. 703

1. 22 - 0. 000 24666 2248 - 3572 - 0 . 81 9 0. 606

0. 73 - 0. 000 22925 - 3572 - 7023 - 0 . 82 2 - 0. 476

0. 24 - 5. 774 19501 - 7023 - 14851 - 0 . 77 5 - 1. 441 0. 00 - 0. 013 15881 - 14851 - 14851 - 0 . 73 4 - 1. 843

- 0. 5 0 - 0. 034 8472 - 14789 - 14789 - 0 . 62 7 - 2. 411

- 1. 0 0 - 0. 859 1117 - 14637 - 14637 - 0 . 49 9 - 2. 634

- 1. 5 0 - 1. 379 - 5223 - 10909 - 10909 - 0 . 36 9 - 2. 531

- 2. 0 0 - 1. 121 - 9145 - 5150 - 5150 - 0 . 25 0 - 2. 185

- 2. 5 0 - 0. 795 - 10513 - 686 - 686 - 0 . 15 2 - 1. 718

- 3. 0 0 - 0. 469 - 10036 2275 2275 - 0 . 07 9 - 1. 233

- 3. 5 0 - 0. 174 - 8452 3811 3811 - 0 . 02 8 - 0. 799

- 4. 0 0 0. 018 - 6420 4157 4157 0. 003 - 0. 451

- 4. 5 0 0. 131 - 4413 3788 3788 0. 019 - 0. 199

- 5. 0 0 0. 192 - 2705 3011 3011 0. 024 - 0. 035

- 5. 5 0 0. 185 - 1441 2054 2054 0. 023 0. 060

- 6. 0 0 0. 149 - 633 1207 1207 0. 019 0. 107

- 6. 5 0 0. 110 - 198 573 573 0. 013 0. 125


43

4^ FASE Corrispondente alla: situazione definitiva di progetto in condizioni di sollecitazione sismica Il calcolo è stato eseguito utilizzando il software definito “GEOTEC-D INTERSTUDIO SOFTWARE”, i cui risultati vengono sotto riportati. STRUTTURE DI SOSTEGNO --------------------- TIPO DI STRUTTURA.......................Paratia METODO DI CALCOLO DELLA SPINTA.........Completo RISULTATI ------------------------------------------------ Spinta totale ..................DaN/m: 22837.85 Spinta orizzontale .............DaN/m: 22835.72 Spinta verticale ...............DaN/m: 312.30 Angolo Theta sisma ............ gradi: 0.85 Forza di inerzia sism.strutt....DaN/m: 76.78 Y forza di inerzia sism. strutt.DaN/m: 292.50 Freccia in testa alla paratia .....cm: 0.60062 ------------------------------------------------ FORZE PARZIALI SUI CONCI SUPERIORI SU UN METRO DI STRUTTURA Altezza Spinta orizz Spinta vert ----------------------------------------------- 5.61 195.15 0.75 5.12 377.53 2.26 4.63 475.45 3.76 4.14 560.55 5.27 3.66 643.04 6.78 3.17 725.78 8.28 2.68 809.79 9.79 2.19 2288.08 32.04 1.71 3770.39 54.33 1.22 5198.71 75.79 0.73 2761.79 39.66 0.24 5029.47 73.59 ----------------------------------------------- TIRANTI Tirante numero.........................: 1 Attivo Quota Tirante (da fondo scavo)........m: 3.95


44

Reazione Tirante..................DaN/m: 11954.25 Componente inclinata..............DaN/m: 11954.25 Componente verticale..............DaN/m: 0.00 -------------------------------------------------- COEFFICIENTE DI WINKLER ORIZZONTALE Khi variabile con gli strati e con la quota Nodo Quota Khi cm DaN/cm2 ---------------------- 1 585 0.000000 2 561 0.000000 3 512 0.000000 4 463 0.000000 5 414 0.000000 6 395 0.000000 7 366 0.000000 8 317 0.000000 9 268 0.000000 10 219 0.000000 11 171 0.000000 12 122 0.000000 13 73 0.000000 14 24 7.453634 15 0 0.018003 16 -50 0.054007 17 -100 1.729684 18 -150 3.758713 19 -200 4.501422 20 -250 5.244130 21 -300 5.986839 22 -350 6.195030 23 -400 6.223786 24 -450 7.016028 25 -500 7.947572 26 -550 7.942816 27 -600 7.871797 28 -650 8.401713 29 -700 8.931628 30 -750 7.227731 METODO DI CALCOLO AGLI ELEMENTI FINITI Lunghezza elementi finiti parte infissa: 50.00 Numero elementi finiti parte infissa...: 15.00 Lunghezza parte infissa................: 750.00 --------------------------------------------------


45

COMPONENTI DI SPOSTAMENTO E DI SOLLECITAZIONE ALLE ESTREMITA' DEGLI ELEMENTI Spostamenti positivi verso destra. Rotazioni positive orarie Nodo Prof Spostamento Rotazione Momento Taglio sup Taglio inf m cm Rad*1000 DaNm DaN DaN ---------------------------------------------------------------------- 1 585 0.600624 3.121090 0.00 -0.00 -0.00 2 561 0.524362 3.121090 0.00 -0.00 -201.56 3 512 0.372189 3.123324 -98.25 -201.56 -585.49 4 463 0.219730 3.134282 -383.64 -585.49 -1067.33 5 414 0.066333 3.163558 -903.91 -1067.33 -1634.28 6 395 0.005000 3.182709 -1219.84 -1634.28 10319.97 7 366 -0.088697 3.174536 1815.55 10319.97 9673.07 8 317 -0.239684 2.984760 6530.65 9673.07 8940.89 9 268 -0.376326 2.588675 10888.85 8940.89 8124.70 10 219 -0.488978 2.003443 14849.21 8124.70 5830.22 11 171 -0.569127 1.263541 17691.12 5830.22 2053.44 12 122 -0.610740 0.436260 18692.07 2053.44 -3151.66 13 73 -0.611856 -0.378849 17155.80 -3151.66 -5919.85 14 24 -0.575440 -1.093413 14270.19 -5919.85 -10955.72 15 0 -0.545080 -1.387561 11599.74 -10955.72 -10955.72 16 -50 -0.464302 -1.801077 6133.58 -10910.14 -10910.14 17 -100 -0.369210 -1.960423 707.76 -10797.42 -10797.42 18 -150 -0.272315 -1.879110 -3963.19 -8026.30 -8026.30 19 -200 -0.184309 -1.618854 -6839.77 -3756.02 -3756.02 20 -250 -0.111888 -1.270423 -7824.70 -455.54 -455.54 21 -300 -0.057454 -0.909989 -7447.85 1725.12 1725.12 22 -350 -0.020233 -0.588146 -6258.29 2847.68 2847.68 23 -400 0.002451 -0.331059 -4744.69 3089.88 3089.88 24 -450 0.014064 -0.145032 -3255.04 2808.81 2808.81 25 -500 0.018039 -0.023832 -1990.09 2228.04 2228.04 26 -550 0.017308 0.045817 -1055.79 1514.24 1514.24 27 -600 0.014048 0.079974 -461.16 886.00 886.00 28 -650 0.009658 0.093143 -142.55 417.34 417.34 29 -700 0.004898 0.096310 -18.79 111.06 111.06 30 -750 0.000074 0.096533 0.00 -0.00 -0.00


46

1

2 31

2 3

4


S2 St r at o FI =0. 0 CU=0. 09

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

12

3

1

2

3

1

2

3

1

2

3

1

2

3

S- 7 GAMMA=1800. 0 FI =22. 4 CU=0. 04 Kh=1. 00

Z=0. 00 S- 1 St r at o ar gi l l osoGAMMA=1800. 0 FI =0. 0 CU=0. 09

Z=- 1 . 15 S- 2 St r at o ar gi l l osoGAMMA=1800. 0 FI =0. 0 CU=0. 40






500. 00500. 00

Pr es s . or i zz .

12642. 70

Pr es s . ver t .

185. 75


47

Pr of .

m

Pr es s .

DaN/ c m2

Moment o

DaNgm

T si n

DaN

T des

DaN

Spost .

cm

Rot az .

r ad* 1000



Moment o 1 cm = 1000. 00

Tagl i o 1 c m = 1000. 00

Rot azi one 1 c m = 20. 00

5. 85 0. 000 0 - 0 - 0 0. 601 3. 121 5. 61 0. 000 0 - 0 - 202 0. 524 3. 121

5. 12 0. 000 - 98 - 202 - 585 0. 372 3. 123

4. 63 0. 000 - 384 - 585 - 1067 0. 220 3. 134 4. 14 0. 000 - 904 - 1067 - 1634 0. 066 3. 164 3. 95 0. 000 - 1220 - 1634 10320 0. 005 3. 183 3. 66 - 0 . 000 1816 10320 9673 - 0. 089 3. 175

3. 17 - 0 . 000 6531 9673 8941 - 0. 240 2. 985

2. 68 - 0 . 000 10889 8941 8125 - 0. 376 2. 589

2. 19 - 0 . 000 14849 8125 5830 - 0. 489 2. 003 1. 71 - 0 . 000 17691 5830 2053 - 0. 569 1. 264

1. 22 - 0 . 000 18692 2053 - 3152 - 0. 611 0. 436

0. 73 - 0 . 000 17156 - 3152 - 5920 - 0. 612 - 0. 379

0. 24 - 4 . 289 14270 - 5920 - 10956 - 0. 575 - 1. 093 0. 00 - 0 . 010 11600 - 10956 - 10956 - 0. 545 - 1. 388

- 0. 50 - 0 . 025 6134 - 10910 - 10910 - 0. 464 - 1. 801

- 1. 00 - 0 . 639 708 - 10797 - 10797 - 0. 369 - 1. 960

- 1. 50 - 1 . 024 - 3963 - 8026 - 8026 - 0. 272 - 1. 879

- 2. 00 - 0 . 830 - 6840 - 3756 - 3756 - 0. 184 - 1. 619

- 2. 50 - 0 . 587 - 7825 - 456 - 456 - 0. 112 - 1. 270

- 3. 00 - 0 . 344 - 7448 1725 1725 - 0. 057 - 0. 910

- 3. 50 - 0 . 125 - 6258 2848 2848 - 0. 020 - 0. 588

- 4. 00 0. 015 - 4745 3090 3090 0. 002 - 0. 331

- 4. 50 0. 099 - 3255 2809 2809 0. 014 - 0. 145

- 5. 00 0. 143 - 1990 2228 2228 0. 018 - 0. 024

- 5. 50 0. 137 - 1056 1514 1514 0. 017 0. 046

- 6. 00 0. 111 - 461 886 886 0. 014 0. 080

- 6. 50 0. 081 - 143 417 417 0. 010 0. 093 Conclusioni: dall’analisi dei parametri di sollecitazione relativi alle fasi 3^ e 4^ (sismica), risulta che la massima sollecitazione (per m di paratia) presa in esame per le sottostanti verifiche si riferisce alla Fase 3^: Mmax = 24.666 daNm/m

Mmin = -10.513 daNm/m


48

Verifica armature palancola in c.a.c. Si assume per la verifica:

- palancole a sezione cava in c.a.c. (maschi – femmina) sez. cm 35x43; pertanto il momento di calcolo risulta pari a: Mmax x (misura palancola) = 24.666 x 0.43 = 10.606 daNm

1 Geometria della sezione

Caratteristiche della sezione

Nome della sezione :

R 43x35 s=9

Area: 1.080,00 cm²

Materiale della sezione: C35/45

Materiale delle armature: B450C

Normativa di riferimento:

Stati limite Norme Tecniche 2008

Dati geometrici della sezione Coordinata baricentrica xG = 0,00 cm Coordinata baricentrica yG = 0,00 cm

Momento statico asse x Sx = 0,00 cm3 Momento statico asse y Sy = 0,00 cm3

Momento d’inerzia asse x Ix = 143.400,00 cm4 Momento d’inerzia asse y Iy = 209.760,00 cm4

Momento d’inerzia asse principale 1 I1 = 143.400,00 cm4 Momento d’inerzia asse principale 2 I2 = 209.760,00 cm4

Rotazione dell’asse principale 1 α1 = 0,00 ° Rotazione dell’asse principale 2 α2 = 90,00 °

Raggio d’inerzia asse principale 1 i1 = 11,52 cm Raggio d’inerzia asse principale 2 i2 = 13,94 cm

Momento d’inerzia polare Ixy = 0,00 cm4 Momento d’inerzia torsionale It = 234.436,80 cm4

Coordinate dei vertici

Vertice X Y

[cm] [cm]

1 -21,500 -17,500

2 -21,500 17,500

3 21,500 17,500

4 21,500 0,000

5 12,500 0,000

6 12,500 8,500

7 -12,500 8,500

8 -12,500 -8,500

9 12,500 -8,500

10 12,500 0,000

11 21,500 0,000

12 21,500 -17,500

Coordinate dell’armatura

Ferro X Y Ø

[cm] [cm] [mm]

1 -16,530 12,510 16

2 -11,030 13,000 16

3 -3,870 13,000 16

4 3,300 13,000 16

5 10,460 13,000 16

6 16,230 12,510 16

7 16,230 -12,500 16


49

8 11,040 -12,500 16

9 3,610 -12,500 16

10 -4,130 -12,500 16

11 -10,760 -12,500 16

12 -16,530 -12,460 16

Staffatura

Ø 8 ogni 10 cm, 2 bracci

Sollecitazioni Carichi Stato Limite Ultimo

Combinazione Azione assiale N Taglio T x Taglio T y Momento flettente M x Momento flettente M y Momento torcente M t

[daN] [daN] [daN] [daN m] [daN m] [daN m]

1 0 0 967 10.606 0 0

2 Scheda tecnica del materiale

Descrizione

Nome: C35/45

Classe di resistenza: C35/45

Tipologia del materiale: calcestruzzo

Descrizione:

Caratteristiche del calcestruzzo

Densità ρ: 2.453 daN/m³ Resistenza caratteristica cubica a compressione Rck: 450,0 daN/cm²

Resistenza caratteristica cilindrica a compressione fck: 373,5 daN/cm² Resistenza cilindrica media fcm: 453,5 daN/cm²

Resistenza media a trazione semplice fctm: 33,5 daN/cm² Resistenza media a flessione fcfm: 40,2 daN/cm²

Resistenza caratt. trazione semplice, frattile 5% fctk,5: 23,5 daN/cm² Resistenza caratt. trazione semplice, frattile 95% fctk,95: 43,6 daN/cm²

Modulo Elastico Ecm: 367.975,7 daN/cm² Coefficiente di Poisson ν: 0,20

Coefficiente di dilatazione termica lineare αt: 1E-05 Coefficiente correttivo per la resistenza a compressione αcc : 0,85

Coefficiente parziale di sicurezza per il calcestruzzo γc : 1,5 Resistenza a compressione di progetto fcd: 211,7 daN/cm²

Resistenza a trazione di progetto, frattile 5% fctd,5: 15,6 daN/cm² Resistenza a trazione di progetto, frattile 95% fctd,95: 29,1 daN/cm²

Descrizione

Nome: B450C Tipologia del materiale: acciaio per cemento armato

Descrizione:

Caratteristiche dell’acciaio

Tensione caratteristica di snervamento fyk : 4.500,0 daN/cm² Coefficiente parziale di sicurezza per l’acciaio γs : 1,15

Modulo elastico ES : 2.060.000,0 daN/cm² Densità ρ : 7.652 daN/m³

Allungamento sotto carico massimo Agt : 67,5 ‰ Tensione ammissibile σs : 2.600,0 daN/cm²

Coefficiente di omogeneizzazione n: 15


50

3 Verifiche

3.1 Stato limite ultimo: resistenza ad azione assiale e flettente (cfr. NTC2008 - § 4.1.2.1.2.4)

Verifica ad azione assiale e flessione semplice

NEd MEd MRd Csicurezza Verifica εc εs Campo ξ ξlim Verifica δ

[daN] [daN m] [daN m] [‰] [‰] [%]

A 0 10.606 12.903 1,22 ok 3,50 16,48 III 0,175 0,450 ok 0,70

NEd: azione assiale sollecitante (negativa a compressione, positiva a trazione) MEd: momento sollecitante

MRd: momento resistente ultimo della sezione corrispondente a NEd Csicurezza : coefficiente di sicurezza calcolato ad azione assiale costante

Verifica : per resistenza a tenso/presso – flessione (cfr. NTC2008 form. 4.1.9)

εc: deformazione ultima del calcestruzzo εs: deformazione ultima dell’acciaio

Campo: campo di rottura della sezione ξ : rapporto x/d

ξlim: limite normativo del rapporto x/d Verifica : rottura duttile della sezione (ξ <ξlim )

δ: percentuale residua minima per la ridistribuzione (solo per travi e solette)

3.2 Stato limite ultimo: resistenza a taglio e torsione (cfr. NTC2008 - § 4.1.2.1.3 e § 4.1.2.1.4)

Verifica con armatura trasversale resistente a tagl io in direzione y

dy bw,y αc σcp f'cd s α Asw,y fyd

[cm] [cm] [-] [daN/cm²] [daN/cm²] [-] [°] [cm²] [daN/cm²]

A 30,0 18,0 1,0 0,0 105,8 10 90 1,0 3.913,0

dy : altezza minima della sezione (per le sezioni circolari è valutata con h=0,81

D con D diametro della sezione e h altezza della sezione) f'cd : resistenza a compressione ridotta del calcestruzzo d’anima

bw,y : larghezza minima della sezione (per le sezioni circolari è valutata come

5/7 h con h altezza della sezione) s: interasse tra due armature trasversali consecutive

αc: coefficiente maggiorativo α: angolo di inclinazione dell’armatura trasversale

σcp : tensione media di compressione nella sezione fyd : tensione caratteristica di snervamento

θ ctg θ VRcd,y VRsd,y VRd,y VEd,y CV Verifica

[°] [-] [daN] [daN] [daN] [daN]

A 27,1 2,0 20.857 20.756 20.756 967 21,46 ok

θ: angolo di inclinazione dei puntoni di cls (cfr. NTC2008 formula 4.1.16) VRd,y : azione resistente a taglio in direzione y

ctg θ: cotangente dell’ angolo di inclinazione dei puntoni di calcestruzzo VEd,y : azione sollecitante a taglio in direzione y

VRcd,y : azione resistente a taglio dei puntoni di calcestruzzo in direzione y Verifica : per resistenza a taglio (cfr. NTC2008 formula. 4.1.17)

VRsd,y : azione resistente a taglio dell’armatura trasversale in direzione y


51

B. TIRANTE IN ACCIAIO DYWIDAG Reazione Tirante..................daN/m: 15.813,71 x 5,00 m = 79.069 daN

Verifica sezioni in acciaio – profilo Circolare r = 2,35

Dimensioni

Profilo Circolare r

= 2,35

Altezza h 47 mm

Larghezza b 47 mm

Spessore anima tw 0 mm

Spessore flangia tf 0 mm

Raggio r1 24 mm

Raggio r2 - mm

Area A 17,2 cm2

Parametri geometrici

Momento d’inerzia Iy 23,4 cm4 Momento d’inerzia Iz 23,4 cm4

Modulo di resistenza elastico Wy 10,0 cm3 Modulo di resistenza elastico Wz 10,0 cm3

Modulo di resistenza plastico Wpl,y 17,0 cm3 Modulo di resistenza plastico Wpl,z 17,0 cm3

Raggio d’inerzia ry 1,2 cm Raggio d’inerzia rz 1,2 cm

Momento d’inerzia torsionale It 47,9 cm4 Costante di warping Iw 0,0 cm6

Acciaio Barre DYWIDAG – S 555/700 NTC 2008 - § 11.3.4: “Acciaio per strutture metalliche e per strutture composite” – Tab. 11.3.IX e 11.3.IX

Tensione caratteristica di snervamento fyk 500,00 N/mm2 Modulo elastico E 210 000 N/mm2

Tensione caratteristica a rottura ftk 550,00 N/mm2 Modulo di elasticità trasversale G 80 770 N/mm2

Classificazione delle sezioni: 1 NTC 2008 - § 4.2.3.1: “Classificazione delle sezioni” – Tab. 4.2.I, 4.2.II e 4.2.III

NTC 2008 - § 4.2.4.1.3: “Stabilità delle membrature” – Tab. 4.2.VI

Curva d’instabilità per inflessione attorno a y-y a Curva d’instabilità per inflessione attorno a z-z a

Fattore di imperfezione αy 0,21 Fattore di imperfezione αz 0,21

Coefficienti parziali di sicurezza NTC 2008 - § 4.2.4.1.1: “Resistenza di calcolo” – Tab. 4.2.V

Resistenza delle sezioni di classe 1-2-3-4 γM0 1,05 Resistenza all’instabilità delle membrature γM1 1,05

Resistenza, nei riguardi della frattura, delle sezioni tese γM2 (indebolite dai fori)

1,25

Resistenze di calcolo della sezione NTC 2008 - § 4.2.4.1.2: “Resistenza delle membrature” – formula (4.2.7), (4.2.11), (4.2.13), (4.2.14) e (4.2.18)

Resistenza plastica a trazione Npl,Rd 816.666,67 N Resistenza plastica a flessione y-y Mpl,y,Rd 8.100,00 Nm

Resistenza plastica a compressione Npl,Rd 816.666,67 N Resistenza elastica a flessione y-y Mel,y,Rd 4.742,86 Nm

Resistenza plastica a taglio lungo y-y Vpl,y,Rd 300.167,95 N

Resistenza plastica a flessione z-z Mpl,z,Rd 8.100,00 Nm


52

Resistenza plastica a taglio lungo z-z Vpl,z,Rd 300.167,95 N

Resistenza elastica a flessione z-z Mel,z,Rd 4.742,86 Nm

Profilo Circolare r = 2,35 – acciaio Barre DYWIDAG – S 555/700 Verifica di resistenza a trazione NTC 2008 - § 4.2.4.1.2: “Resistenza delle membrature” – formula (4.2.6)

Azione assiale Ned 790.690,00 N

Area netta, Af 17,2 cm2

Resistenza plastica della sezione lorda Npl,Rd 816.666,67 N

Resistenza a rottura della sezione netta Nu,Rd 900.095 N

Verifica a trazione Verificata

Verifica gerarchia delle resistenze -


53

C. PALANCOLE REGGISPINTA IN ACCIAIO Al fine di sostenere la sollecitazione del tirante, è prevista l’infissione di un gruppo formato da n° 3 palancole in acciaio del tipo Larssen AU 16, della lunghezza di m 12,00,disposti ad interasse di m 5,00. Per il gruppo di palancole si procede alle verifiche, ai sensi NTC 2008 §6.5.3.1.2, considerando le seguenti combinazioni di coefficienti:

- Verifiche STR : C1 → A1 M1 R1 - Verifiche GEO : C2 → A2 M2 R1

Sollecitazioni applicate Forza orizzontale del tirante:

− Reazione tirante GEO = 13.641 daN/m − Interasse tiranti = 5,00 m − Forza orizzontale sul gruppo palancole reggispinta = 13.641 x 5,00 = 68.205 daN − Sviluppo gruppo palancole reggispinta = 2,30 m − Forza orizzontale unitaria = 68.205 / 2,30 = 29.654 daN/m − Punto di applicazione = 1,50 m dalla sommità

Forza verticale:

− Peso proprio del parapetto in c.a. = ((0,40 x 1,40) + (1,50 x 0,40)) x 2.500 = 2.900 daN/m − Peso proprio materiale trachitico sovrastante = (1,00 x 1,40) x 1.900 = 2.660 daN/m − Forza verticale = sommano 5.560 daN/m

Momento flettente:

− Disassamento soletta parapetto in c.a. = (0,40 x 1,50) x 2.500 x 0.45 ≈ 700 daNm/m − Disassamento materiale trachitico = 2.660 x 0.70 = 1.862 daNm/m − Momento flettente = sommano 2.562 daNm/m


54

Verifica GEO STRUTTURE DI SOSTEGNO --------------------- TIPO DI STRUTTURA.......................Paratia METODO DI CALCOLO DELLA SPINTA.........Completo RISULTATI ------------------------------------------------ Spinta totale ..................DaN/m: 607.33 Spinta orizzontale .............DaN/m: 607.33 Spinta verticale ...............DaN/m: -0.00 Freccia in testa alla paratia .....cm: 0.07268 ------------------------------------------------ FORZE PARZIALI SUI CONCI SUPERIORI SU UN METRO DI STRUTTURA Altezza Spinta orizz Spinta vert ----------------------------------------------- 1.44 45.70 0.00 1.03 137.09 0.00 0.62 228.49 0.00 0.21 196.05 0.00 ----------------------------------------------- COEFFICIENTE DI WINKLER ORIZZONTALE Khi variabile con gli strati e con la quota Nodo Quota Khi cm DaN/cm2 ---------------------- 1 165 0.000000 2 144 0.000000 3 103 0.000000 4 62 0.000000 5 21 0.000000 6 0 0.163992 7 -50 0.365125 8 -100 0.439408 9 -150 0.895079 10 -200 1.350751 11 -250 1.425033 12 -300 2.426417 13 -350 3.596736


55

14 -400 4.008888 15 -450 4.421040 16 -500 4.833191 17 -550 4.831006 18 -600 4.743302 19 -650 5.282133 20 -700 5.888160 21 -750 5.862298 22 -800 5.805278 23 -850 6.118471 24 -900 6.431664 METODO DI CALCOLO AGLI ELEMENTI FINITI Lunghezza elementi finiti parte infissa: 2.30 Numero elementi finiti parte infissa...: 18.00 Lunghezza parte infissa................: 900.00 -------------------------------------------------- COMPONENTI DI SPOSTAMENTO E DI SOLLECITAZIONE ALLE ESTREMITA' DEGLI ELEMENTI Spostamenti positivi verso destra. Rotazioni positive orarie Nodo Prof Spostamento Rotazione Momento Taglio sup Taglio inf m cm Rad*1000 DaNm DaN DaN ---------------------------------------------------------------------- 1 165 0.072677 0.477653 2562.00 -0.00 -0.00 2 144 0.063166 0.444627 2562.00 -0.00 -45.70 3 103 0.046184 0.378819 2543.15 -45.70 -182.79 4 62 0.031897 0.314225 2467.75 -182.79 -411.28 5 21 0.020217 0.252791 2298.09 -411.28 -607.33 6 0 0.015304 0.223974 2172.83 -607.33 -607.33 7 -50 0.005723 0.160845 1866.74 -615.74 -615.74 8 -100 -0.000941 0.107338 1557.37 -619.70 -619.70 9 -150 -0.005172 0.063500 1248.91 -612.58 -612.58 10 -200 -0.007450 0.029188 949.42 -583.69 -583.69 11 -250 -0.008242 0.003943 670.78 -529.99 -529.99 12 -300 -0.007982 -0.013032 420.44 -471.69 -471.69 13 -350 -0.007061 -0.022731 208.00 -379.94 -379.94 14 -400 -0.005807 -0.026580 47.97 -263.95 -263.95 15 -450 -0.004471 -0.026302 -57.14 -160.96 -160.96 16 -500 -0.003219 -0.023498 -115.28 -76.22 -76.22 17 -550 -0.002142 -0.019485 -136.22 -11.86 -11.86 18 -600 -0.001274 -0.015255 -131.07 28.97 28.97 19 -650 -0.000609 -0.011453 -110.44 50.92 50.92 20 -700 -0.000115 -0.008432 -82.13 60.15 60.15 21 -750 0.000250 -0.006337 -52.17 57.91 57.91 22 -800 0.000533 -0.005134 -25.77 46.29 46.29


56

23 -850 0.000775 -0.004645 -7.10 27.24 27.24 24 -900 0.001005 -0.004570 0.00 -0.00 -0.00


57

1

2 31

2 34

S1 GAMMA=1900. 0FI =40. 0

S2 St r at o FI =10. 0

12

1

2

1

2

1

2

S- 7 Li mo- sabbi osoGAMMA=1800. 0 FI =28. 0 CU=0. 05 Kh=1. 00

S- 1 St r at o ar gi l l oso dr enat oGAMMA=1800. 0 FI =10. 0 CU=0. 09






Pr es s . or i zz .

435. 97

Pr es s . ver t .

0 . 00


58

Pr of .

m

Pr es s .

DaN/ c m2

Moment o

DaNgm

T s i n

DaN

T des

DaN

Spos t .

cm

Rot az .

r ad* 1000



1. 65 0. 000 2562 - 0 - 0 0. 073 0. 478 1. 44 0. 000 2562 - 0 - 46 0. 063 0. 445 1. 03 0. 000 2543 - 46 - 183 0. 046 0. 379 0. 62 0. 000 2468 - 183 - 411 0. 032 0. 314 0. 21 0. 000 2298 - 411 - 607 0. 020 0. 253 0. 00 0. 003 2173 - 607 - 607 0. 015 0. 224

- 0 . 50 0. 002 1867 - 616 - 616 0. 006 0. 161

- 1 . 00 - 0 . 000 1557 - 620 - 620 - 0. 001 0. 107

- 1 . 50 - 0 . 005 1249 - 613 - 613 - 0. 005 0. 063

- 2 . 00 - 0 . 010 949 - 584 - 584 - 0. 007 0. 029

- 2 . 50 - 0 . 012 671 - 530 - 530 - 0. 008 0. 004

- 3 . 00 - 0 . 019 420 - 472 - 472 - 0. 008 - 0. 013

- 3 . 50 - 0 . 025 208 - 380 - 380 - 0. 007 - 0. 023

- 4 . 00 - 0 . 023 48 - 264 - 264 - 0. 006 - 0. 027

- 4 . 50 - 0 . 020 - 57 - 161 - 161 - 0. 004 - 0. 026

- 5 . 00 - 0 . 016 - 115 - 76 - 76 - 0. 003 - 0. 023

- 5 . 50 - 0 . 010 - 136 - 12 - 12 - 0. 002 - 0. 019

- 6 . 00 - 0 . 006 - 131 29 29 - 0. 001 - 0. 015

- 6 . 50 - 0 . 003 - 110 51 51 - 0. 001 - 0. 011

- 7 . 00 - 0 . 001 - 82 60 60 - 0. 000 - 0. 008

- 7 . 50 0. 001 - 52 58 58 0. 000 - 0. 006

- 8 . 00 0. 003 - 26 46 46 0. 001 - 0. 005 Conclusioni: dalla verifica risulta una lunghezza d’infissione della paratia pari a 9,00 m. Si assume una lunghezza d’infissione di 10,35 m che sommato alla parte emergente “fittizia” (concio di terreno non reagente in quanto interessato dal cuneo di spinta sulla paratia esterna) di m 1,65, comporta una lunghezza complessiva dell’elemento palancola pari a m 12,00.


59

Verifica STR STRUTTURE DI SOSTEGNO --------------------- TIPO DI STRUTTURA.......................Paratia METODO DI CALCOLO DELLA SPINTA.........Completo RISULTATI ------------------------------------------------ Spinta totale ..................DaN/m: 495.94 Spinta orizzontale .............DaN/m: 495.94 Spinta verticale ...............DaN/m: -0.00 Freccia in testa alla paratia .....cm: 0.09363 ------------------------------------------------ FORZE PARZIALI SUI CONCI SUPERIORI SU UN METRO DI STRUTTURA Altezza Spinta orizz Spinta vert ----------------------------------------------- 1.44 58.90 0.00 1.03 176.68 0.00 0.62 294.46 0.00 0.21 114.69 0.00 ----------------------------------------------- COEFFICIENTE DI WINKLER ORIZZONTALE Khi variabile con gli strati e con la quota Nodo Quota Khi cm DaN/cm2 ---------------------- 1 165 0.000000 2 144 0.000000 3 103 0.000000 4 62 0.000000 5 21 0.000000 6 0 0.220857 7 -50 0.486199 8 -100 0.575171 9 -150 1.191876 10 -200 1.808580 11 -250 1.897552 12 -300 4.140804 13 -350 6.710925 14 -400 7.453634


60

15 -450 8.196342 16 -500 8.939051 17 -550 8.454969 18 -600 7.791452 19 -650 9.116774 20 -700 10.581399 21 -750 10.317828 22 -800 9.987994 23 -850 10.517910 24 -900 11.047826 METODO DI CALCOLO AGLI ELEMENTI FINITI Lunghezza elementi finiti parte infissa: 2.30 Numero elementi finiti parte infissa...: 18.00 Lunghezza parte infissa................: 900.00 -------------------------------------------------- COMPONENTI DI SPOSTAMENTO E DI SOLLECITAZIONE ALLE ESTREMITA' DEGLI ELEMENTI Spostamenti positivi verso destra. Rotazioni positive orarie Nodo Prof Spostamento Rotazione Momento Taglio sup Taglio inf m cm Rad*1000 DaNm DaN DaN ---------------------------------------------------------------------- 1 165 0.093635 0.520610 2562.00 0.00 0.00 2 144 0.083238 0.487584 2562.00 0.00 -45.31 3 103 0.064484 0.421773 2543.31 -45.31 -181.21 4 62 0.048425 0.357167 2468.56 -181.21 -407.71 5 21 0.034975 0.295692 2300.38 -407.71 -495.94 6 0 0.029177 0.266698 2198.09 -495.94 -495.94 7 -50 0.017494 0.201957 1943.22 -521.41 -521.41 8 -100 0.008845 0.145401 1673.78 -552.85 -552.85 9 -150 0.002810 0.097468 1392.58 -569.04 -569.04 10 -200 -0.001050 0.058422 1106.04 -573.31 -573.31 11 -250 -0.003181 0.028297 823.65 -553.05 -553.05 12 -300 -0.004023 0.006793 555.55 -518.02 -518.02 13 -350 -0.003994 -0.006740 317.61 -433.86 -433.86 14 -400 -0.003461 -0.013616 132.94 -307.84 -307.84 15 -450 -0.002712 -0.015684 9.02 -192.49 -192.49 16 -500 -0.001943 -0.014731 -62.10 -97.28 -97.28 17 -550 -0.001265 -0.012235 -91.68 -26.08 -26.08 18 -600 -0.000726 -0.009290 -93.38 15.49 15.49 19 -650 -0.000332 -0.006555 -79.95 35.66 35.66 20 -700 -0.000062 -0.004366 -59.47 44.21 44.21 21 -750 0.000116 -0.002854 -37.42 42.44 42.44 22 -800 0.000235 -0.001996 -18.25 33.21 33.21 23 -850 0.000324 -0.001652 -4.97 19.18 19.18


61

24 -900 0.000405 -0.001599 0.00 0.00 0.00


62

1

2 31

2 34

S1 GAMMA=1900. 0FI =40. 0

S2 St r at o FI =10. 0

12

1

2

1

2

1

2

S- 7 Li mo- sabbi osoGAMMA=1800. 0 FI =28. 0 CU=0. 05 Kh=1. 00







Pr es s . or i zz .

46 . 26

Pr es s . ver t .

0 . 00


63

Pr of .

m

Pr es s .

DaN/ c m2

Moment o

DaNgm

T s i n

DaN

T des

DaN

Spos t .

cm

Rot az .

r ad* 1000



1. 65 0. 000 2562 0 0 0. 094 0. 521 1. 44 0. 000 2562 0 - 45 0. 083 0. 488 1. 03 0. 000 2543 - 45 - 181 0. 064 0. 422 0. 62 0. 000 2469 - 181 - 408 0. 048 0. 357 0. 21 0. 000 2300 - 408 - 496 0. 035 0. 296 0. 00 0. 006 2198 - 496 - 496 0. 029 0. 267

- 0 . 50 0. 009 1943 - 521 - 521 0. 017 0. 202

- 1 . 00 0. 005 1674 - 553 - 553 0. 009 0. 145

- 1 . 50 0. 003 1393 - 569 - 569 0. 003 0. 097

- 2 . 00 - 0 . 002 1106 - 573 - 573 - 0. 001 0. 058

- 2 . 50 - 0 . 006 824 - 553 - 553 - 0. 003 0. 028

- 3 . 00 - 0 . 017 556 - 518 - 518 - 0. 004 0. 007

- 3 . 50 - 0 . 027 318 - 434 - 434 - 0. 004 - 0. 007

- 4 . 00 - 0 . 026 133 - 308 - 308 - 0. 003 - 0. 014

- 4 . 50 - 0 . 022 9 - 192 - 192 - 0. 003 - 0. 016

- 5 . 00 - 0 . 017 - 62 - 97 - 97 - 0. 002 - 0. 015

- 5 . 50 - 0 . 011 - 92 - 26 - 26 - 0. 001 - 0. 012

- 6 . 00 - 0 . 006 - 93 15 15 - 0. 001 - 0. 009

- 6 . 50 - 0 . 003 - 80 36 36 - 0. 000 - 0. 007

- 7 . 00 - 0 . 001 - 59 44 44 - 0. 000 - 0. 004

- 7 . 50 0. 001 - 37 42 42 0. 000 - 0. 003

- 8 . 00 0. 002 - 18 33 33 0. 000 - 0. 002 Conclusioni: Ai fini della verifica della sezione del gruppo di palancole reggispinta, tenuto conto della difficoltà sia sotto l’aspetto logistico realizzativo che dell’interpretazione del modello strutturale-geotecnico, si assume un coefficiente moltiplicativo di sicurezza pari a 2. Per la verifica della sezione (Larssen AU 16) la sollecitazione massima sul gruppo di palancole in acciaio, è pari a: Mmax x (larghezza gruppo palancole) 2,30 m x 2 = 2.562 x 2,30 x 2 = 11.786 daNm


64

Verifica gruppo di n° 3 Palancole Larssen AU16

Dimensioni

Profilo

n° 3

Palancole

Larssen

AU16

Altezza h «h» mm

Larghezza b «b» mm

Spessore anima tw «tw» mm

Spessore flangia tf «tf» mm

Raggio r1 «r1» mm

Raggio r2 - mm

Area A 277,0 cm2

Parametri geometrici

Momento d’inerzia Iy 62.584,0 cm4 Momento d’inerzia Iz 1.181.914,4 cm4

Modulo di resistenza elastico Wy 2.465,6 cm3 Modulo di resistenza elastico Wz 10.444,9 cm3

Modulo di resistenza plastico Wpl,y 3.561,3 cm3 Modulo di resistenza plastico Wpl,z 15.683,6 cm3

Raggio d’inerzia ry 15,0 cm Raggio d’inerzia rz 65,3 cm

Momento d’inerzia torsionale It 7,0 cm4 Costante di warping Iw «Iw» cm6

Acciaio S 275 NTC 2008 - § 11.3.4: “Acciaio per strutture metalliche e per strutture composite” - Tab. 11.3.IX e 11.3.IX

Tensione caratteristica di snervamento fyk 275,00 N/mm2 Modulo elastico E 210 000 N/mm2

Tensione caratteristica a rottura ftk 430,00 N/mm2 Modulo di elasticità trasversale G 80 770 N/mm2

Classificazione delle sezioni: 1 NTC 2008 - § 4.2.3.1: “Classificazione delle sezioni” - Tab. 4.2.I, 4.2.II e 4.2.III

NTC 2008 - § 4.2.4.1.3: “Stabilità delle membrature” - Tab. 4.2.VI

Curva d’instabilità per inflessione attorno a y-y Curva d’instabilità per inflessione attorno a z-z

Fattore di imperfezione αy «alfay» Fattore di imperfezione αz «alfaz»

Coefficienti parziali di sicurezza NTC 2008 - § 4.2.4.1.1: “Resistenza di calcolo” - Tab. 4.2.V

Resistenza delle sezioni di classe 1-2-3-4 γM0 1,05 Resistenza all’instabilità delle membrature γM1 1,05

Resistenza, nei riguardi della frattura, delle sezioni tese γM2 (indebolite dai fori)

1,25

Resistenze di calcolo della sezione NTC 2008 - § 4.2.4.1.2: “Resistenza delle membrature” - formula (4.2.7), (4.2.11), (4.2.13), (4.2.14) e (4.2.18)

Resistenza plastica a trazione Npl,Rd 7.254.500,00

N Resistenza plastica a flessione y-y Mpl,y,Rd 932.716,19 Nm

Resistenza plastica a compressione Npl,Rd 7.254.500,00 N

Resistenza elastica a flessione y-y Mel,y,Rd 645.752,38 Nm

Resistenza plastica a taglio lungo y-y Vpl,y,Rd

Non un numero

reale N

Resistenza plastica a flessione z-z Mpl,z,Rd

4.107.612,14 Nm

Resistenza plastica a taglio lungo z-z Vpl,z,Rd

Non un numero

reale N

Resistenza elastica a flessione z-z Mel,z,Rd

2.735.563,81 Nm


65

Profilo n° 3 Palancole Larssen AU16 - acciaio S 275 Verifica di resistenza a flessione monoassiale NTC 2008 - § 4.2.4.1.2: “Resistenza delle membrature” - formula (4.2.12)

Momento flettente attorno all’asse y-y MEd 117.860,00 Nm

Resistenza di calcolo a flessione retta Mc,Rd 932.716,19 Nm

Verifica a flessione retta Verificata

Momento flettente attorno all’asse z-z MEd -- Nm

Resistenza di calcolo a flessione retta Mc,Rd -- Nm

Verifica a flessione retta --

Profilo n° 3 Palancole Larssen AU16 - acciaio S 275 Verifica di resistenza a pressoflessione NTC 2008 - § 4.2.4.1.2: “Resistenza delle membrature” - formula (4.2.34), (4.2.35) e (4.2.36)

Momento flettente attorno all’asse y-y MEd 117.860,00 Nm

Azione assiale NEd 55.600,00 N

Azione tagliante lungo l’asse z-z VEd 296.540,00 N

Area resistente a taglio Av Non un

numero reale cm2

Criterio di resistenza a pressoflessione 0,126

Verifica a pressoflessione Verificata

Momento flettente attorno all’asse z-z MEd -- Nm

Azione assiale NEd -- N

Azione tagliante lungo l’asse y-y VEd -- N

Area resistente a taglio Av -- cm2

Criterio di resistenza a pressoflessione --

Verifica a pressoflessione --


66

D. TRAVE CORDOLO PALANCOLATA

1 Geometria

Nome Trave: Trave cordolo palacolata Lunghezza totale: 50,00 m

Numero di campate: 10 Numero di appoggi: 11

Materiale della sezione: C35/45 Materiale per l’armatura: Materiale per l’armatura: B450C

Schema statico

Geometria

Campata Caratteristiche della sezione Nome Lunghezza Sezione B max H max Area A Inerzia I

[m] [cm] [cm] [cm2] [cm4] C1 5,00 L 150,0 80,0 7.600,0 2.433.453,1

C2 5,00 L 150,0 80,0 7.600,0 2.433.453,1

C3 5,00 L 150,0 80,0 7.600,0 2.433.453,1

C4 5,00 L 150,0 80,0 7.600,0 2.433.453,1

C5 5,00 L 150,0 80,0 7.600,0 2.433.453,1

C6 5,00 L 150,0 80,0 7.600,0 2.433.453,1

C7 5,00 L 150,0 80,0 7.600,0 2.433.453,1

C8 5,00 L 150,0 80,0 7.600,0 2.433.453,1

C9 5,00 L 150,0 80,0 7.600,0 2.433.453,1

C10 5,00 L 150,0 80,0 7.600,0 2.433.453,1

Appoggi e vincoli

Nome Larghezza Tipo di Vincolo Parametro caratteristico [m]

A 0,30 Appoggio Ridistribuzione 0,0 %

B 0,30 Appoggio Ridistribuzione 0,0 %

C 0,30 Appoggio Ridistribuzione 0,0 %

D 0,30 Appoggio Ridistribuzione 0,0 %

E 0,30 Appoggio Ridistribuzione 0,0 %

F 0,30 Appoggio Ridistribuzione 0,0 %

G 0,30 Appoggio Ridistribuzione 0,0 %

H 0,30 Appoggio Ridistribuzione 0,0 %

I 0,30 Appoggio Ridistribuzione 0,0 %

J 0,30 Appoggio Ridistribuzione 0,0 %

K 0,30 Appoggio Ridistribuzione 0,0 %

Carichi agenti

Campata Tipo di carico Categoria Ascissa Val. iniz. P 1 Lung. Val. fin. P 2 [m] [m]

C1 Carico distribuito asse Y globale Permanente 0,00 12.200 daN/m 5,00 12.200 daN/m






67






2 Scheda tecnica del materiale

Descrizione

Nome: C35/45



Descrizione:










Descrizione


Descrizione:



Modulo elastico ES : 2.060.000,0 daN/cm² Densità ρ : 7.652 daN/m³




68

3 Sollecitazioni agenti - Combinazione SLU

Diagramma del Momento Flettente

Momento massimo Momento minimo

Diagramma del Taglio

Taglio massimo Taglio minimo


69

Reazioni vincolari

Appoggio Reazione Max Reazione Min

[daN] [daN]

A 31.271 24.055

B 89.924 69.173

C 76.452 58.809

D 80.067 61.590

E 79.081 60.831

F 79.410 61.084

G 79.081 60.831

H 80.067 61.590

I 76.452 58.809

J 89.924 69.173

K 31.271 24.055

Azioni

Campata Ascissa Momento Max Momento Min Taglio Max Taglio Min

[m] [daN m] [daN m] [daN] [daN]

C1 0 0 0 -24.055 -31.271

C1 1,88 30.754 23.657 0 0

C1 5,00 -32.227 -41.895 48.029 36.945

C2 0 -32.227 -41.895 -32.227 -41.895

C2 2,50 13.281 10.216 0 0

C2 5,00 -23.591 -30.669 37.405 28.773

C3 0 -23.591 -30.669 -30.037 -39.048

C3 2,50 17.388 13.375 0 0

C3 5,00 -25.908 -33.681 40.252 30.963

C4 0 -25.908 -33.681 -30.626 -39.814

C4 2,50 16.293 12.533 0 0

C4 5,00 -25.276 -32.859 39.486 30.374

C5 0 -25.276 -32.859 -30.458 -39.595

C5 2,50 16.566 12.743 0 0

C5 5,00 -25.487 -33.133 39.705 30.542

C6 0 -25.487 -33.133 -30.542 -39.705

C6 2,50 16.566 12.743 0 0

C6 5,00 -25.276 -32.859 39.595 30.458

C7 0 -25.276 -32.859 -30.374 -39.486

C7 2,50 16.293 12.533 0 0

C7 5,00 -25.908 -33.681 39.814 30.626

C8 0 -25.908 -33.681 -30.963 -40.252

C8 2,50 17.388 13.375 0 0

C8 5,00 -23.591 -30.669 39.048 30.037

C9 0 -23.591 -30.669 -28.773 -37.405

C9 2,50 13.281 10.216 0 0

C9 5,00 -32.227 -41.895 41.895 32.227

C10 0 -32.227 -41.895 -36.945 -48.029

C10 3,13 30.754 23.657 0 0

C10 5,00 0 0 31.271 24.055


70

4 Geometria della sezione

Caratteristiche della sezione

Nome della sezione :

L

Area: 7.600,00 cm²

Materiale della sezione: C35/45

Materiale delle armature: B450C

Normativa di riferimento:

Stati limite Norme Tecniche 2008

Dati geometrici della sezione

Coordinata baricentrica xG = 0,00 cm Coordinata baricentrica yG = 0,00 cm

Momento statico asse x Sx = 0,00 cm3 Momento statico asse y Sy = 0,00 cm3

Momento d’inerzia asse x Ix = 3.034.385,96 cm4 Momento d’inerzia asse y Iy = 15.284.385,96 cm4

Momento d’inerzia asse principale 1 I1 = 2.433.453,06 cm4 Momento d’inerzia asse principale 2 I2 = 15.885.318,87 cm4

Rotazione dell’asse principale 1 α1 = -12,20 ° Rotazione dell’asse principale 2 α2 = 77,80 °

Raggio d’inerzia asse principale 1 i1 = 17,89 cm Raggio d’inerzia asse principale 2 i2 = 45,72 cm

Momento d’inerzia polare Ixy = 2.778.947,37 cm4 Momento d’inerzia torsionale It = 3.024.949,71 cm4

Coordinate dei vertici

Vertice X Y

[cm] [cm]

1 -63,421 -28,421

2 -63,421 51,579

3 -23,421 51,579

4 -23,421 11,579

5 86,579 11,579

6 86,579 -28,421

Coordinate dell’armatura

Ferro X Y Ø

[cm] [cm] [mm]

1 -56,621 44,779 16

2 -56,621 5,200 16

3 -50,754 44,779 16

4 64,623 5,200 16

5 32,000 5,200 16

6 79,779 5,200 16

7 47,700 5,200 16

8 -36,088 44,779 16

9 -30,221 5,200 16

10 -30,221 44,779 16

11 79,779 -21,621 16

12 64,623 -21,621 16

13 49,468 -21,621 16

14 34,312 -21,621 16

15 19,157 -21,621 16

16 4,001 -21,621 16

17 -11,154 -21,621 16

18 -30,221 -21,621 16


71

19 -39,200 -21,621 16

20 -56,621 -21,621 16

21 -11,154 5,200 16

22 4,001 5,200 16

23 19,157 5,200 16

24 -48,200 -21,621 16

25 -56,621 -8,300 16

26 -56,621 27,700 16

27 79,779 -2,600 16

28 79,779 -11,600 16

Staffatura

Ø 10 ogni 15 cm, 2 bracci

Sollecitazioni Carichi Stato Limite Ultimo

Combinazione Azione assiale N Taglio T x Taglio T y Momento flettente M x Momento flettente M y Momento torcente M t

[daN] [daN] [daN] [daN m] [daN m] [daN m]

1 0 0 48.000 41.895 0 0


72

5 Verifiche

5.1 Stato limite ultimo: resistenza ad azione assiale e flettente (cfr. NTC2008 - § 4.1.2.1.2.4)

Verifica ad azione assiale e flessione semplice

NEd MEd MRd Csicurezza Verifica εc εs Campo ξ ξlim Verifica δ

[daN] [daN m] [daN m] [‰] [‰] [%]

A 0 41.895 94.472 2,25 ok 3,50 7,76 III 0,311 0,450 ok 0,83

NEd: azione assiale sollecitante (negativa a compressione, positiva a trazione) MEd: momento sollecitante

MRd: momento resistente ultimo della sezione corrispondente a NEd Csicurezza : coefficiente di sicurezza calcolato ad azione assiale costante

Verifica : per resistenza a tenso/presso – flessione (cfr. NTC2008 form. 4.1.9)

εc: deformazione ultima del calcestruzzo εs: deformazione ultima dell’acciaio

Campo: campo di rottura della sezione ξ : rapporto x/d

ξlim: limite normativo del rapporto x/d Verifica : rottura duttile della sezione (ξ <ξlim )

δ: percentuale residua minima per la ridistribuzione (solo per travi e solette)

5.2 Stato limite ultimo: resistenza a taglio e torsione (cfr. NTC2008 - § 4.1.2.1.3 e § 4.1.2.1.4)

Verifica con armatura trasversale resistente a tagl io in direzione y

dy bw,y αc σcp f'cd s α Asw,y fyd

[cm] [cm] [-] [daN/cm²] [daN/cm²] [-] [°] [cm²] [daN/cm²]

A 73,2 40,0 1,0 0,0 105,8 15 90 1,6 3.913,0

dy : altezza minima della sezione (per le sezioni circolari è valutata con h=0,81

D con D diametro della sezione e h altezza della sezione) f'cd : resistenza a compressione ridotta del calcestruzzo d’anima

bw,y : larghezza minima della sezione (per le sezioni circolari è valutata come

5/7 h con h altezza della sezione) s: interasse tra due armature trasversali consecutive

αc: coefficiente maggiorativo α: angolo di inclinazione dell’armatura trasversale

σcp : tensione media di compressione nella sezione fyd : tensione caratteristica di snervamento

θ ctg θ VRcd,y VRsd,y VRd,y VEd,y CV Verifica

[°] [-] [daN] [daN] [daN] [daN]

A 21,8 2,5 96.509 67.154 67.154 48.000 1,40 ok

θ: angolo di inclinazione dei puntoni di cls (cfr. NTC2008 formula 4.1.16) VRd,y : azione resistente a taglio in direzione y

ctg θ: cotangente dell’ angolo di inclinazione dei puntoni di calcestruzzo VEd,y : azione sollecitante a taglio in direzione y

VRcd,y : azione resistente a taglio dei puntoni di calcestruzzo in direzione y Verifica : per resistenza a taglio (cfr. NTC2008 formula. 4.1.17)

VRsd,y : azione resistente a taglio dell’armatura trasversale in direzione y


73

E. MURO PARAPETTO

1 Dati del muro di sostegno

1 Geometria del muro

NOME DEL MURO:

- Muro parapetto

Normativa di riferimento: Stati limite Norme Tecniche 2008

Dimensioni del Muro:

Altezza H 1,50 m

Larghezza l 0,40 m

Risega interna Ri 0,00 m

Risega esterna Re 0,00 m

Lunghezza L 25,00 m

Dimensioni della Fondazione: Dimensioni del Dente di fondazione:

Altezza h 0,30 m Dente: No

Larghezza l 1,50 m Altezza a 0,00 m

Mensola interna Mi 1,00 m Larghezza b 0,00 m

Mensola esterna Me 0,10 m Posizione x 0,00 m

2 Terreni e falda

TERRENO INTERNO: STRATIGRAFIA

Strato Tipo di materiale Altezza

[m]

1 Ghiaia 1,80

TERRENO ESTERNO:

Tipo di materiale Altezza sul piano di imposta fondazione

% Spinta passiva

[m] [%]

Ghiaia 0,30 0,0


74

TERRENO DI FONDAZIONE:

Tipo di materiale Affondamento dal piano campagna originario

[m]

Ghiaia 0,30

FALDA

Altezza falda (da piano imposta fondazoni) zw 0,00 m

Metodo di calcolo delle spinte: Rankine

3 Carichi

Descrizione N [daN]

T [daN]

M [daN]

q [«carUM_q»]

Carichi esterni 0 0 0 0,000

AZIONE SISMICA

Caratteristiche del sito

Comune: Porto Tolle Provincia:

Longitudine: 12,333 ° Latitudine: 44,953 °

Categoria di sottosuolo: C Amplificazione topografica: T1

Caratteristiche dell’edificio

Coefficiente d’uso Cu: 1,0 Classe d’uso: II

Accelerazione al suolo

Coefficiente di amplificazione stratigrafica SS: 1,000 Coefficiente di amplificazione topografica ST: 1,500

Accelerazione ag: 0,578 m/s2


75

2 Risultati : Approccio 1 – Combinazione 2

1 Spinte

SPINTA STATICA DEL TERRENO INTERNO

Descrizione Ka Kp Spinta H Spinta V Spinta Braccio Incl.

terreno [daN] [daN] [daN] [m] [°]

Ghiaia 0,307 0,000 952 0 952 0,60 0,0

SPINTA SISMICA

Descrizione Ka Kp ∆Spinta H ∆Spinta V DeltaSpinta Braccio Incl.


Ghiaia 0,287 0.000 69 0 -69 0,60 0,0

SPINTA STATICA DEL TERRENO INTERNO SUL PARAMENTO DI MONTE



Ghiaia 0,307 0,000 661 0 661 0,50 0,0

SPINTA DEL TERRENO ESTERNO

Descrizione Kp

terreno

% Spinta passiva

Spinta H Spinta V Spinta Braccio Incl.

[daN] [daN] [daN] [m] [°]

Ghiaia 3,255 0 0 0 0 0,00 0,0

2 Sollecitazioni agenti sul muro

PESI AGENTI

Peso muro Peso soletta fondazione Peso terreno interno Peso terreno esterno Sovraccarico

[daN] [daN] [daN] [daN] [daN]

1.472 1.104 2.869 0 0


76

3 Risultati : Approccio 1 – Combinazione 1

1 Spinte




Ghiaia 0,238 0,000 958 0 958 0,60 0,0

SPINTA SISMICA



Ghiaia 0,287 0.000 69 0 -69 0,60 0,0




Ghiaia 0,238 0,000 512 0 512 0,50 0,0


Descrizione Kp

terreno

% Spinta passiva



Ghiaia 4,204 0 0 0 0 0,00 0,0


PESI AGENTI



1.472 1.104 2.869 0 0


77

4 Risultati : Approccio 2

1 Spinte




Ghiaia 0,238 0,000 958 0 958 0,60 0,0

SPINTA SISMICA



Ghiaia 0,287 0.000 69 0 -69 0,60 0,0




Ghiaia 0,238 0,000 512 0 512 0,50 0,0


Descrizione Kp

terreno

% Spinta passiva



Ghiaia 4,204 0 0 0 0 0,00 0,0


PESI AGENTI



1.472 1.104 2.869 0 0


78

5 Verifiche

1 Verifiche a scivolamento

Condizione Taglio sollecitante Taglio resistente Fs Verifica

[daN] [daN]

A1+M1+R3 958 1.802 1,88 OK

Sisma 1.108 1.585 1,43 OK

2 Verifiche a ribaltamento

Condizione Momento ribaltante Momento stabilizzante Fs Verifica

[daN m] [daN m]

EQU 628 3.725 5,93 OK

Sisma 1.078 4.139 3,84 OK


79

Armatura del muro

NOME DEL MURO:

Muro parapetto

Normativa di riferimento: Stati limite Norme Tecniche 2008

6 Armatura di progetto

1 SLU

Parte AsSUP AsINF Msd Nsd Vsd Csic εcls εfe Verifica

[cm²] [cm²] [daN m] [daN] [daN] [‰] [‰] Muro 7,70 7,70 -333 -1.472 -666 33,7 3,5 32,3 ok

Soletta interna 7,70 7,70 -373 639 -438 21,4 3,5 22,4 ok

Soletta esterna 7,70 7,70 26 -49 501 309,3 3,5 22,1 ok

2 SLE rara

Parte AsSUP AsINF Msd Nsd σcls σcls LIMITE σfeT σfeC σfe LIMITE

Verifica

[cm²] [cm²] [daN m] [daN] [daN/cm²] [daN/cm²] [daN/cm²] [daN/cm²] [daN/cm²]

Muro 7,70 7,70 -256 -1.472 1,6 224,1 22,5 17,9 2.700,0 ok Soletta interna 7,70 7,70 -275 491 3,5 224,1 190,6 3,9 2.700,0 ok Soletta esterna 7,70 7,70 19 -49 0,2 224,1 7,9 1,4 2.700,0 ok

3 SLE quasi permanente

Parte AsSUP AsINF Msd Nsd σcls σcls LIMITE σfeT σfeC Verifica

[cm²] [cm²] [daN m] [daN] [daN/cm²] [daN/cm²] [daN/cm²] [daN/cm²]

Muro 7,70 7,70 -256 -1.472 1,6 224,1 22,5 17,9 ok Soletta interna 7,70 7,70 -275 491 3,5 224,1 190,6 3,9 ok Soletta esterna 7,70 7,70 19 -49 0,2 224,1 7,9 1,4 ok


80

Scheda tecnica del materiale

Descrizione

Nome: C35/45



Descrizione:










Descrizione


Descrizione:



Modulo elastico ES : 202.086,0 daN/cm² Densità ρ : 7.652 daN/m³



Descrizione

Nome: Ghiaia Tipologia del materiale: terreno

Descrizione:

Parametri del terreno

Angolo d’attrito interno Φi : 38 Angolo d’attrito terreno - calcestruzzo Φter-cls : 20

Coesione c' : 0,00 daN/cm² Costante di Winkler kW : 8,83 daN/cm³

Densità ρ : 1.912,95 daN/m³

Descrizione

Nome: Ghiaia Tipologia del materiale: terreno

Descrizione:

Parametri del terreno

Angolo d’attrito interno Φi : 38 Angolo d’attrito terreno - calcestruzzo Φter-cls : 20

Coesione c' : 0,00 daN/cm² Costante di Winkler kW : 8,83 daN/cm³

Densità ρ : 1.912,95 daN/m³

strutture di sostegno --------------------- tipo di

Documents