tinglado metalico

8/10/2019 TINGLADO METALICO

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RAM Elements

Archivo : C:\Users\wmercado\Desktop\SANTA ROSA\Ediicio de compresores!et"Unidades: #$%M&echa : '()*+)'*(, (-:,*:*. p!m!

Datos de Car$as//////////////////////////////////////////////////////////////////////NOMENC0ATURA

Com1 : 2ndica si la car$a es 3na com1inaci4n 5(6 es com1inaci4n! * 6 es condici4nde car$a7

Estados de car$a//////////////////////////////////////////////////////////////////////

Estado Descripci4n Com1! Cate$or8a

%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%pp 9eso 9ropio * D0sc so1recar$a * 00p$ p3ente $r3a * 00v viento en * ;2NDv" viento en " * ;2NDC( pp<sc<p$ (C' *!-pp<(!,v (C, *!-pp<(!,v" (C= *!-pp%(!,v (C. *!-pp%(!,v" (C> (!'pp<*!.sc<*!.p$<(!,v (C+ (!'pp<*!.sc<*!.p$<(!,v" (C? (!'pp<*!.sc<*!.p$%(!,v (C- (!'pp<*!.sc<*!.p$%(!,v" (C(* (!'pp<(!,v (C(( (!'pp<(!,v" (C(' (!'pp<(!>sc<(!>p$ (C(, (!'pp%(!,v (C(= (!'pp%(!,v" (C(. (!=pp (%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%

1. PROCEDIMIENTO PARA EL DIE!O DE ELEMENTO LR"D.

3.1 No#enclat$ra%

a) A&ial 7e 2 7rea efectia dada con el esfuer1o 8y 7nálisis 2 9ipo de análisis2 Primer orden $%egundo orden (P-delta)área 2 :rea de la secciónCc 2 +alor límite de esbelte1 entre pandeo elástico e inelástico en columnas (;$)Cr75ial 2 Criterio de Compacta, %emicompacta, <o Compacta, o ;sbelta para esfuer1o a5ialCw 2 Coeficiente de alabeo; 2 =ódulo de elasticidad o módulo de >oung del acero

fa 2 9ensión a5ial real en ausencia de momentos flectores8a 2 9ensión a5ial admisible en ausencia de momentos flectores8e 2 9ensión crítica elástica fle5ural-torsional8y 2 9ensión de fluencia en ?"g#m$@8y"si 2 9ensión de fluencia en "siA 2 =ódulo de corte del aceroB$$p 2 Bnercia alrededor del ee $$B44p 2 Bnercia alrededor del ee 44

/var/www/apps/conversion/tmp/scratch_6/254284016.doc 12/9/201



Dtor 2 Constante de torsión %aint +enant"44p,"$$p 2 8actor de longitud efectia alrededor de los ees principales"lr 2 ;sbelte1 má5ima permitida"lr$$ 2 ;sbelte1 geomEtrica alrededor del ee $$ principal"lr44 2 ;sbelte1 geomEtrica alrededor del ee 44 principal"lr; 2 ;sbelte1 efectia de la barra (C.;$.$)"lr=a5 2 ;sbelte1 de diseo. ;l mayor entre esbelteces geomEtrica y efectiaF 2 Fongitud real de la barra

Fb 2 Fongitud entre arriostres contra el pandeo torsionalP 2 ;sfuer1o a5ial. (G) es tracción, (-) es compresiónHa75ial 2 8actor Ha de reducción de longitud de elementos rigidi1ados (7ppendi5 I6.$)Hs75ial 2 8actor Hs de reducción de tensión en elementos no rigidi1ados (7ppendi5 I6.$)r& 2 Jadio de giro polar alrededor del centro de corte5corte,ycorte 2 Centro de corte, respecto al centro de graedadb) "le&ion 33Cb44 2 Coeficiente de momento dependiente del gradiente de momentos (8.4)Cr44 2 Criterio Compacta, %emicompacta, <o Compacta, o ;sbelta para momentos 44fb44 2 9ensión real de fle5ión creada por el momento alrededor del ee 48b44 2 9ensión admisible de fle5ión para el momento alrededor del ee 48cr44 2 9ensión crítica inelástica para el pandeo lateral torsional alrededor del ee 44

8ob44 2 9ensión crítica elástica lateral-fle5ural para pandeo alrededor del ee 4f$ 2 9ensión de corte debida al esfuer1o +$8$ 2 9ensión admisible para esfuer1os de corte en $

44p 2 Constante de diseo para la fle5ión alrededor del ee 44Fc44 2 =á5ima longitud sin arriostres a la cual el esfuer1o es &.** 8y=44 2 =omento actual alrededor del ee 4ma5> 2 Kistancia del centroide a la fibra superior más aleada en > positiomin> 2 Kistancia del centroide a la fibra inferior más aleada en > negatio=y44 2 =omento que causa inicio de fluencia en una fibra e5trema alrededor del ee 44Ha44 2 8actor Ha cuando e5iste solamente fle5ión alrededor de 44 (7ppendi5 I6.$)Hmod$p 2 =ódulo de corte 9ensión de corte 8uer1a de corte L HmodHs44 2 8actor Hs cuando e5iste solamente fle5ión alrededor de 44 (7ppendi5 I6.$)

%e44 2 =ódulo elástico de la sección efectia alrededor del ee 44%f44 2 =ódulo elástico de la sección total alrededor del ee 44+$ 2 ;sfuer1o de corte en el ee $

c) "le&ion 22Cb$$ 2 Coeficiente de momento dependiente de la gradiente de momentos (8.4)Cr$$ 2 Compacta, %emicompacta, <o Compacta, o ;sbeltafb$$ 2 9ensión real de fle5ión creada por el momento alrededor del ee $8b$$ 2 9ensión admisible de fle5ión para el momento alrededor del ee $8cr$$ 2 9ensión crítica para el pandeo lateral torsional alrededor del ee $$8ob$$ 2 9ensión crítica elástica lateral-fle5ural para pandeo alrededor del ee $f4 2 9ensión de corte debida al esfuer1o +4

84 2 9ensión admisible para esfuer1os de corte en 4 $$p 2 Constante de diseo para la fle5ión alrededor del ee $$Fc$$ 2 =á5ima longitud sin arriostres a la cual el esfuer1o es &.** 8y=$$ 2 =omento actual alrededor del ee $ma5M 2 Kistancia del centroide a la fibra superior más aleada en 5 positiominM 2 Kistancia del centroide a la fibra inferior más aleada en 5 negatio=y$$ 2 =omento que causa inicio de fluencia en una fibra e5trema alrededor del ee $$Ha$$ 2 8actor Ha cuando e5iste solamente fle5ión alrededor de $$ (7ppendi5 I6.$)




f P#7f 44 =44# %44 f $$ =$$# %$$ f $ +$ # 7$

f 4 +4 # 74

3.3 Co#)resi*n Per#isi+le en el Acero

Fas especificaciones de FJ8K, R%pecification for %tructural %teel IuildingsS del 7B%C, da laresistencia nominal Pn de una sección de acero en compresión como.

cr g cnm F A P φ φ = TTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTT....(a)

;l esfuer1o crítico en compresión cr F es función de la resistencia del material y de la esbelte1.

Para la determinación de este esfuer1o, se define un parámetro de esbelte1 de columna como2

Konde2

Pn capacidad o resistencia del elementoUm coeficiente de mayo ración de cargaUc coeficiente de minoración de resistencia (&.06 para elementos sometidos a compresión)

7g area bruta del miembro

Vc esbelte1 critica del elemento" coeficiente de longitud efectiaF longitud no arriostrada del miembro8y resistencia característica del acero; módulo de elasticidad del material de aceror radio de giro correspondiente al plano de pandeo

Cuando 5.1≤cλ , el esfuer1o crítico está dado por2

Cuando 5.1≤cλ , el esfuer1o crítico está dado por2


E F

r kL y

cπ

λ =

Fy Fcr c

= 2

658.0

λ

( Fy Fcr c2

658.0 λ =



3., Es'$er-os Per#isi+les en "le&i*n

%egn la especificación FJ8K del 7B%C, la resistencia de diseo a fle5ión para un perfi

compacto está determinada por el estado límite de pandeo lateral-torsional con un límite

superior de cadencia de la sección transersal.

Fa resistencia de diseo a fle5ión U=n de un miembro en B doble o simplemente simEtrico con

U &.W& se determina a partir de las siguientes ecuaciones, dependiendo de la relación entrela longitud no arriostrada lateralmente de la aleta en compresión Fb y las longitudes no

arriostradas límites para la capacidad de fle5ión plástica total Fp o el pandeo inelástico torsiona

Fr.

- Cuando Fb X Fp

=n =p TTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTT.()

-

Cuando Fb X Fr

TTTTTTTTTTTTTT($)

- Cuando Fb Fr

=n =cr X Cb L =r TTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTT..(4)

Konde2

=p momento plástico de fle5ión 8y L Q

Q modulo plástico de la sección (calculado para la cedencia completa de la seccióntransersal de la iga)

=r (8y Y 8r) L %5

%5 modulo elástico de la sección con respecto al ee principal

8y resistencia característica del acero, de la aleta en compresión

, en donde = es el menor y =$ es el mayor momento

en los e5tremos del segmento no arriostrado de la igaZ =#=$ es positio cuando los

momentos ocasionan curaturas inersa y negatio cuando esta fle5ionado en una sola

curatura.


( ) p

pr

pb

r p pbn M L L

L L M M M C M ≤

−−

−−=

w y

b

y

b

bcr C I L

E GJ EI

LC M

2

+=

π π

3.20305.175.1

2

2

1

2

1 ≤

+

+=

M

M

M

M C b



Cb .&, para los oladi1os no arriostrados y para los miembros en que el momento dentro de

una porción significatia del segmento no arriostrado es mayor que o igual al mayor de los

momentos en los e5tremos del segmento.

Fb distancia entre los puntos arriostrados contra el despla1amiento lateral de la aleta en

compresión, o entre los puntos arriostrados para impedir la torsión de la sección transersal.

Para los miembros en B y los canales fle5ionados con respecto a su ee

principal.

radio de giro con respecto el ee menor

; módulo de elasticidad del acero $W&&& "lb#pulg$

7 área de la sección transersal del miembro

A modulo cortante de elasticidad del acero &&& 'lb#pulg$D constante de torsión para la sección

resistencia característica del acero, del alma

momento de inercia con respecto al ee menor

wC constante de alabeo

r F esfuer1o residual de compresión en la aletaZ & 'lb#pulg$ para perfiles laminados, y *.6

'lb#pulg$ para perfiles soldados.

Para los miembros en B con un solo ee de simetría y la aleta en compresión mayor que la aleta entensión, se usa xcS (el módulo de sección referido a la aleta en compresión) en e1 de xS en las

ecuaciones ($) y (4).

Para los perfiles no compactos, debe considerarse la reducción de la resistencia a la fle5ión a

causa del pandeo local de la aleta en compresión o de la porción en compresión del alma. ;


y y p F r L 300=

( ) ( )2

2

111 r yw

r yw

y

r F F X F F

X r L −++

−=

21 EGJA

S X

x

π =

2

2 4

=GJ

S

I

C X x

y

w

yr

yw F

y I



apEndice 8.! y el apEndice A de la especificación FJ8K del 7B%C, suministran una guía de diseo

para ealuar la resistencia de dicos miembros.

7 causa de la mayor estabilidad lateral de los perfiles circulares o cuadrados y de los perfiles que

se fle5ionan con respecto a su ee menor, la capacidad de momento nominal está definida por

=n =p, en donde =p se eala para el ee menor y U &.W&

3. Es'$er-o a "le&o/Co#)resi*n

Fa especificación FJ8K presenta dos ecuaciones de interacción para determinar la resistencia

de un miembro bao fle5ión y compresión a5ial combinadas. Fa ecuación que deba usarse

depende de la relación entre la resistencia a compresión necesaria Pu para resistir la carga

mayorada y la resistencia nominal a compresión UcP calculada a partir de la ecuación (a), en

donde el coeficiente para la compresión es Uc &.06.

Para

Para

Konde M [ > índices que representan los ees con respecto a los cuales se aplica un momento.

=u resistencia necesaria a la fle5ión para resistir la carga mayorada=n resistencia nominal a la fle5ión determinada como indica la ecuación ($)Ub coeficiente de resistencia para la fle5ión &.W

2. CALC0LO DE CORREA.

%e calcularan las correas en la cubierta y en las paredes con un perfil prefabricado C de

$&&56&56, y se erificara su comportamiento a todas las combinaciones de cargas.

Fos datos de la sección perfil prefabricado son2

No#+re de la secci*n% aisiC% 05$5&6 0

Di#ensiones-------------------------------------------------------------------------------------------------------


2.0≥nc

u

P

P

φ

2.0<nc

u

P

P

φ

0.19

8≤

++

nyb

uy

nxb

ux

nc

u

M

M

M

M

P

P

φ φ φ

0.12

≤

++

nyb

uy

nxb

ux

nc

u

M

M

M

M

P

P

φ φ φ



a &.006 ?in@ Pestaa

b $.&&& ?in@ 7nco de ala

c 0.&&& ?in@ Profundidad

r &.00 ?in@ Jadio de doblado

t &.&6 ?in@ ;spesor

Pro)iedades-------------------------------------------------------------------------------------------------------

7g 2 .4*& ?in$@ :rea bruta de la sección.B 44 2 $.&&& ?in/@ Bnercia alrededor del ee local 4.B $$ 2 &.*W* ?in/@ Bnercia alrededor del ee local $.B $4 2 &.&&& ?in/@ Bnercia combinada.

7ng 4\ a 4 2 &.&&& -- :ngulo a los ees principales de la sección. (])B 44\ 2 $.&&& ?in/@ Bnercia alrededor del ee principal 4.B $$\ 2 &.*W* ?in/@ Bnercia alrededor del ee principal $.Kist. cg 4 2 -&./6! ?in@ Kistancia del centro geomEtrico, al centro de graedad de la sección en el ee 4.Kist. cg $ 2 &.&&& ?in@ Kistancia del centro geomEtrico, al centro de graedad de la sección en el ee $.D 2 &.&&6 ?in/@ Constante de torsión de %aint-+enant.Msc\ 2 -.466 ?in@ Kistancia del centro de graedad al centro de corte en el ee principal 4.>sc\ 2 &.&&& ?in@ Kistancia del centro de graedad al centro de corte en el ee principal $.Cw 2 W.W6& ?in*@ Coeficiente de alabeo de la sección.ro 2 4.46& ?in@ Jadio de giro polar.D 44\ 2 &.&&& ?in@ Propiedad para considerar el pandeo fle5ural torsional alrededor del ee principal 4.D $$\ 2 /.6&& ?in@ Propiedad para considerar el pandeo fle5ural torsional alrededor del ee principal $.

% 44 sup 2 $.W06 ?in4@ =ódulo elástico de sección superior respecto al ee local 4.% 44 inf 2 $.W06 ?in4@ =ódulo elástico de sección inferior respecto al ee local 4.% $$ sup 2 &./!/ ?in4@ =ódulo elástico de sección superior respecto al ee local $.% $$ inf 2 .$!4 ?in4@ =ódulo elástico de sección inferior respecto al ee local $.% 44\ sup 2 $.W06 ?in4@ =ódulo elástico de sección superior respecto al ee principal 4.% 44\ inf 2 $.W06 ?in4@ =ódulo elástico de sección inferior respecto al ee principal 4.% $$\ sup 2 &./!/ ?in4@ =ódulo elástico de sección superior respecto al ee principal $.% $$\ inf 2 .$!4 ?in4@ =ódulo elástico de sección inferior respecto al ee principal $.Q 44 2 4.*46 ?in4@ =ódulo de sección plástico respecto al ee local 4.Q $$ 2 &.04! ?in4@ =ódulo de sección plástico respecto al ee local $.Q 44\ 2 4.*46 ?in4@ =ódulo de sección plástico respecto al ee principal 4.Q $$\ 2 &.04! ?in4@ =ódulo de sección plástico respecto al ee principal $.=a5 4 2 ./60 ?in@ Coordenada del e5tremo positio más aleado de la sección respecto al ee local 4.=in 4 2 -&.6// ?in@ Coordenada del e5tremo negatio más aleado de la sección respecto al ee local 4.=a5 $ 2 /.&&& ?in@ Coordenada del e5tremo positio más aleado de la sección respecto al ee local $.=in $ 2 -/.&&& ?in@ Coordenada del e5tremo negatio más aleado de la sección respecto al ee local $.

7w4 2 &.4W0 ?in$@ :rea del ala para corte.

7w$ 2 .&&/ ?in$@ :rea del alma para corte.Hmod$\ 2 &.&&& ?in4@ =ódulo de corte para el ee principal $.Hmod4\ 2 &.&&& ?in4@ =ódulo de corte para el ee principal 4.

8ig. ^ Cargas sobre las correas




8ig. ^$ Jelación de ;sfuer1os (Jel_)

;l perfil prefabricado para la correa resiste satisfactoriamente todas las acciones de la carga. 7

continuación se lista el diseo detallado del miembro cuya relación de tensiones es &.0&

RAM E0EMENTS

Información de la sección OOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOO

No#+re de la secci*n% aisiC% 05$5&6 0

Di#ensiones-------------------------------------------------------------------------------------------------------

a $.$/0 ?cm@ Pestaa

b 6.&0& ?cm@ 7nco de ala

c $&.4$& ?cm@ Profundidadr &./!* ?cm@ Jadio de doblado

t &.$*! ?cm@ ;spesor

Pro)iedades-------------------------------------------------------------------------------------------------------

Pro)iedades de la secci*n 0nidad E(e #ayor E(e #enor

:rea bruta de la sección. (7g) ?cm$@ 0.!!/=omento de inercia (ee principal) (B\) ?cm/@ /WW./!0 $0.W!&




Constante de diseo para la fle5ión (ee principal) (D\) ?cm@ &.&&& ./4&Jadio de giro (ee principal) (r\) ?cm@ !.6/6 .0!Constante de torsión de %aint-+enant. (D) ?cm/@ &.$&0Coeficiente de alabeo de la sección. (Cw) ?cm*@ $*!.W4Kistancia del centro de graedad al centro de corte (ee principal) (5o,yo) ?cm@ -.*& &.&&&=ódulo de sección elástico superior de la sección (ee principal) (%\sup) ?cm4@ /0.W* !.!*$=ódulo de sección elástico inferior de la sección (ee principal) (%\inf) ?cm4@ /0.W* $&.060Jadio de giro polar. (ro) ?cm@ 0.6&W

Material % A3

Descri)ci*n 0nidad 4alor ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------9ensión de fluencia (8y)2 ?"g#cm$@ $64.&/9ensión de rotura (8u)2 ?"g#cm$@ /&!!.!0=ódulo de elasticidad (;)2 ?"g#cm$@ $&400W.&&=ódulo de corte del acero (A)2 ?"g#cm$@ 0&W&04.0&----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

CRITERIO DE DIE!O

Descri)ci*n 0nidad E(e #ayor E(e #enor --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------8actor de longitud efectia (") -- .&& .&&8actor de longitud efectia para torsión -- .&&Fongitud no arriostrada de compresión (F5, Fy) ?m@ 6.&& 6.&&

Fongitud para pandeo torsional y lateral torsional ?m@ 6.&& 7rriostre lateral -- %i %i

5i)*tesis adicionalesFongitud de aplastamiento ?cm@ &.&&

7la positia asegurada <o 7la negatia asegurada <oJestricción contina a torsión lateral <o--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

CONDICIONE DE ER4ICIO--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

4eri'icaci*n 0nidad 4alor EC ctrl Re'erencia--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------;sbelte1 geomEtrica má5ima (F#r) -- $!/.04 (Com. C/8);sbelte1 geomEtrica ("F#r) -- $!/.04- ;sbelte1 mayor a la recomendada ("F#r $&&)

--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Diseño de Acero OOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOORe)orte% Res$#en 6 Má&i#o )or descri)ci*n

Estados de carga considerados%CPPG%CGPAC$&.WPPG.4+5C4&.WPPG.4+1C/&.WPP-.4+5C6&.WPP-.4+1C*.$PPG&.6%CG&.6PAG.4+5C!.$PPG&.6%CG&.6PAG.4+1C0.$PPG&.6%CG&.6PA-.4+5CW.$PPG&.6%CG&.6PA-.4+1




C&.$PPG.4+5C.$PPG.4+1C$.$PPG.*%CG.*PAC4.$PP-.4+5C/.$PP-.4+1C6./PP

3. CALC0LO ETR0CT0RAL EDI"ICIO DE COMPREORE

;l análisis del edificio de compresores se lo reali1ara como un conunto, con la actuación de todas

las cargas. 7demás la unión iga-columna de los pórticos se ideali1an como articulaciones

(uniones empernadas). %u diseo y cálculo estructural se lo reali1ara con ayuda del software Jam

;lements.

8ig. ^4 Bdeali1ación




8ig. ^/ Cargas sobre la estructura

8ig. ^6 Jelación de ;sfuer1os (Jel_)

Fa estructura se encuentra en buenas condiciones. Jesistiendo satisfactoriamente todas las

combinaciones de cargas. 7 continuación se lista el diseo del miembro cuya relación de tensiones

es &.0&




"ec7a Act$al% $$#&!#$&4 &$2/W p.m.

iste#a de $nidades% =Etrico

No#+re del arc7i8o% C2`sers`wmercado`Kes'top`%7<97 J%7`;dificio de compresores.et1`

Diseño de Acero OOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOORe)orte% Res$#en 6 Má&i#o )or descri)cion

Estados de carga considerados %CPPG%CGPAC$&.WPPG.4+5C4&.WPPG.4+1C/&.WPP-.4+5C6&.WPP-.4+1C*.$PPG&.6%CG&.6PAG.4+5C!.$PPG&.6%CG&.6PAG.4+1C0.$PPG&.6%CG&.6PA-.4+5CW.$PPG&.6%CG&.6PA-.4+1C&.$PPG.4+5C.$PPG.4+1C$.$PPG.*%CG.*PAC4.$PP-.4+5C/.$PP-.4+1C6./PP




,. CALC0LO 4I9A PARA P0ENTE 9R0A

Fa sección que se erificara para la iga de puente gra es la siguiente2

.1 4eri'icaci*n a De'or#aci*n%

(PF4)#(/0;B) [6&&& 'g 5 (04& cm)4] # [/0 5 ($. 5&* 'g#cm$)5$!*&& cm/] .&4 cm

$ (6gF/)#(40/;B) [6 5 &.!/ 'g 5 (04& cm)/] # [40/ 5 ($. 5&* 'g#cm$)5$4WW* cm/] &.&!W cm

G $ .&4 cm G &.&!W cm . cm

Fa deformación permitida para igas es, F#4*& y para igas de puentes en áreas urbanas es

F#&&&. 9omaremos para nuestro caso una deformación permitida de F#6&&.

per F#6&& 04& cm # 6&& .** cmPara erificar a deformación, se debe cumplir2 X per R C$#)leS

.2 4eri'icaci*n a "le&i*n%

./ 5 =ma5 &.W 5 8y 5 Q5

=ma5 (Pf 5 F) # /

./ 5 (Pf 5 04& cm) # / &.W 5 $ 64& 'g#cm$ M 4$.6 cm4

Pf &460.$ 'g

Pt P G (g 5 F) 6&& 'g G (&.!/ 'g#cm 5 04& cm) 6!/.$ 'g

Para erificar a fle5ión, se debe cumplir2 Pf Pt RC$#)leS

.3 4eri'icaci*n a Cortante%

./ 5 Pc &.* 5 8u 5 7w 5 &.*


K /.4 cm

If 0 cm9w &.W! cm9f .* cm

7 W6.0& cm$

B $!*&& cm/ (momento de inercia)Q5 6$& cm4 (modulo plástico de la sección)

F 04& cm (lu1 iga)8y $ 64& 'g#cm$ (tensión de fluencia, acero 7-4*)8u /&0& 'g#cm$ (tensión de rotura, acero 7-4*); 73 $. 5&* 'g#cm$

P; 73 !06& 'g#m4

P 6&& 'g (Carga de grua G peso propio)g &.!/ 'g#cm (peso propio iga)



+ma5 6!/.$ 'g

7w 9w 5 (K Y $ 5 9f) .4 cm 5 (/& cm Y $ 5 .4 cm) /0.*$ cm$

./ 5 Pc &.* 5 /&0& 'g#cm$ 5 /0.*$ cm$ 5 &.*

Pc 6&&W.4 'g

Para erificar a Cortante, se debe cumplir2 Pf +ma5 RC$#)leS

. CALC0LO DE "0NDACIONE EDI"ICIO DE COMPREORE

Fos datos para el cálculo de las fundaciones son2

Peso ;specífico2

+alores Característicos2

Coeficientes de %eguridad2

+alores de Kiseo2

Jesistencia conencional del ormigón al cortante2

Jecubrimiento =ecánico2

Para la fundación !.6& cm.Para igas y columnas 6.& cm.

8ig. ^* <umeración de <udos


/2400 mkg A H =°°

³/7850 mkg acero =

hormigonel Paracmkg k c

²/210=

aceroel Paracmkg k y

²/5000=

acer el Para !

15.1=ormigone Para50.1=

hormigonel Paracmkg " c

²/140=

²/92.5 cmkg " #=

aceroel Paracmkg " y

²/4348=



Fos esfuer1os o solicitaciones en la unión columna de ormigón armado y columna metálica (unión

empernada), son los siguientes2

Reacciones OOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOO

Direcciones de fuerzas y momentos positivos

8uer1as ?"g@ =omentos ?9onLm@

N$do ": "; "< M: M; M<----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------;stado C1=PP>C>P9/ *!.!0$* 0W6W.$600& 6.4*644 &.&&&&& &.&&&&& &.&&&&&60 -*!.!0$* 0W6W.$600& 6.4*644 &.&&&&& &.&&&&& &.&&&&&W6 $0.W*6$W 4&4W.*6//& 0.W*/! &.&&&&& &.&&&&& &.&&&&&$!/ -$0.W*6$W 4&4W.*6//& 0.W*/! &.&&&&& &.&&&&& &.&&&&&6 46.&44&0 44$!.**!$& -4/.44&&/ &.&&&&& &.&&&&& &.&&&&&W/ -46.&44&0 44$!.**!$& -4/.44&&/ &.&&&&& &.&&&&& &.&&&&&----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------%= &.&&&&& 4&*64.*&& &.&&&&& &.&&&&& &.&&&&& &.&&&&&

Fas fundaciones del edificio de compresores serán todas de igual dimensiones y armadura, para el

cálculo se adopta una fundación típica Q;C-&, que está conformada por una columna o fuste y

una 1apata de ormigón armado.

Fos má5imos esfuer1os para el cálculo de la fundación Q;C-&, se dan en el nudo (/) y son2

8y $$/!.!"g

85 $/!.*! 'g

81 $/.6* 'g

a Calc$lo de ar#ad$ras de col$#na o '$ste2

Fa armadura se calculara mediante el programa de cálculo estructural RAM Ad8anse.

Para tal efecto tenemos los siguientes datos2




a 6& cm (primer lado de la columna)

b 6& cm (segundo lado de la columna)

$ cm (altura de la columna)

Peso propio de la columna, es considerado por el programa al reali1ar el cálculo

Fuego obtenemos del programa, los resultados de la armadura en cm$.

RAM Elements

CAR@AS DE D2SEO!%

CAR@A B( : pp6peso propio CAR@A B' : &6es3er"o vertical CAR@A B, : &6es3er"o hori"ontal en CAR@A B= : &"6es3er"o hori"ontal en " CAR@A B. : c(6pp<&<&<&" CAR@A B> : c'6(!=pp CAR@A B+ : c,6(!=pp<(!+&<(!+&<(!+&"

CO0UMNAS

CO0 &aial M,, M'' Car$a A!clc3lo A!min A!ma 0on$ Sep! Estri1os cmF G HNro #$F #$IMF #$IMF id cm'F cm'F cm'F MF %>mm %?mm cmFcmF%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%

( %(*'(,!(+ (=>!+* ,!>, 5(7 (!.* (*!** ?*!.* (!(' '=!** '=!** .*.*%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%

%e puede obserar que la armadura de cálculo es de .6& cm$, pero por norma se especifica que

se adopte armadura mayor o igual a 7min que es & cm$ para la sección de la columna.

Considerando una barra de φ 6#0S

:rea φ 6#0S $.& cm$

Fa columna se armara con $ barras de φ 6#0S con un área de acero de $/.$ cm$, y la armadura

deberá ser simEtrica.

Para los estribos se recomienda, que en aquellas 1onas con riesgo sísmico o e5puesto a la acción

del iento y en general cuando se trata de obras de especial importancia, la separación (%) no

debe ser superior a $φ.

%$φ $ (.$! cm) 6.$/ cm

%e adopta para los estribos φ #/S cada 6 cm

Jecomendación2Fa separación má5ima entre dos barras de la misma cara no debe ser superior a 46 cm. Por otra

parte, toda barra que diste más de 6 cm de sus contiguas debe arriostrarse mediante gancos de

refuer1o, para eitar el pandeo de las barras longitudinales.

+ Calc$lo Ar#ad$ra de -a)ata




Considerando2

9ensión admisible del suelo 'g#cm$

7 6& cm (primer lado de la 1apata)

I 6& cm (segundo lado de la 1apata)

N /& cm (altura de la 1apata)

Peso de la fundación (Pf) (&.65&.65.$ m4 G .65.65&./ m4)5 $/&& 'g#m4

Pf $04$ 'g

< 8y &$4.! 'g

=a =44 46/0! 'g-cm

=b =$$ 4*&$ 'g-cm




. NORMA ; ?I?LIO9RA"IA.

• <J=7%

B<%9B99 7=;JBC7< K; ;%9JC9J7% K; 7C;J (7B%C)

<J=7 IFB+B7<7 K;F NJ=BA< (CIN-0!).%CB;K7K 7=;JBC7<7 K; PJ;I7% > =79;JB7F;% (7%9=).

• IBIFBAJ78B7

KB%; K; ;%9JC9J7% =;97FBC7% =;9K FJ8K (=c Cornac)

NJ=BA< 7J=7K (P. DimEne1 =ontoya, 7. Aarcía =eseguer, 8. =oran CabrE).

%;F%, 8<K7CB<;% > =J% (Kra. Bng. =aria Araciela 8ratelli)


tinglado metalico

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