bemess - sofistik.eu · geom — Параметры ... para — Параметры ... bemess...

BEMESS

Расчет армирования плит и оболочек Версия 12.89

©

Все исключительные права на публикацию и издание данного руководства принадлежат компании ПСС Компания ПСС Авторизованный дистрибьютор SOFiSTiK в России и СНГ:

www.sofistik.ru www.pss.spb.ru _________________________________________________

Перевод на русский язык: Дмитрий Ярошутин ст. преподаватель кафедры мостов и тоннелей СПбГАСУ, эксперт ПК SOFiSTiK, руководитель центра компетенции «Мосты» Специализация: • Расчеты транспортных сооружений. • Расчеты различных автодорожных мостов и сооружений,

зданий с учетом динамических и сейсмических воздействий.

Санкт-Петербург +7(812) 622-10-14 [email protected] Новосибирск +7(383) 221-58-80 [email protected] Краснодар +7(861) 299-96-95 [email protected] Тула +7(4872) 25-21-19 [email protected]

Содержание 1. Описание задачи ...................................................................................................... 5 2. Теоретические основы ............................................................................................ 7

2.1. Расчет армирования изгибаемых элементов .................................................. 7 2.1.1. Общие замечания ...................................................................................... 7 2.1.2. Арматурные сетки ..................................................................................... 8 2.1.3. Диски .......................................................................................................... 8 2.1.4. Плиты........................................................................................................ 11 2.1.5. Оболочки .................................................................................................. 11 2.1.6. Другие нормативные документы ........................................................... 13

2.2. Проверки на стадии эксплуатации (II группа предельных состояний) .... 14 2.2.1. Проверка минимальной высоты сжатой зоны ...................................... 14 2.2.2. Проверка ширины раскрытия трещин без прямого расчета ............... 15 2.2.3. Проверка ширины раскрытия трещин прямым расчетом ................... 15

2.3. Проверки на действие поперечной силы ..................................................... 15 2.4. Проверки на продавливание .......................................................................... 20

2.4.1. Общие сведения ....................................................................................... 20 2.4.2. Данные о колоннах и расчетные параметры ........................................ 23 2.4.3. Промежуточные, крайние и угловые колонны ..................................... 24 2.4.4. Расчет на действие изгибающего момента и поперечной силы в зоне колонны .............................................................................................................. 24 2.4.5. Особенности расчета над концевыми участками стен ........................ 25 2.4.6. Особенности расчета над угловыми участками стен ........................... 28 2.4.7. Продавливание фундаментных плит ..................................................... 28 2.4.8. Учет преднапряжения при проверках на продавливание .................... 29 2.4.9. Проверки продавливания для пространственных систем ................... 29

2.5. Определение напряжений .............................................................................. 31 3. Входные данные..................................................................................................... 33

3.1. Язык входных данных .................................................................................... 33 3.2. Записи входных данных ................................................................................. 33 3.3. NORM — Нормы проектирования ............................................................... 35 3.4. CTRL — Управление расчетом ..................................................................... 49 3.5. CRAC — Параметры расчета по II группе предельных состояний .......... 60 3.6. MREI — Минимальное армирование ........................................................... 63 3.7. SHFT — Значение смещения для правила сдвига ...................................... 65 3.8. NSTR -Параметры расчета по II группе ПС ................................................ 66 3.9. MAT — Указание свойств материалов ......................................................... 70 3.10. GEOM — Параметры поперечного сечения .............................................. 74 3.11. GEO - Параметры поперечного сечения в см ............................................ 76 3.12. DIRE — Параметры ортогонального двунаправленного армирования .. 77 3.13. THRE — Параметры косоугольного 2-х и трехслойного армирования .. 80 3.14. PARA — Параметры расчета ....................................................................... 82 3.15. PUNC — Проверки на продавливание ....................................................... 85

BEMESS Расчет армирования плит и оболочек

Версия 12.89 4

3.16. LC — Выбор расчетных загружений .......................................................... 89 3.17. GRP — Выбор групп элементов ................................................................. 91 3.18. ELEM — Выбор элементов ......................................................................... 93 3.19. NODE — Выбор узлов ................................................................................. 95 3.20. SELE — Указание точек для проверки на продавливание ....................... 97 3.21. S — Указание пользовательских значений внутренних усилий и моментов ................................................................................................................. 98 3.22. EXPO — Экспорт параметров расчета в DAT файл ................................. 99 3.23. ECHO — Управление выводом ................................................................. 100

4. Вывод результатов ............................................................................................... 103 4.1. Расчетные параметры ................................................................................... 103 4.2. Результаты расчета ....................................................................................... 107 4.3. Список армирования .................................................................................... 109 4.4. Расчетные моменты и мембранные усилия ............................................... 110 4.5. Пользовательские усилия и моменты .......................................................... 111 4.6. Проверки на продавливание ......................................................................... 111 4.7. Проверки по выносливости и амплитуде напряжений ............................. 113 4.8. Расчет напряжений ....................................................................................... 114 4.9. Сводные результаты армирования .............................................................. 115

5 Примеры ................................................................................................................ 117 5.1. Армирование изгибаемого элемента .......................................................... 118 ............................................................................................................................... 124 5.2. Расчет по второй группе предельных состояний ...................................... 127 5.3. Плита перекрытия здания ............................................................................ 133 5.4. Плита перекрытия здания с балконом ........................................................ 141 5.5. Расчет с использованием DIRE и THRE на заданные усилия ................. 155

1. Описание задачи Внутренние усилия и моменты, которые были рассчитаны в модулях SEPP, TALPA или ASE, либо организованы в расчетные сочетания усилий модулем MAXIMA, хранятся в центральной базе данных, либо особо указываются пользователем. Программа BEMESS используется для расчета армирования в соответствии с требованиями DIN1045-1988, DIN 1045-1, OeNORM В 4700, (части 8 и 9), EC 2 (часть 1), BS или ACI_318M, или определяет экстремальные напряжения в соответствии с линейной теорией упругости. Когда расчет армирования производится для нескольких загружений, результат содержит максимальное количество арматуры, вычисленное на основании указанных загружений. Модуль BEMESS не выполняет расчета суперпозиций для загружений. Для решения этой задачи предназначен модуль MAXIMA. Дополнительно к расчету по первой группе предельных состояний (исчерпание несущей способности) могут быть произведены проверки на стадии эксплуатации (вторая группа предельных состояний). К ним относятся контроль ширины раскрытия трещин, минимального армирования, проверки по напряжениям и расчеты на выносливость. Армирование сжатой зоны для для оболочек и дисков рассчитывается также как и армирование растянутой зоны на основании данных о напряженном состоянии. При этом принимаются во внимание требования к минимальному армированию соответствующих норм (например, минимальное количество сжатой арматуры арматуры в статически уравновешенном сечении, минимальное армирование в диафрагмах). Соответствующие параметры предустановлены для всех норм проектирования. Обратите внимание, что определение соответствующих параметров равными нулю делает эту проверку неэффективной. Использование сжатой арматуры в плитах не является надлежащим инженерным решением. Поэтому, в случае расчета поперечного сечения с использованием сжатой арматуры, появляется предупреждение. Центральная точка или срединная ось могут быть заданы для круглых пластин, цилиндров или аналогичных структур. В таком случае рассчитывается тангенциальная и радиальная арматура для всех указанных элементов или узлы (так называемое круговое армирование). Если имеются необходимые загружения, содержащие экстремумы опорных реакций, программа выполняет проверку на продавливание в зонах точечного опирания (колонны), а также для концевых участков и угловых сопряжений стен.

2. Теоретические основы

2.1. Расчет армирования изгибаемых элементов Расчета армирования основывается на методе, описанным Baumann (Der Bauingenieur 47 (1972), стр. 367−377). Выделяются три расчетных случая: диски, плиты и оболочки.

2.1.1. Общие замечания Стратегия проектирования, реализованная модулем BEMESS, не связана с действительно возможными внутренними усилиями и моментами. Она зависит только от того, из какого модуля были получены результаты и/или какая механическая модель была объявлена в случае внешнего указания расчетных усилий (см. запись CTRL SYST). Так, например, для системы, которую определили как оболочку, расчет также будет произведен как для оболочки, даже в случае напряженного состояния плиты или диска. Расположение трехслойной и/или косо расположенной двухслойной арматурной сетки (запись THRE) должно быть четко определено пользователем. В случае ортогональной (двухслойной) арматурной сетки (запись DIRE) выбор расположения может быть так же предоставлен программе. Основное армирование, в таком случае, располагается либо в направлении оси X, либо в направлении оси Y. Для круглых плит положение радиальной и тангенциальной ортогональной арматуры определяется исходя из положения центральной точки. Предшествующие модули SEPP (плиты), TALPA (диски) и ASE (оболочки) определяют внутренние усилия и моменты в локальных системах координат плоских конечных элементов (см. соответствующие разделы документации). В BEMESS оба направления слоев армирования и термины «верхняя» и «нижняя» принимаются в соответствии с локальными осями; «нижняя» арматура располагается со стороны положительных значений локальной оси Z. В частности, выполняя расчет в модуле ASE пользователь должен иметь представление о направлении локальных осей. Для программ SEPP и TALPA локальные и глобальные системы координат совпадают.



2.1.2. Арматурные сетки В большинстве случаев напряженного состояния ортогональная двухслойная арматурная сетка является оптимальным решением задачи подбора армирования. Косо расположенные двухслойные арматурные сетки выбираются в основном исходя из конструктивных соображений. Как правило, с точки зрения работы они являются менее эффективными, чем ортогональные сетки. Требуемое армирование нелинейно возрастает с изменением угла косины арматурной сетки. Для двухслойного армирования допускается косина в пределах от 90 до 60 градусов. Для больших значений появляется необходимость третьего слоя армирования, чтобы избежать значительного раскрытия трещин. Трехслойные арматурные сетки являются лучшим статическим решением в случае эллиптического напряженного состояния (универсального растяжения или сжатия): количество необходимого армирования минимально, оно количественно соответствует требуемому поперечному сечению ортогональной арматурной сетки, расположенной параллельно направлению главных напряжений. С другой стороны, для гиперболического напряженного состояния (одновременного растяжения и сжатия) получить решение для трехслойной арматуры невозможно. В такой ситуации рассматривается решение с двухслойным армированием, при котором наименее статически нагруженный слой армирования отбрасывается. Упругая реакция сжатой зоны бетона, которая, в общем случае рассматривается для стержней другого направления в указанном случае рассматривается взамен отброшенного слоя. Нагружение гетерогенной железобетонной среды преобразуется в соответствии с условиями внутреннего равновесия для равнодействующих усилий в слоях арматурных сеток (растянутой или сжатой зоны) и сжатой зоны бетона. Напряжения в бетоне могут быть проверены только тогда, когда получены требуемые значения для каждого слоя армирования. Если сжимающие напряжения в бетоне превышают допустимые значения, по возможности добавляется арматура сжатой зоны.

2.1.3. Диски Напряжения σх, σy и τxy преобразовываются в выбранные или рассчитанные программой направления арматуры. Армирование учитывается для растягивающих напряжений. Для материала диска выполняется проверка возможности восприятия сжимающих напряжений в бетоне. Предлагаемое армирование учитывает требования реализованных норм проектирования в отношении минимального армирования диафрагм (балок-стенок) и позволяет использовать одинаковое количество арматуры по обе стороны диска. Подбор армирования является единственным разумным и допустимым решением для элементов, находящихся в плоском напряженном состоянии. Учет коэффициентов безопасности (надежности):



Для всех растянутых стержней применяется (см. запись MAT) литера SS1 (в случае DIN1045−1988 SS1=1.75). SC2 и SS2 используются для определения допустимых напряжений сжатия в бетоне и арматуре (в случае DIN1045−1988 SC2=SS2=2.1).

Напряжения в арматуре сжатой зоны: Максимальное напряжение для стали 400МПа (относительная деформация 2 промилле при E=2·105МПа), деленное на SS2, используется при расчетах по DIN 1045−1, EC2 и Ö−Norm B 4700 (для DIN1045−1988 420МПа при E= 2,1·105МПа).

Допустимые сжимающие напряжения в бетоне: В соответствии с рекомендациями Schlaich/Schafer (Konstruieren im Stahlbetonbau, B.K. 1993/II, стр. 378), допускаемое сжимающее напряжение в бетоне сокращается до 80% (DIN 1045−1 + Fachbericht 75%) от предела прочности бетона на сжатие βR, если присутствуют поперечные растягивающие напряжения. Для поперечного сжатия принимается 100%. В диапазоне от 0,0 до 0,1МПа растягивающее напряжение (по отношению к обычному бетонному сечению) линейно сокращается от 100% до 80% (или 75%). Напряжения в бетоне проверяются, и по необходимости добавляется арматура сжатой зоны, рабочая высота остается неизменной. Снижение допускаемого напряжения сжатия для случая поперечного растяжения может быть отключено записью CTRL TENS 0.

Арматура сжатой зоны: Если бетон не может воспринимать главное усилия сжатия, необходимо добавлять арматуру в сжатой зоне. Но ввиду условий равновесия сил это возможно не во всех случаях. Например, при одноосном загружении колонны арматурная сетка не должна располагаться под углом меньшим 45 градусов, т.к. даже при высоком проценте армирования косоугольная сетка не может противостоять сжимающему усилию. Если арматура заложена под небольшим углом (к примеру с отклонением в 10 градусов от главной сжимающей силы), то при таком расположение арматура уже способна выдерживать сжимающие силы. Поперечная арматура несет растягивающую нагрузку, которую можно представить как раскалывающую силу. Для равновесия внешних сил nx, ny, nxy с внутренними усилиями сжатия бетона и силами, действующих по направлениям арматуры теперь необходимо, чтобы сила, сжимающая бетон находилась бы немного под углом (т.е. отдалена от сжатой арматуры) Теперь сила сжимающая бетон не на одной линии с внешними главными нормальными силами. Если угол между новой силой сжимающей



бетон и главной сжимающей арматуру достигает 45 градусов, то более никакая нагрузка не может быть воспринята. Теперь невозможно спроектировать поперечное сечение. Вследствие чего появляется уведомление об ошибке ’Angle between compressive force and compression reinforcement too large’. CTRL PFAI2 можно использовать для упрощения расчета, что позволяет избежать уведомления об ошибке. Сжимающая сила, не воспринятая бетоном, будет полностью воспринята арматурой, и допускается, что данная сила, действующая на внедренную арматуру сжатой зоны передается и на соседние элементы. Обычно это возможно в особых точках и во входящих углах, но недопустимо на свободных гранях конструкции. В отдельных случаях расчет для особых элементов можно повторить во втором подсчете с арматурой, расположенной по трем направлениям (один дополнительный слой армирования под углом в 45 градусов). Если арматура расположена непосредственно в направлении главной сжимающей силы, то можно прикладывать любые произвольные сжимающие силы, пока количество арматуры будет увеличиваться до максимально допустимого значения - 9%.

Минимальное армирование для обжатых дисков: Поперечные сечения, полученные с помощью модуля BEMESS всегда рассматриваются как «армированные стенки». Даже если арматура не требуется для отдельных участков, они все равно рассматривается как часть армированной стены. Классификации в соответствии с DIN1045−1988 глава 25.5.5.2(2) не выполняется. Всегда добавляется минимальное количество арматуры, равное 0,8% от площади сечения (по умолчанию задается в записи MAT … AM3). Минимальное количество арматуры рассчитывается в направлениях главных усилий. Косо расположенная арматура рассматривается с учетом квадрата косинуса угла косины.

2.1.4. Плиты Моменты в плитах m-x, m-y и m-xy преобразуются по методу Baumann на две или три составляющие вдоль заданных направлений армирования. Для этих случаев плечо внутренних сил вычисляется в зависимости от степени использования зоны сжатия. Необходимое армирование подбирается исходя из характеристик материалов и требований соответствующих норм. Допустимые сжимающие напряжения в бетоне: см. диски. Арматура сжатой зоны (плиты):

Для плит арматура сжатой зоны допускается только в случае, если ее направления согласованы для верхней и нижней сторон плиты,



поскольку только такое расположение гарантирует, что равнодействующее усилие в арматурной сетке может быть воспринято противоположной стороной. Для плит с относительным поворотом верхней и нижней сеток арматуры недопустима установка арматуры работающей на сжатие. Для поперечного растяжения необходимое количество арматуры больше, чем для сжатия, так как равнодействующая сжимающих напряжений в бетоне меньше, из за снижения допускаемого напряжения сжатия. В этом случае плечо так же уменьшается и наименьшее допустимое напряжение достигается быстрее. Это означает, что арматура сжатой зоны устанавливается раньше. Снижение допускаемого напряжения сжатия для случая поперечного растяжения может быть отключено записью CTRL TENS 0.

Минимальное армирование обжатых плит не рассматривается.

2.1.5. Оболочки Моменты m-xx, m-yy, m-xy, а также мембранные силы n-xx, n-yy и n-xy преобразуются в эффективные мембранные силы, действующие на условные диски толщиной по 0,35·от общей толщины элемента с внешних сторон оболочки. Нагрузка включает в себя пары сил, разделенные на изгибающие моменты и половины мембранных усилий. Плечо внутренних сил, необходимое для разложения изгибающих моментов не учитывается в соответствии с BAUMANN. Оно рассчитывается исходя из предположения предельного нагружения сжатой зоны. В связи с этим плечо определяется по двум характерным направлениям (направление главного изгибающего момента и направление главной нормальной силы). Меньшее плечо используется затем для разложения момента в мембранные силы. В расчете толщина защитного слоя бетона принимается усредненной для основного и поперечного слоев армирования.

Рис. Условные диски и плечо z для оболочек (DIN1045−1988)

Пожалуйста, обратите внимание на различия в обозначениях:

DIN1045−1988 DIN 1045−1, EC2, BS, ACI, EHE и O-NORM B 4700



d - толщина элемента h - эффективная высота

d - эффективная армированная высота h - толщина элемента

Для приближенно центрально-сжатых оболочек поперечное сечение не может быть полностью использовано из-за ограничения эквивалентной толщины величиной 0,35h. Поэтому, в данном случае эквивалентная толщина увеличивается для центрально сжатых оболочек до значения 0,5D·SC1/SC2. Соотношение 0.35D используется при эксцентриситете e/D > 0,20. При меньшем эксцентриситете значение будет интерполировано. Подбор армирования происходит раздельно для двух условных дисков с внешних сторон оболочек. Расчет на действие поперечной силы выполняется аналогично пластинам. Напряжения в арматуре сжатой зоны: см. диски. Допустимые напряжения в арматуре: см. диски. Арматура сжатой зоны:

Предполагается, что восприятие усилий сжатия в воображаемом диске на внешней стороне оболочки доступно только в пределах его толщины, составляющей 0,35·то толщины элемента. В промежуточной области не может возникать никаких сжимающих напряжений. Сжатая арматура в воображаемом диске допускается затем, как и для дисков с учетом поперечного сжатия. В проблемных ситуациях снижение по боковому сжатию может быть отключено с помощью записи CTRL TENS 0.

Минимальное армирование обжатых сечений: см. MAT-AM3 Поперечные сечения оболочек при расчете в BEMESS всегда рассматриваются как «армированные стенки». Расчет минимального армирования происходит в направлении действия главных напряжений. Площади арматуры сеток, располагающихся под углом, рассчитываются пропорционально квадрату косинуса угла косины. В отличие от расчетов на изгиб, минимальное армирование для оболочек может быть совместно рассчитано на двух раздельных дисках, но оно должно учитываться в общем поперечном сечении (0,8% от необходимого общего поперечного сечения — см. MAT AM3). Таким образом, общая толщина элемента используется при осевом сжатии в случае с коэффициентом безопасности (надежности) SC2 (см. п. 2.1). Для совместного действия нормальной силы и изгибающего момента, как минимум 0,5·AM3 (0.4%) учитывается в расчете со стороны растянутой зоны (DIN1045−1988, п. 25.2.2.1).



2.1.6. Другие нормативные документы Особенности расчета по современным нормам на основе EN-1992 В зависимости от страны используются различные табличные значения. Важным является коэффициент α−cc (fcd=α−cc·fck/γc). Обратите внимание на выходные данные модуля BEMESS по материалам. Особенности расчета по BS EN 1992-1-1:2004 Особые значения для v1 в соответствии с п. 6.2.3(3) (6.10.aN) Особенности расчета по Российскому СНиП 2.03.01 Параметры прочности бетона FC (Rb) и FCTK (Rbt) (см. документацию AQUA, запись CONC) снижаются с учетом коэффициента условий работы бетона, по умолчанию равного 0,9. Характеристики стали приняты билинейными до предела текучести FY, для расчетов на сдвиг используется значение FP (Rsw). Особенности расчета по Шведским нормам BBK 04 и BK 94 Важным является дополнительный коэффициент надежности γn, зависящий от класса безопасности (1, 2 или 3). Класс безопасности устанавливается в модуле AQUA в записи NORM параметром CAT. NORM S BBK−04 or BBK−94 CAT 1 : γn = 1,00 CAT 2 : γn = 1,10 CAT 3 : γn = 1,20



Для смены класса безопасности можно запустить модуль AQUA с единственной записью NORM перед модулем BEMESS. Особенности расчета по Австралийским нормам AS 5100 и AS 3600 Понижающий коэффициент SRF учитывается в соответствии с таблице 2.3 AS 3600. Для расчета на действие изгибающего момента SRF = 0,6... ...0,8, для расчета на поперечную силу SRF = 0,7 Особенности расчета по Итальянским нормам Decreto Ministeriale per le Construzioni 2005 Коэффициент безопасности для бетона 1,90 (с αcd=1,00) Особенности расчета по Египетским нормам Egypt Building Code 2001 fcd = 0.67·f/γc Особенности расчета по Датским нормам DS 411 Для армированного бетона принимается билинейная характеристика деформирования в соответствии с п.п. 3.1.2-(3) и 3.1.4-(3).

2.2. Проверки на стадии эксплуатации (II группа предельных состояний) При указании во входных данных, нижеуказанные проверки выполняются последовательно. При необходимости, количество арматуры увеличивается на требуемую величину в соответствии со статическим расчетом.

2.2.1. Проверка минимальной высоты сжатой зоны Программа рассчитывает высоту сжатой зоны в направлении действия главного момента и главной продольной силы. Меньшее значение является определяющим. Расчет выполняется по формулам, указанным в Betonkalender 1992/I страницы 465-466. Для этой цели арматура, направление которой не совпадает с направлением нормали к сечению преобразуется к соответствующему направлению. Если проверка завершается без увеличения арматуры, то по необходимости следом производится проверка в соответствии с п.2.2.4. Если оказывается, что требуемая минимальная толщина сжатой зоны не соблюдается, то проверка по п. 2.2.4 может проводиться в первую очередь, после чего возможно увеличение армирования, что может быть принято во внимание при выполнении текущей проверки. Толщина сжатой зоны, в таком случает, корректируется до требуемого значения посредством подбора арматуры. Стандартные проверки проводятся раздельно в двух направлениях действия главных моментов. Более строгая проверка может быть выполнена с помощью CTRL THIC FULL (см. запись CTRL).



Проверка выполняется при указании параметра XMIN в записи CRAC.

2.2.2. Проверка ширины раскрытия трещин без прямого расчета При данном виде расчета ограничивается предельное значение напряжений в арматуре на стадии эксплуатации. Допустимое значение выбирается из таблицы на основании данных о нормах проектирования в зависимости от диаметра стержней, либо может быть указано напрямую записью PARA SSU. Если параметры расчета при различных диаметрах арматурных стержней не включены в соответствующие нормы, проверка всегда может быть выполнена прямым указанием предельного напряжения в стали записью PARA SSU. Предполагается, что образование трещины происходит под действием нагрузки. Внутренние усилия в трещине, например для назначения минимального армирования могут быть запрошены в записи MREI. Для толстых пластин предельные диаметры увеличиваются в соответствии с нормами. Для точной проверки ширины раскрытия трещин табличные значения интерполируются. Проверка выполняется при указании параметра WK TAB в записи CRAC. Пример расчета — в файле bemess6_slab_design.dat.

2.2.3. Проверка ширины раскрытия трещин прямым расчетом Если обычная проверка по таблицам оказывается неэффективной, может быть выполнен прямой расчет с использованием допускаемых значений ширины раскрытия трещин, принятых по умолчанию. Если данная проверка не программируется пользователем BEMESS особо для заданных норм, то она выполняется в соответствии с Европейскими нормами (EC). Поэтому следует уделять внимание протоколу расчета, содержащему параметры проверок. Прямой расчет ширины раскрытия трещин выполняется при указании параметра WK PARA в записи CRAC.

2.3. Проверки на действие поперечной силы Проверка на действие поперечной силы выполняется для элементов плит и оболочек. Критическая поперечная сила V определяется как геометрическая сумма сил Vx и Vy. Эта поперечная сила, деленная на плечо внутренних сил (см. расчет при изгибе) дает значение эффективного касательного напряжения τ0. Результаты расчета включают зону действия поперечной силы, существующие касательные напряжения τ0, и, возможно, касательные напряжения τ, которые должны быть учтены. Перпендикулярные связи предполагаются в расчете количества требуемого поперечного армирования. Количество поперечной арматуры может отображаться относительно площади (см2/м2) или элемента (см2). Расчет на действие поперечной силы в соответствии с DIN 1045−1, EN-1992 и



большинства современных норм основывается на двух значенях предельной поперечной силы: • Vrd,c: Расчетное значение предельной поперечной силы без учета поперечного армирования; • Vrd,max: Максимальное расчетное значение предельной поперечной силы с учетом поперечного армирования, которое может быть воспринято без разрушения условно-сжатого столба бетона. Если действующая поперечная сила Vsd превышает это значение, поперечное сечение не может быть запроектировано (относится к зоне 3 в соответствии с DIN 1045-1988) При необходимости постановки поперечной арматуры расчет её количества выполняется в соответствии с нормами. Метод расчета в BEMESS учитывает изменение угла наклона сжатого столба бетона. Угол наклона определяется, в этом случае, в соответствии со степенью использования. Поскольку значение VRd,c зависит от площади продольного армирования, при V>VRd,c есть, в первую очередь, две возможности – либо вычислить количество поперечной арматуры, либо увеличить количество продольной арматуры для увеличения VRd,c. Этим можно управлять при помощи опции CTRL RO_V для всей плиты, или с помощью PUNC RO_V для зон продавливания. Пример ввода из файла BEMESS6.dat:

CTRL RO_V 0.5 $ Программа пытается не использовать поперечное $ армирование до этого количества продольной арматуры $ до этого соотношения изогнутой арм $ Проверка на поперечную силу приводит к возможному $ увеличению количества продольной арматуры. PUNC D 0.30 B 0.30 ro_v 1.50 $ по умолчанию размеры о

При подсчете VRd,c и угла отклонения сжатого столба бетона учитываются возможное наличие продольной арматуры растянутой и сжатой зон, а также нормальная сила, учитываемая в составе главной сдвигающей силы. В этом случае площадь армирования определяется квадратом косинуса угла отклонения к направлению главной сдвигающей силы. Расчет сдвига в соответствии с Британским Стандартом (кроме BS-EN1992) выполняется так же, как и проверка в соответствии с EC2. В данном случае предельное значение поперечной силы v-c определяется в зависимости от количества продольного армирования в направлении главной сдвигающей силы в соответствии с таблицей 3.9 Британского Стандарта. Расчет на действие поперечной силы по Американскому Стандарту ACI осуществляется в соответствии с разделом ACI_318M_11.3 «Strength design» с раздельным расчетом сопротивления Vc в соответствии видом напряженного состояния (изгиб, изгиб со сжатием, изгиб с растяжением). В общем случае, для расчета на поперечную силу используется коэффициент надежности по



материалу 0,85 (ACI_318M_B.9.3.2). Особенности расчета по EN-1992 Используются следующие табличные значения в зависимости от норм: • 6.2.2(1) Расчет поперечной силы VRd,ct • 6.2.3(2) Максимальный угол сжатия cot0 Особенности расчета по BS EN 1992−1−1:2004 • Не учитывается минимальное поперечное армирование • Минимальное значение для Vrdc = Vmin + k1*σср в соответствии с 6.2.2(1) (6.3N) при обычных проверках на действие поперечной силы Особенности расчета по OENORM B 4700 – различия с EC2 В отличие от оригинального EC2, стандартный метод при расчете на действие поперечной силы, показывающий меньшее количество поперечного армирования для слабо нагруженных сечений не может быть использован. Угол наклона сжатого столба бетона ограничен величиной 0,6 (в соответствии с B4700, уравнение 23). Особенности расчета по Французским нормам BAEL 91 Revision 99 – различия с EC2 • При расчетах поперечного армирования ass = γs · (τ−u−0,3ftj ·k)/(0,9fe) • Максимальное касательное напряжение 0,2fcj/γb или 5МПа (в сжатом столбе бетона) Особенности расчета по Итальянским нормам D.M. 9 genniao 1996 – различия с EC2 Расчет плит без учета действия поперечной силы сдвига допускается, если VSdu ≤ 0.25· ffcd · r ·(1,0+50 ·ρ)· bw·d ·δ, в противном случае расчет выполняется при VSdu ≤ Vcd + Vwd, где Vcd = 0,60fctd · bw · d · δ максимальная поперечная сила 0.3fcd · bw · d минимальное поперечное армирование min−Vwd = 0.5 · Vsdu Особенности расчета по Швейцарским нормам SIA 262 При расчете на действие поперечной силы BEMESS пытается избежать применения поперечной арматуры посредством увеличения продольного армирования до величины RO_V, чтобы увеличить сопротивление MRd (см. CTRL RO_V). Если поперечное армирование необходимо, то в соответствии с п.4.3.3.4.5 SIA определяется оптимальный угол сжатия. Значение kc устанавливается равным 0.6. Особенности расчета по Российским нормам СНиП 2.03.01



Для заданной стали параметр FP используется для задания Rsw (см. модуль AQUA, запись STEE). При расчете на действие поперечной силы BEMESS выполняет проверку в соответствии с уравнением (72) СНиП. Поперечное армирование необходимо, если поперечная сила превышает величину Qb в соответствии с уравнением (76). В таком случае количество требуемой поперечной арматуры определяется для Q - Qb при допущении угла наклона трещины в 45 градусов. Минимальное количество поперечной арматуры определяется в соответствии с уравнением (82). Особенности расчета по Российским нормам СП 52−101−2003 При проверке плит на действие поперечной силы, поперечное армирование не используется вплоть до Qb в соответствии с уравнением (6.67). При этом параметр с принимает значения не более 1,00·h0. Для более высоких значений поперечной силы поперечное армирование подбирается в соответствии с (6.68) с переменными углами наклонной трещины (с принимает значения от 1,00·h0 до 2,00·h0). Минимальное количество поперечной арматуры учитывается в соответствии с выражением qsw ≥ 0.25·Rbt·b. Максимальное значение сопротивления сдвигу ограничено уравнением (6.65). Особенности расчета по Шведским нормам BBK 04 и BBK 94 Проверка на действие поперечной силы выполняется соответствии с альтернативной моделью, которая описана в BBK 04-3.7.3.7. Эта модель согласуется, за исключением нескольких коэффициентов, с DIN 1045-1. Как и в случае DIN−Fachbericht, минимальное значение vmin используется для конкретного значения допустимой нагрузки. Для проверки на поперечную силу программа пытается увеличить несущую способность VRdc путем увеличения количества продольной арматуры вплоть до RO_V (см. CTRL RO_V) для того, чтобы отказаться от использования поперечной арматуры. Если поперечное армирование необходимо, то оптимальный угол наклона трещины определяется в соответствии с 3.7.4.3d. Однако, этот угол не должен быть менее чем cot-teta≤1,5 ввиду BBK 04 (рис. 3.7.4.3b). Если поперечное армирование необходимо, то его количество определяется для fsv=fst в соответствии с 3.7.4.3f. Проверка минимального количества поперечного армирования не выполняется. Проверка на поперечную силу для BBK 94 выполняется в соответствии со старой моделью. Незначительные нормальные силы в бетоне Vc берутся в расчет при 0,10·Nd в соответствии c 3.7.3.5. Особенности расчета по Австралийским нормам AS 5100 и AS 3600 При расчете BEMESS пытается избегать, если возможно, поперечного армирования увеличением доли армирования в растянутой зоне вплоть до CTRL RO_V. Если это невозможно, то при V>0.5·SRF·Vuc поперечное армирование рассчитывается при переменном угле наклона трещины соответствии с AS 3600 8.2.10. Минимум поперечного армирования принимается в соответствии с AS 3600 8.2.8, где SRF — коэффициент снижения несущей способности (для



поперечной силы SRF=0.7). Особенности расчета по Египетским нормам Egypt Building Code 2001 • Особые предельные значения для тонких плит (4-2 2-1-3 d) • Минимальное поперечное армирование 0,4/fy Особенности расчета по Датским нормам DS 411 • Без поперечного армирования: при τSd < β·τ0d в соответствии с 6.2.2(1) по аналогии с EC2-vrdct • В противном случае полный расчет на действие поперечной силы с определением угла наклона трещины в соответствии с 6.2.2.1.(14) P – (17)P • Минимальный угол наклона трещины cot-theta: в соответствии с 6.2.2.1 (9)(a):

2.0 для ограниченного армирования (принято как значение по умолчанию для параметра MAT K1S модуля BEMESS) 2.5 при отсутствии ограничений: параметр MAT K1 в BEMESS

• Без расчета минимального поперечного армирования в плитах

2.4. Проверки на продавливание

2.4.1. Общие сведения Предпосылки Загружения, содержащие опорные реакции должны содержаться в числе указанных. Если внутренние усилия и моменты рассчитаны в программе MAXIMA, то программа BEMESS должна быть также проинформирована о загружении, содержащем экстремумы опорных реакций (запись LC). Использование граничных элементов для распределенного опирания на стены является необходимым условием для автоматического определения концевых и угловых участков стен. Рекомендуется использовать упругое опирание. Жесткость этой упругой линейно-распределенной опоры в этом случае выражается как c=E ⋅D /h (где h - высота стены) и может быть введена, в общем случае, приближенно равной 50000 кН/м для стен обычных зданий. В действительности возможно указание жесткого линейного опирания типа PZ, однако, значительные моменты в углах, сильно зависящие от разбиения сетки конечных элементов возникают, в таком случае, на внутренних угловых участках! Обработка Далее программа выполняет поиск отдельных узлов опирания (отдельные колонны), концевых и угловых участков стен и выполняет проверку на продавливание для этих точек. Узлы со значениями опорных реакций меньше чем 5кН не проверяются! Это должно быть учтено для контроля точек продавливания (с помощью модуля WING используя запись QUAD ASPS SCHH 0.20)!



Затем, в пределах зоны продавливания (смотри рисунок) расчет плиты на действие поперечной силы заменяется проверкой на продавливание. Элементам, лежащим в пределах этой зоны, таким образом назначается необходимое продольное верхнее армирование, как минимум исходя из расчета на продавливание. Если расчеты на изгиб показывают более высокую степень армирования, это условие становится определяющим. Нормальный расчет плиты на действие поперечной силы происходит вне зоны продавливания. На этом этапе учет поперечного армирования в зонах продавливания не предусмотрен (смотри Ввод для колонн и Контрольные параметры). Программа может быть проинформирована (PUNC CHEK или PUNC … HEAD=DUEB для отдельных узлов), что проверка должна быть выполнена позже. Тогда не выполняется увеличение продольного верхнего армирования. Работа модуля не прерывается ошибкой расчета не смотря на невозможность расчета зоны продавливания. Позже, участки, помеченные звездочками (*****) в WING могут быть проверены вручную.



Расчетная трещина и зона продавливания согласно DIN1045-1988. В современных нормах

расчетный периметр принимается на удалении 2d в большинстве случаев.

Пожалуйста обратите внимание на различные обозначения: DIN1045-1988 DIN 1045-1, EC2, BS ACI, EHE и OeNORM B 4700 d=толщина элемента d=эффективная глубина арматуры h=полезная высота сечения h=толщина элемента При наличии оголовка (капители) колонны программа проверяет продавливание по внешнему и внутреннему периметрам. Пример содержится в файле bemess7_columnhead.dat. При помощи записи ECHO PUNC FULL может быть выведена схема с условиями продавливания, даже если постановка поперечной арматуры не требуется. Особенности расчета по EN-1992 Расчет на продавливание выполняется по критическому периметру, равному 2,0·d. В зависимости от регионального стандарта выполняется дополнительная проверка по поверхности колонны. Особенности расчета по BS EN 1992-1-1:2004 • Минимальное значение для Vrdc при расчете на продавливание принимается согласно 6.4.4(1) (6.47) • В расчете на продавливание принимается эффективное значение напряжения в стали fywd_ef. • Согласно 6.4.5(3) (6.53) в расчете принимается максимальное сопротивление продавливанию. Особенности расчета по OENORM B4700 – отличия от EC2 Для Vrdc, для продавливания, используется первоначальное уравнение из EC2 с 40·ro1, но не уравнение (44) из B4700, из-за того что величина первого пролета в случае конечных элементов - пластин в общем случае неизвестен. VRds ограничен значением 1.4·VRdc. Поперечное армирование при продавливании приблизительно вдвое больше чем в EC2 из-за коэффициента ks! Особенности расчета по American Standard ACI



Расчет на продавливание выполняется с пометкой (без точной конкретизации) о возможно необходимом поперечном армировании согласно ACI_318M_11.12 “Расчет на прочность”. Также как для проверки на сдвиг коэффициент надежности для материала в данном случае принимается 0.85 (ACI_318M_B.9.3.2). Особенности расчета по French Design Code BAEL 91 Revision 99 - отличия от EC2 Форма периметра продавливания: прямоугольник вокруг колонны Проверка на касательные напряжения на расстоянии в d/2 Если не возможно обойтись без поперечного армирования, то в этом случае выводится предупреждение с указанием на необходимость расчета поперечного армирования вручную. Особенности расчета по Italian Design Code D.M.9 genniao 1996 - отличия от EC2 Расчет на продавливание выполняется только по EC2. Если не возможно обойтись без поперечного армирования, то в этом случае выводится предупреждение с указанием на необходимость расчета поперечного армирования вручную. Особенности расчета по Swiss Code SIA 262 Расчет на продавливание производится согласно немецкому DIN 1045-1, по причине того что в SIA 262 величина первого пролета и предельный момент MRd неизвестны в общем случае. Особенности расчета по Российским СНиП 2.03.01 и СП 52-101-2003 Проверка на продавливание проверяется согласно оригинальному EC2 и, при необходимости должно проверяться отдельно. Особенность расчета по BBK 04 и BBK 94 Расчет на продавливание выполняется на периметре в 0.5d. Коэффициент, определяющий эксцентриситет при расчете на продавливание n устанавливается 1/1.15 для внутренних опор, 1/1.40 для граничных опор и 1/1.5 для крайних опор, согласно похожим правилам из EC2. Расчет с наличием поперечной арматуры не допускается в BBK 04 и BBK 94. Также не производится расчет ригелей. Особые условия австралийского AS 5100 и AS 3600 Расчет на продавливание согласно AS 3600 не позволяет увеличивать несущую способность при продавливании за счет продольной или поперечной арматуры. В следствии этого расчет на продавливание осуществляется согласно новому Eurocode EC2 1992-1-1:2004(E). Вывод на печать усилий продавливания V-ED позволяет легко выполнить ручную проверку согласно AS 3600 9.2. Особенности расчета по датским нормам DS 411



Расчет на продавливание осуществляется без учета влияния продольной арматуры. Касательные напряжения напряжения Tsd = Vsd/u/h ограничены: • Tsd<0.12·M·fcd: проверка на продавливание выполняется • Tsd<2·0.12·M*fcd: необходимо поперечное армирование • Tsd>2·0.12·M*fcd: проверка на продавливание не выполняется Таким образом, необходимое поперечное армирование не будет упущено при графическом выводе, все точки будут иметь данные о поперечном армировании в зонах продавливания, в том числе и точки над колоннами! Если не указаны размеры колонн, модуль BEMESS по умолчанию. принимает колонну прямоугольной, с габаритами сечения, равными толщине плиты (тем не менее, не более чем 30см). Размеры колонн, содержащиеся в базе данных принимаются в расчете. При указании записи ECHO PUNC FULL выводится детальные результаты по каждой колонне.

2.4.2. Данные о колоннах и расчетные параметры Ручной ввод или изменение параметров колонн происходит следующим образом:

PUNC TYPE X Y Z D B HEAD DHEA REIN MREI P LC_P

где колонны назначаются при помощи опорных координат X и Y (независимо от сетки КЭ). Если ввод X+Y не указывается, не смотря на ввод D, B, HEAD, DHEA, REIN или MREI, то значения используются для всех колонн. Программа пытается выполнить первую из всех проверку на продавливание без поперечного армирования. Если продольное армирование больше чем результаты REIN (по умолчанию 1,5%), то программа переключается на проверку на продавливание с учетом поперечного армирования.



Согласно DIN1045-1988 в том случае, если сдвиговые напряжения больше чем τ011а, используется 0,5% продольного армирования (можно отключить с помощью PUNC MREI=0.0) По поводу учета поперечного армирования зон продавливания см. раздел “Общие сведения”

2.4.3. Промежуточные, крайние и угловые колонны Для крайних и угловых колонн эффективный периметр продавливания сокращается на основе метода секторов. В дополнение, усилие продавливания увеличивается на коэффициент β. BEMESS самостоятельно определяет эффективный периметр продавливания, в то же время проверяются возможность нахождения отдельных секторов вблизи граней колонн. Эффективные секторы продавливания определяют эффективный периметр u конуса продавливания. Соотношение u/u0 выводится в результатах расчета в %. Если узел опирания лежит точно на краю плиты, в реальности колонна находится в её пределах. В таком случае увеличивается критический периметр u-crit. Это отображается в полном выводе расчета на продавливание с отметкой “+ boundary spacing”. Колонна определяется как промежуточная колонна от 1.00*u0 до 0.80*u0, в то время как для крайних колонн от 0.80*u0 до 0.49*u0, а угловых колонн - менее чем 0.49*u0. В соответствии со стандартом сдвиговые напряжения в круглом разрезе определенным u увеличивается вместе с этим фактором для грубого рассмотрения оссиметричного крутящего загружения:

2.4.4. Расчет на действие изгибающего момента и поперечной силы в зоне колонны В пределах зоны продавливания обычная проверка плиты на поперечную силу не выполняется, в замен используется проверка на продавливание. Высокий узловой момент в сингулярных точках сокращается на delta−m = A/8 ⋅bm in/bm минимальный/максимальный размер колонны). Условно считается, что для двухосного изгибающего момента опорная реакция делится поровну для каждого из направлений, в связи с этим delta−mI= A/16 и delta−mII= A/16 для bx=by. Снижение изгибающего момента ограничено величиной 20%. Это снижение так же учитывается при отключенной проверке продавливания (PUNC NO). Записью PUNC NO D 0.01 B 0.01 снижение момента можно отключить. Кроме того, про расчетах армирования при изгибе надопорной зоны (центральный узел колонны) используется увеличенное значение толщины плиты. Считается, что толщина плиты увеличивается от края колонны с уклоном 1/3. При использовании записи GEOM, а так же для концевых участков



стен и углов увеличение толщины не происходит. Увеличенная толщина выводится в полном отчете ECHO REIN FULL для каждого узла.

Расчетная толщина плиты в зоне узла продавливания

2.4.5. Особенности расчета над концевыми участками стен Длина бокового участка периметра u ограничена величиной a1/2, как указано на рисунке ниже. Опорные реакции преобразуются в «размытые» по длине реакции и затем интегрируются по указанной длине. Эта длина может быть указана в выходном отчете — см. так же CTRL WINT. Программа использует значение толщины стены D равное 24 см в качестве значения по умолчанию, а так же длину стены, соответствующую требованиям норм. Если база данных содержит толщину стены, то она используется в расчете. Продавливание на концевых участках стен было улучшено с учетом требований EN 1992-1-1 и так же справедливо для других норм. На концах стен длина бокового участка периметра продавливания установлена как s=a1/2 (с соответствующими ограничениями в зависимости от норм). Длина участка интегрирования для усилия продавливания установлена как WINT=1,5D (по умолчанию CTRL WINT 1.5). т. е. считается, что усилие с длинного участка стены прикладывается к более короткому участку продавливания (см. рисунок). Вводом отрицательного CTRL WEND может быть введен дополнительный коэффициент к длине бокового участка: s=(-WEND)·a1/2, по умолчанию CTRL WEND -1.0.



Определение сечений для критической конической трещины в случае широкой площадки

опирания по DIN 1045-1 (рис. 38) — значения 5,6 и 2,8 различаются, в зависимости от норм проектирования



Концевой участок стены

Если два конца стены располагаются друг за другом величина u ограничивается 0,6u0 для того чтобы избежать наложения периметров продавливания. Расчетный момент сокращается, тем не менее, увеличения толщины плиты в опорном узле не учитывается, поскольку в нормах рассматривается опирание на кирпичную кладку. Пример:

PROG BEMESS HEAD ECHO punc full PUNC WALL D 0.365 $ default wall thickness PUNC WALL X 3.20 Y 5.26 D 0.24 PUNC WALL X 8.15 Y 2.10 HEAD DUEB PUNC D 0.40 B 0.40 $ dimension single column LC DESI END

В первой строке PUNC WALL без указания X и Y толщина стены установлена равной 36,5см для всех стен при расчетах на продавливание. Для отдельной стены вблизи X 3,20 Y 5,26 выполняется проверка для D=24см. Третья строка указывает, что вблизи X 8,15 Y 2,10 устанавливается дополнительная поперечная арматура и не требуется увеличения верхнего продольного армирования. В этом случае программа не прерывает выполнения в случае ошибки расчета на продавливание. Четвертая запись PUNC без параметра WALL задает значения размеров колонн при расчетах на продавливание как 40х40см. Проверка продавливания для концевых участков стен может быть отключена записью PUNC WALL HEAD DUEB REIN 0.0. В таком случает проверка может быть выполнена вручную.

2.4.6. Особенности расчета над угловыми участками стен Расчет на продавливание вблизи угловых участков стен был усовершенствован, согласно новым представлениям [NABAU Normenausschuss Bau August 2007] и EN-1992, и так же действителен для проверки по другим нормам.



Вблизи угловых пересечений стен длина бокового участка периметра принимается равной 1,4·d. Ширина стены не оказывает влияния. Полная длина периметра установлена равной 2·1,4·d (1,4·d для каждой из сторон) Параметры WEND и WINT не оказывают влияния на углы стен. Коэффициент β усреднен до 1,20 [см. NABAU 233 10.5.2].

Угловое пересечение стен.

1 — Площадь загружения Aload; a1/2 = 1,4·d (не зависит от b)

Расчет на продавливание для угловых участков стен может быть отключен записью PUNC WALL HEAD DUEB REIN 0.0. В таком случае этот расчет может быть выполнен вручную.

2.4.7. Продавливание фундаментных плит Для более толстых фундаментных плит на упругом основании проверка выполняется для близлежащего периметра продавливания на расстоянии 1.0d. Для EN-1992 критический периметр продавливания определяется итерационно. Расстояние до границы плиты является не настолько критичным, как для обычных плит (критическое расстояние до границы принимается 1.2... ...1.8d в зависимости от толщины плиты, 6d – для обычных плит). Более высокое значение β учитывается при соотношении u/u0<0,95 (0,80 для обычных плит). Сокращение реакции отпора грунта по DIN 1045-1 2008 и EN-1992 допускается на 100% площади расчетного периметра. PUNC LC_P указывается повторно для указания фиксированного загружения, при котором сокращается реакция отпора. Тем не менее, как минимум 90% максимально-возможного давления грунта учитывается в сокращенном размере, даже в случае более низкого давления, поскольку обычно максимальное давление грунта соответствует максимальному усилию продавливания (на самом деле — не всегда!).

2.4.8. Учет преднапряжения при проверках на продавливание В зависимости от расчетных норм, нормальные напряжения от



предварительного напряжения учитываются при проверках на продавливание, но только в объеме напряжений от действия пучков, пересекающих зону продавливания. Нормальные усилия, полученные при обычном расчете 3D систем не учитываются! Вертикальная часть усилий предварительного напряжения рассматривается для расчета Ved для всех расчетных норм. Модуль BEMESS осуществляет поиск пучков, пересекающих каждый периметр продавливания. Пучок арматуры, горизонтально отклоненный от периметра продавливания более чем на 60 градусов не учитываются в расчете. При углах до 40 градусов проекция определяется косинусом угла, для значений между 40 и 60 величина интерполируется. Ползучесть и усадка учитываются как постоянные потери величиной CTRL VPDC - по умолчанию VPDC=0.12 (=12%). С помощью записи ECHO PUNC EXTR выводятся данные по всем использованным пучкам с описанием эффекта от каждого пучка. Вместо автоматического расчета Vpd, Vpd может быть также указан вручную для каждого узла продавливания с помощью записи PUNC...VPD (положительное значение — разгружающий эффект). Вводимое значение затем берется как константа для каждого периметра продавливания.

2.4.9. Проверки продавливания для пространственных систем С увеличением высоты зданий, их анализ с помощью метода конечных элементов стал производиться и для пространственных систем. Особенные (сингулярные) точки колонн и концевых участков стен являются проблемой при проектировании, при расчетах на действие поперечной силы. Расчетные точки продавливания в зонах сопряжения с колоннами и концевыми участками стен стен назначаются и проверяются автоматически. В пределах периметра продавливания обычная проверка плиты на поперечную силу может быть пропущена. Изгибающие моменты сокращаются над колоннами. Расчетная поперечная сила определяется как разность реакций в колоннах над и под плитой. Поскольку эти части не являются явными после формирования сочетаний с частными коэффициентами надежности (безопасности), усилие продавливания вычисляется на основе функций формы в узле продавливания на основании данных о прилежащих элементах. Размеры для расчета на продавливание определяются на основании параметров поперечных сечений и толщин стен. Таким же образом проверка на продавливание выполняется для колонн и концевых участков стен на плитах с упругим основанием с учетом минимального давления грунта. На рисунке автоматически выявленные критические периметры продавливания выделены красным. Так как расчет был осуществлен в соответствии с DIN 1045-1, в некоторых зонах продавливания указано количество требуемой поперечной арматуры. В данном случае это относится к плите фундамента. В каждом случае на концевых участках стены периметр продавливания



сокращается.

Кроме того, модуль BEMESS может произвести проверку амплитуды напряжений. Если амплитуда напряжений превышена для заданных загружений, то армирование увеличивается автоматически, пока проверка не выполнится. Напряжения в поперечной арматуре при угле расположения наклонной трещины в 45 градусов является расчетным при проверке амплитуды напряжений.



2.5. Определение напряжений Напряжения от отдельных загружений, или от загружений, содержащих суперпозиции загружений могут быть выведены без использования модуля BEMESS программой WinGRAF в разрезах или в виде изолиний. Опция расчета напряжений в BEMESS используется для определения экстремумов напряжений при нескольких вариантах загружения. Из указанных вариантов загружения для каждого элемента BEMESS, в таком случае, самостоятельно выбирает наибольшие напряжения. Потом график этих предельных напряжений показывает, в общем случае, результаты различных загружений в виде огибающих. Нормальные напряжения вычисляются по формуле:

𝜎 = 𝑁𝐴

± 𝑀𝑊

(1)

Расчет σx, σy, σxy выполняется отдельно для обеих сторон плиты или оболочки. Их можно использовать для определения главных напряжений σI, σII и угла α. Касательные напряжения в центре плиты или в центре оболочки рассчитываются по формуле:

𝜏 = 1,5 ⋅ 𝑉𝐴 (2)

Расчетная поперечная сила V – максимальная поперечная сила, полученная сложением векторов сил Vx и Vy в исследуемой точке:

𝑉 = �𝑉𝑥2 + 𝑉𝑦2 (3)

Также рассчитываются эквивалентные напряжения на верхней и нижней гранях и как максимальное значение в пределах элемента. Для расчета максимального эквивалентного напряжения в пределах толщины элемента, элемент разбивается на 10 слоев. Определение напряжений с помощью BEMESS не должно выполняться после нелинейного расчета в ASE, поскольку формула (1) несправедлива для конструкций с нелинейным распределением напряжений по толщине! Нелинейные напряжения могут быть отдельно выведены в модуле WING.



[страница оставлена пустой]



3. Входные данные

3.1. Язык входных данных Модуль BEMESS использует язык входных данных CADINP, описание которого доступно в общем руководстве SOFiSTiK.

3.2. Записи входных данных В модуле BEMESS задаются следующие записи:

Записи Пункты

CTRL TYPE RMOD SYST WALL AUGM GALF THIC TENS LCR

PFAI RO_V ROBU COTT FACH WARN LCRI VF70 SNIP

WINT WEND REDN RADP BUBB REDM VPDC SIGZ LCRP

WTEN

CRAC MUEZ XMIN DDES STAN WK BETA BOND BET1 BET2

K1 DDEB WKB

MREI FFCT KC K ROBU PARA

SHFT TYPE

NSTR SIGS SIGT CHKC CHKS FATC LS_U LS_L LS_V LS_P

FACU FACL FACV FACP SIGP LOCP

MAT CONC STEE K BETZ N MINC MSTA T011 T02

T03 AM3 FC FY TU0 TUGR TRD SC1 SC2

SS1 SS2

GEOM H HA DHA HB DHB DDHA DDHB HPRE

GEO H HA DHA HB DHB DDHA DDHB HPRE

DIRE UPP LOW TYPE X Y Z

THRE ABEX ABMI ABIN BEEX BEMI BEIN

PARA NOG NOEL DU DU DU3 DL DL2 DL3 WKU

WKU2 WKU3 WKL WKL2 WKL3 SSU SSU2 SSU3 SSL

SSL2 SSL3 ASU ASU2 ASU3 ASL ASL2 ASL3 BSU

BSU2 BSU3 BSL BSL2 BSL3 TYPE

PUNC TYPE X Y Z D B HEAD DHEA RO_V

MREI P LC_P REIN L VPD RO_M RO_L MMOM

LC NO PERC FACT

GRP NO ENVA ENVB WKU WKL SIGU SIGL

ELEM FROM TO DELT ENVA ENVB WKA WKB SIGA SIGB

NODE FROM TO DELT ENVA ENVB GROU WKA WKB SIGA



Записи Пункты

SIGB

SELE NO TYPE

S NO NO1 MX MY MXY VX VY NX NY

NXY

EXPO OPT TO PASS

ECHO OPT VAL

Порядок указания входных записей может быть произвольным. Тем не менее, последней должна быть запись END. Каждая запись ELEM или NODE запускает расчет с ранее определенными параметрами (или их значениями по умолчанию). Записи GEO, DIRE или THRE после записей ELEM или NODE, таким образом, относятся к параметрам последующих расчетов. Записи HEAD, END и PAGE описаны в общем руководстве пользователя SOFiSTiK. Допустимый расчет может быть выполнен без указания исходных данных. В таком случае используются значения параметров по умолчанию.



Описание для записи NORM программы AQUA приведено здесь лишь в качестве дополнительной информации. Указание записи NORM не допускается в BEMESS.

3.3. NORM — Нормы проектирования Команда Описание Ед. изм. По умолч.

DC Семейство нормативных документов EN Еврокоды DIN Немецкие нормы OEN Австрийские нормы SIA Швейцарские нормы AS Австралийские нормы BS Британские нормы IS Индийские нормы JS Японские нормы US Нормы США (ACI etc.) GB Китайские строительные нормы NF Французские нормы I Итальянские нормы E Испанские нормы S Шведские нормы DS Датские нормы NS Норвежские нормы SNIP Российские нормы NZS Ново-Зеландские нормы ET Египетские строительные нормы MSZ Венгерские нормы SFS Финские нормы NEN Голландские нормы

LIT EN

NDC Обозначение нормативного документа Lit16 -

Команда Описание Ед. изм. По умолч.

COUN Кодовое обозначение страны по таблицам EN 00 Общие EN FR /F / 33 Франция ES / E / 34 Испания IT / I / 39 Италия CH / 41 Швейцария AT / A / 43 Австрия UK / 44 Великобритания DE / D / 49 Германия или другие действительные TLD

- *




CAT ALT WIND SNOW SEIS WCAT

Категория или класс Высота над уровнем моря Ветровой район Снеговой район Сейсмический район Категория местности для ветра

Lit4 м

Lit4 Lit4 Lit4 Lit4

-/! 0,0 * * * *

Множество предустановок для материалов, правила определения расчетных сочетаний и проверок устанавливаются в соответствии с выбранными нормами расчета, кодом страны (по необходимости) и всеми другими данными, указанными с этой записью. Поэтому настоятельно рекомендуется указывать эти данные в начале проекта. Переопределение норм расчета после того, как были заданы типы воздействий или загружения, или редактирование файла INI для включения “недостающих” материалов, не совпадает с представлениями SOFiSTiK о корректном использования программного обеспечения. Расчетные нормы NORM можно переопределить временно (например для расчета бетона/стали), если параметры нагрузок и воздействий останутся прежними, однако, это подразумевает некоторые риски и пользователю следует использовать данную функцию очень осторожно. Но все же определенные внешние описания неизбежны, поскольку множество предустановок задано в так называемых файлах INI, размещенных в каталоге SOFiSTiK. Имена соответствующих файлов INI могут быть получены из файла DC_NDC.INI. Некоторые значения (например в Еврокодах) связаны с характеристиками региона (табличные значения). Код региона может быть использован для выбора значений в оговоренном объеме. То же справедливо для расхождений в нормах Гонконга и Британии или других схожих. Некоторые нормы требуют или позволяют выбор категории или класса. Это может быть уточнено при помощи параметра CAT. Возможные значения указаны в файле INI. Расширения норм, для которых приведены регионы по высоте, ветру / снегу или сейсмичности описаны в документации к модулям, использующим эти значения. Пользователю никогда не следует допускать, что все предписания расчетных норм выполняются автоматически при выборе такого значения. Возможные пункты и предустановки приведены в соответствующем файле INI. Если пользователь хочет полностью исключить такие значения, он может указать их значения как “NONE”. ВНИМАНИЕ: В текущей версии необходимо указывать расчетный код во всех расчетах, хотя



наличие соответствующего файла INI не обязательно в каждом случае. Поэтому, если не будет найден соответствующий файл INI, будет выведено предупреждение.



Следующие расчетные нормы доступны в виде файлов INI, и/или специальных процедур, выполненных для соответствия особым правилам. Символы A, B и C указывают, что указанные нормы реализованы в AQB, BEMESS и SOFiSTiK. Для более детализированной информации, в особенности касающейся реализованных положений норм, пожалуйста, проверьте инструкции и файлы HTM расчетных модулей. Во многих случаях возможно добавить несколько условий за короткое время с помощью модуля или CADINP. EN − Eurocodes EN 1992−1991 EN 1992−1 (1991) A,B,C EN 1992−2004 EN 1992−1 (2004) A,B CAT AN/AP Building construction Table 7.1N EN 1992−1−1 CAT B,C,D Bridges EN 1993−2005 EN 1993−1 (2005) A CAT A Building construction CAT B,C,D Bridges EN 1994−2004 EN 1994−1 (2004) A CAT A Building construction CAT B,C,D Bridges EN 1995−2004 EN 1995−1 (2004) A EN 1996−2005 EN 1996−1 (2005) EN 1997−2004 EN 1997−1 (2004) EN 1999−2007 EN 1999−1 (2007) A DIN − Deutsche Norm DIN 1045 Старые нормы (1988) A,B,C DAfStb hochfest.Beton (1995) A DIN 4227 Старые Spannbetonnorm + приложение A1 A DIN 4228 Betonmaste (1990) A DIN 18800 Stahlbau (2008) A CAT A/B A − расчет сочетаний в соотв. с DIN 18800 B − расчет сочетаний в соотв. с DIN 1055−100 DIN 18800−1990 Stahlbau (1990) A DIN 18800−EXT Stahlbau (1990) расчет сочетаний в соотв. с DIN 1055−100 A



DIN 1052 Holzbau (1988) A,C DIN 1052−2008 Holzbau (2008) A DIN 1045−1 DIN 1045−1 (2001) A,B,C CAT −/A/B/C/D/E/F (Tab. 18) Классификация в зависимости от условий DIN 1045−2008 DIN 1045−1 (2008) A,B,C CAT −/A/B/C/D/E/F (Tab. 18) Классификация в зависимости от условий DIN FB102−2003 DIN Fachbericht 102 (2003) A,B CAT A/B/C/D/E (Tab. 4.118) Классификация в зависимости от условий DIN FB102−2009 DIN Fachbericht 102 (2009) A,B CAT A/B/C/D/E (Tab. 4.118) Классификация в зависимости от условий DIN FB−103 DIN Fachbericht 103 (2003) A DIN FB−104 DIN Fachbericht 104 (2003) A CAT A/B/C/D/E (Tab. 4.118 des FB 102) Классификация в зависимости от условий DIN EN1992−2004 DIN EN 1992−1 −1/NA:2011 A,B DIN EN 1992−2/NA:2011 CAT AN/AP/AV Hochbau Tabelle 7.1 DE CAT B,C,D Brückenbau OEN − Österreichische Norm OEN 4700 Stahlbeton OENORM B 4700 (2001) A,B,C OEN 4750 Spannbeton OENORM B 4750 (2000) A OEN 4300 Stahl OENORM B 4300 (1994) A OEN EN1992−2004 OENORM B 1992−1 EN 1992−1 (2004)) A,B CAT AN/AP/AV Hochbau, табл. 4 B 1992−1−1 CAT B,C,D Brückenbau B 1992−2 OEN EN1993−2005 OENORM B 1993−1-1 EN 1992−1 (2007)) A,B CAT A Hochbau CAT B,C,D Brückenbau OEN 4200 старые OENORM A,C



OEN 4250 старые OENORM Spannbetonbrücken A OEN 4253 OENORM Eisenbahnbrücken A Для старых норм проектирования OEN 4200, OEN 4250, OEN 4253 не существуют INI файлы. Модуль AQB выполнен таким образом, что обеспечивает получение правильного результата при указании норм проектирования. В качестве материалов для бетона и стали используются BOE и BSOE. SIA − Schweizer norm SIA 162 Schweizer Stahlbetonnorm (1989) A SIA 262 Schweizer Betonbaunorm (2003) A,B SIA 263 Schweizer Stahlbaunorm (2003) A SIA 265 Schweizer Holzbaunorm (2003) A BS − Британский стандарт BS 8110 British Standard Concrete (1997) A,B BS 5400 British Standard Concrete Bridge (1990) A CAT 0 without Prestress CAT 1/2/3 Prestress for Class 1/2/3 BS 5950 British Standard Steelwork (2001) A BS EN1992−2004 BS EN 1992−1 (EN 1992−1 (2004)) A,B CAT AN/AP Building construction, табл. 7.1N EN 1992−1−1 CAT B,C,D Bridges



US − American Standards and Unified Building Code US ACI−318−99 American Standard ACI / UBC (1999) A US ACI−318−02 American Standard ACI / UBC (2002) A,B включая ACI−318−05 US AASHTO−2002 American Highway (2002) A US AASHTO−2004 American Highway (2005) A US AISC American Standard AISC (сталь) 1998 A US AISC−2005 American Standard AISC (сталь) 2005 A СНиП − Российские стандарты SNIP 20301 SNIP II 03.01 − 84 (89) (бетон) A,B SNIP 52101 SP 52−101−2003 (2004) (бетон) A,B SNIP 22381 SNIP II 23.81 (89) (сталь) A SNIP RK50333 SNIP RK (Казахстан) 5.03−33−2005 (бетон) A IS − Indian Standards IS 456 Indian Standard (2000) (бетон) A IS IRC18 Indian Roads Congress Prestressed Road Bridges A IS IRC21 Indian Roads Congress Road Bridges A AS − Australian Standards AS 3600 Concrete Structures A,B AS 4100 Structural Steel A AS 5100 Bridge Design A E - Instrucciones espaniola E EHE Instrucion de hormigón estructural A,B Nivel de control de ejecución: EHE Normal EHE_INTENSIO Intensio EHE_REDUCIDO Reducido I - Decreto Ministeriale Italiane I DM-96 Decretto Ministeriale 9. gennaio 1996: A,B,C Parte I: Cemento armato normale e precompresso



Parte II: Acciaio Parte III: Manufatti prefabbricati prodotti Parte IV: Costruzioni composte d elemeti in metalli Parte V: Per travi composte “acciaio - calcestruzzo” I EC Decretto Ministeriale 9. gennaio 1996: A,B,C Parte VIII: Eurocode This will select EC as design code with a Country-Code I (39) and additionally introduce the materials of the Italian decreto (CAN, CAP, FEB etc.). I DM-2005 Decretto Ministeriale 2005 A,B I DM-2008 Decretto Ministeriale 2008 A,B CAT A1 Costruzioni Civili CAT A2/A3 Ponti NF - AFNOR Association francaise de normalisation NF BAEL Règle techniques de conception et de calcul A,B des ouvrages et construction en beton armé suivant la methode des états limites. BAEL-91 revisées 99 NF EN1992-2004 Annexe Nationale á la NF EN 1992-1-1/-2 A,B CAT AN/AP Bâtiment Tableau 7.1NF NF EN 1992-1-1/NA CAT B,C,D Ponts S - Svenska Boverkets Konstruktionsregler (BKR) S BBK-94 Boverkets Handbok om Betongkonstruktioner A,B CAT 1/2/3 (Säkerhetsklass låg/normal/hög) S BBK-04 Boverkets Handbok om Betongkonstruktioner A,B CAT 1/2/3 (Säkerhetsklass låg/normal/hög)



S BRO-2004 Vägverket BRO 2004 A S BSK-99 Boverkets Handbok om Stålkonstruktioner - CAT 1/2/3 (Säkerhetsklass låg/normal/hög) S EN1992-2004 National Annex to Eurocode 2 A,B SS-EN 1992-1-1:2004/NA:2009, SS-EN 1992-2:2005/NA:2009 CAT A1 = byggnader & säkerhetsklass 1 A2 = byggnader & säkerhetsklass 2 A3 = byggnader & säkerhetsklass 3 B1 = vegbruer & säkerhetsklass 1 B2 = vegbruer & säkerhetsklass 2 B3 = vegbruer & säkerhetsklass 3 C1 = gangbruer & säkerhetsklass 1 C2 = gangbruer & säkerhetsklass 2 C3 = gangbruer & säkerhetsklass 3 D1 = jernbanebruer & säkerhetsklass 1 D2 = jernbanebruer & säkerhetsklass 2 D3 = jernbanebruer & säkerhetsklass 3 DS - Danish Standard DS 411 Norm for betonkonstruktioner A,B CAT LE = low safety & extended control NE = normal safety & extended control HE = high safety & extended control LN = low safety & normal control NN = normal safety & normal control (def.) HN = high safety & normal control LR = low safety & reduced control NR = normal safety & reduced control HR = high safety & reduced control DS 411-bro Norm for betonkonstruktioner A,B Default for superpositions for bridges DS EN1992-2004 National Annex to Eurocode 2 A,B EN 1992-1-1 DK NA:2007 CAT LE = low safety & extended control NE = normal safety & extended control HE = high safety & extended control LN = low safety & normal control NN = normal safety & normal control (def.) HN = high safety & normal control LR = low safety & reduced control



NR = normal safety & reduced control HR = high safety & reduced control - safety acc. to EN 1990 DK NA:2007 consequences classes - control acc. to EN 1992-1-1 DK NA:2007 inspection level NS - Norsk Standard NS 3472 Prosjektering av Stålkonstruksjoner A CAT 1/2/3/4 (Pålitelighetsklasse) Liten / Middels / Stor / Saerlig stor NS 3473 Prosjektering av Betongkonstruksjoner A CAT 1/2/3/4 (Pålitelighetsklasse) Liten / Middels / Stor / Saerlig stor NS EN1992-2004 National Annex to Eurocode 2 A,B NS-EN 1992-1-1:2004/NA:2008, NS-EN 1992-2:2005/NA:2010 CAT A1 = bygninger & pålitelighetsklasse 1 A2 = bygninger & pålitelighetsklasse 2 A3 = bygninger & pålitelighetsklasse 3 A4 = bygninger & pålitelighetsklasse 4 B = vebruer (pålitelighetsklasse 3) C = gangbruer (pålitelighetsklasse 3) D = jernbanebruer (pålitelighetsklasse 3) SFS - Finnish Standard SFS EN1992-2004 National Annex to Eurocode 2 A,B SFS-EN 1992-1-1 NA:2007 CAT LE = low safety & extended control NE = normal safety & extended control HE = high safety & extended control LN = low safety & normal control NN = normal safety & normal control (def.) HN = high safety & normal control LR = low safety & reduced control NR = normal safety & reduced control HR = high safety & reduced control - safety acc. to SFS-EN 1990 NA consequences classes - control acc. to SFS-EN 1992-1-1 NA:2007 inspection level SFS TA1992-2004 National Annex to Eurocode 2 for bridges only



CAT B,C,D,E Bridges NEN - Dutch Standard NEN EN1992-2004 NEN-EN 1992-1-1:2005 A,B (EN 1992-1(2004)) CAT AN/AP Building construction Table 7.1N EN 1992-1-1 CAT B,C,D Bridges MSZ - Magyar Szabvány MSZ UT414 Code of Roadbridges A NZS - New Zealand Standards NZS 3101 Concrete Structures Standard A ET - Egypt Reinforced Concrete Design Code ET RC-2001 Based on description A,B “Reinforced Concrete Design Handbook” Prof.Dr.Shaker El-Behairy, Ain Shams Univers. GB - Chinese Standard GB 50010 Chinese Standard A JS - Japan Standard JS JRA Japan Road Association Standard A



Следующая таблица описывает реализованные опции для расчета бетона:

Нормы расчета DESI PUNC CSIG CT CW

EN 1992-1991 X X X X X

EN 1992-2004 X X X X X

EN 1994-2004 -> EN 1992-2004

DIN 1045 (1988) DAfStb hochfest.Beton X X X X X

DIN 4227+A1 (1995) -> DIN 1045 (1988)

DIN 4228 (1990) -> DIN 1045 (1988)

DIN 1045-1 (2001) X X X X X

DIN 1045-2008 (2008) X X X X X

DIN FB 102 (2003) -> DIN1045-1 (2001)

DIN FB 104 (2003) -> DIN1045-1 (2001)

OEN 4700 (2001) X X X X X

OEN 4750 (2000) -> OEN 4700

OEN EN1992-2004 -> EN 1992-2004 X X X X

SIA 262 (2003) X -> DIN1045-1 X - -

BS 8110 (1997) X X X - -

BS EN1992-2004 X X X - -

BS 5400 (1990) -> BS 8110

SNIP 20301 (1989) X -> EC 2 EN X - -

SNIP 52101 (2004) X X X - -

E EHE (1999) X X X - -

I DM-96 X X X - -

I EC (DM 1996) X X X X X

I DM-2005 X X X - -

I DM-2008 X X X - -

NF BAEL (1999) X X X - -

NF EN1992-2004 -> EN 1992-2004



S BBK 94 / BRO 94 X X X - X

S BBK 04 / BRO 04 X X X - X

NS 3473 -> EC 2 EN X

DS 411 X X X X

DS EN1992-2004 X X X X

SFS EN1992-2004 -> EN 1992-2004

NEN EN1992-2004 X X X X

US ACI 318-99 (1999) -> US ACI 318-02

US ACI 318-02 (2005) X X X - -

US AASHTO-2002 -> US ACI 318-02

US AASHTO-2004 -> US ACI 318-02

ET RC-2001 X X X - -

AS 3600 (2001) -> AS 5100

AS 5100 (2001) X -> EC2 EN X - -

NZS 3101 (1995) -> EC 2 EN

GB 50010 -> BS 8110

IS 456 (2000) -> BS 8110

IS IRC 18 (2000) -> BS 8110

IS IRC 21 (2000) -> BS 8110

JS JRA -> BS 8110



где DESI расчет на действие изгибающего момента и поперечной силы PUNC проверка на продавливание CSIG ширина раскрытия трещин по допускаемым напряжениям CT ширина раскрытия трещин по табличным значениям CW прямой расчет ширины раскрытия трещин



Смотри также: MREI CRAC NSTR MAT PUNC

3.4. CTRL — Управление расчетом




TYPE Расчетная задача SERV расчет железобетона для загружений,

относящихся ко II группе предельных состояний (SLS)

STRE расчет напряжений в соответствии с линейной теорией упругости

ULTI расчет железобетона для загружений, относящихся к I группе предельных состояний (ULS)

ACCI расчет железобетона при особых воздействиях

EARQ расчет железобетона при сейсмическом воздействии

SLS параметры расчетов по II ГПС (SLS) → MREI, CRAC или NSTR По умолчанию: в зависимости от системы

LIT *

RMOD Режим хранения данных для арматуры или напряжений SING Одиночный расчет, без сохранения SAVE Сохранение, перезаписывает ранее

записанные значения SUPE Сохраняется максимум из

рассчитанной и ранее сохраненной арматуры

ADD Рассчитанная арматура добавляется к ранее записанной в базу данных. Сборно-монолитные конструкции, сооружаемые постадийно могут рассчитываться этим способом.

LIT SAVE




SYST Тип расчета (используется только при расчете с указанием внешних усилий и моментов) SPAC Расчет оболочек GIRD Расчет плит FRAM Расчет дисков

LIT SPAC

WALL Параметры расчета балки-стенки (также см. запись MAT AM3) YES требования к минимальному

количеству арматуры 0.05% на сторону дляDIN 1045−1988

(стена) 0.075% на сторону для DIN 1045−1

(стена) 0.10% на сторону для OENorm B 4700

(стена) 0.15% на сторону для EC2, BS, ACI

(стена) (по умолчанию для дисков) NO нет ограничений минимального

армирования (по умолчанию для оболочек, система 3D)

LIT *

AUGM Для элементов малой толщины: YES для h < 7 см внутренние силы

увеличиваются по расчету в соответствии с DIN 1045−1988, 17.2.1(6).

NO нет коррекции внутренних сил или допустимых напряжений из-за малой толщины элемента

LIT YES




GALF Общий коэффициент безопасности (надежности) по нагрузке Все внутренние силы для расчета в соответствии с DIN 1045−1, EC2, BS, ACI + OENORM в BEMESS умножаются на коэффициент GALF. По умолчанию: CTRL SERV GALF=1.45 для DIN 1045−1, EC2, OENORM, EHE GALF=1.55 для BS, ACI CTRL ULTI GALF=1.0 CTRL CRAC GALF=1.0

- *

THIC Строгая проверка сжатой зоны SEPA раздельная проверка по каждому из

направлений FULL детальная проверка

LIT SEPA

TENS Сокращение допустимого сжимающего напряжения бетона при поперечном растяжении (может быть установлен равным 0 %) По умолчанию: SERV и ULTI 20%, (DIN 1045−1 + DIN−Fachbericht 25%) При расчетах по II ГПС 0%

% *

LCR Номер расчетного распределения арматуры

- 1

PFAI Метод предельных напряжений для оболочек и дисков 1 механически точный расчет (по умолчанию для SERV и ULTI) 2 всегда преобразует в сжатую арматуру (по умолчанию для II ГПС)

- *




RO_V Максимум поперечного армирования для перпендикулярной области плиты (смотри также PUNC RO_V для области продавливания).

- 0.2

ROBU Контроль минимума арматуры для безопасного поведения пластичного элемента (прочность арматуры) FCTM в соответствии с DIN1045−1 с

моментом трещинообразования из-за растягивающей силы в бетоне fctm

FCTK или проверка с fctk или ввод различных сил Внимание: ROBU не будет использоваться здесь

в будущем. См. запись MREI

Н/мм2 -

COTT Ограничение котангенса theta при расчете на поперечную силу Допускаются значения между 1.00 и 3.00 для DIN 1045−1 и EHE По умолчанию: для баз данных в соответствии с DIN−Fachberichte theta=7/4 в соответствии с начальными указаниями

- *

FACH Немецкий DIN Fachberichte 0 не рассматривается 1 рассмотрение дополнительных

расчетных норм в соответствии с DIN Fachberichte (устаревший с момента появления DIN 1045−1 2008)

По умолчанию: в соответствии с расчетными нормами в базе данных

- 0




WARN Специальные сообщения об ошибке могут быть выключены если это указано в тексте сообщения.

- *

LCRI Указание максимума арматуры при некоторых проверках

- -

VF70 Коэффициент увеличения несущей способности для случайных нагрузок

- 1.0

SNIP Коэффициент надежности γb2 Российских СНиП 2.03.01

- 0.9

WINT Длина участка интегрирования для проверки на продавливание по концам стен

- 1.5

WEND Продавливание по концам стен

- -1.0

REDN Коэффициент для проверки со сниженной продольной силой

1.0

RADP Коэффициент для изменения радиуса продавливания

6.0

BUBB Параметр для проверки пустотных плит

0.55

REDM Коэффициент для расчета при уменьшенном изгибающем моменте

- 1.0

VPDC Учет ползучести и усадки при проверках на продавливание значение потери 0 не учитываются 1.0 100 %

- 0.12

SIGZ Ограниченное увеличение напряжений из-за наличия предварительно-напряженной арматуры при проверках по первой группе ПС (ULS)

Н/мм2 *




LCRP Объединение результатов расчета на продавливание с результатами другого расчета

- LCRI

WTEN Ширина распределения W для преднапрягаемой арматуры в четырехузловых КЭ, указанная как соотношение к толщине элемента: площадь пучка распределена линейно на ширине равной 2.0*H влево и вправо

- 2.0

BOUN Расчет на поперечную силу над опорами Дополнительная информация: см. ниже

-

При помощи записи CTRL TYPE ULTI может быть указано, что загружения содержат внутренние усилия и моменты для проверки по I группе предельных состояний (ULS). По умолчанию опция CTRL ULTI используется следующим образом: если в базе данных присутствуют расчетные сочетания усилий для расчета по I группе ПС, это распознается модулем BEMESS. Без указания CTRL ULTI программа использует загружения как расчетные для I группы ПС. При помощи записи GALF к загружениям может быть применен коэффициент для расчета по EC2. Если расчетные сочетания усилий содержат частные коэффициенты EC2, заданные в модуле MAXIMA, необходимо использовать CTRL ULTI со значением параметра CTRL GALF равным 1.0. ULTI указывает, что указанные загружения уже являются расчетными и не требуют дополнительного учета коэффициентов надежности (безопасности). Если в модуле MAXIMA не сформированы расчетные сочетания в соответствии с EC2, это может быть выполнено в приближенном виде в BEMESS. SERV учитывает среднее значение между 1.3 для постоянных и 1.5 для временных нагрузок. Любое точное значение может быть указано дополнительно для GALF. Ввод параметра GALF не оказывает влияния на проверки по DIN 1045-1988. Литера CTRL TYPE CRAC может быть использована для непосредственной проверки по II группе предельных состояний в BEMESS. В этом случае используется коэффициент надежности GALF=1.0. Кроме того, не выводятся результаты проверок по I ГПС, расчета на поперечную силу и проверок на продавливание. Опция CTRL TYPE CRAC может использоваться только совместно с CTRL RMOD SUPE для дополнения результатов предшествующего расчета по I группе ПС. Поскольку результаты расчета на продавливание так же нужны для проверки, например, величина снижения изгибающего момента над колонной, расчет на продавливание должен быть включен при непосредственных проверках II группы ПС в BEMESS. В этом случае в модуле MAXIMA должны быть сформированы загружения с максимальными опорными реакциями. Тем не менее, для CTRL SLS результаты расчета на продавливание учитываются, но не хранятся во избежание влияния на



результаты проверок I группы (продавливание), например для программы WING. Расчет на действие поперечной силы не выполняется для записи CTRL SLS. Точное определение высоты сжатой зоны: Если образуется трещина с нижней стороны плиты, и перпендикулярная ей с верхней стороны плиты (скручивающий момент по вершинам плиты), сжатая зона плиты может располагаться перпендикулярно каждой из трещин. Эта расчетная ситуация может корректно учитываться указанием CTRL THIC SEPA. Тем не менее, поскольку сжатые зоны не превышают половины толщины, трещины пересекаются в средней части. Точный расчет указывает на подобную ситуацию сообщением об ошибке. Необходимо учитывать, что практически любой расчет будет содержать ошибки при проверке минимальной высоты сжатой зоны (это связано с возникновением скручивающих моментов). По умолчанию используется раздельная проверка по каждому из направлений (CTRL THIC SEPA). Увеличение армирования происходит раздельно по каждому из направлений. Точный расчет может быть произведен указанием CTRL THIC FULL. Для проверок на действие поперечной силы по DIN-1045, EC2, ACI и BS является возможным указать максимальный процент армирования RO_V. Если обычная проверка на поперечную силу не выполняется для имеющегося продольного армирования, модуль BEMESS пытается увеличить процент армирования без использования поперечной арматуры. Это, как правило, помогает вблизи точек нулевых моментов. В таком случае, процент продольного армирования возрастает до максимально возможного значения RO_V. Продавливание по концам стен: В запас прочности расчетом учитывается участок периметра продавливания на расстоянии, равном 2 толщинам стены. Допускается следующий ввод: CTRL WINT 1.5 расчет на продавливание на длине 1.5 толщин стены CTRL WEND 0.70 сокращение/увеличение радиуса продавливания Ширина области продавливания может быть указана вручную для учета особых требований и условий норм и стандартов в записи CTRL WEND.



Проверка надежности минимального армирования (жесткое армирование) выполняется при указании ROBU (в настоящее время только для двунаправленного армирования). Расчет в соответствии с DIN1045−1 с моментом растрескивания из-за растягивающей силы в бетоне fctm выполняется при указании записи CTRL ROBU FCTM. Тем не менее, различные растягивающие силы могут быть введены с помощью CTRL ROBU, например CTRL ROBU 2.50 (Н/мм2). Момент растрескивания может быть переведен в необходимый минимум арматуры с фиксированным значением плеча kz=0.9 и переделом текучести стали fyk. Наименование расчетного случая Указание произвольного номера загружения для CTRL LCR (из числа номеров обычных статических загружений) позволяет сохранить наименование расчетного случая для отображения в WiNGRAF. Это название также может быть изменено в SOFiLOAD записью LC ... TYPE REST TITL … (требуется расчет). Сочетание результатов различных расчетных случаев с LCRI С помощью CTRL LCRI... возможно определить максимум арматуры (включая поперечную арматуру, работающую на продавливание) из предыдущих расчетов. Этот максимум может быть использован как основа для текущего расчета. Текущий расчет сохраняется с количеством распределенной арматуры, которое определяется с помощью CTRL LCR. CTRL RMOD SUPE активируется автоматически. Кроме того, возможно создать максимум в BEMESS без дальнейшего анализа, например:

prog bemess head ctrl LCRI 1,2,3,4 ctrl LCR 11 end

См. пример: DIN_FB_Platte.dat Если два расчета по первой или второй группе предельных состояний выполнены для каждого случая с одинаковым числом LCR, то в базе данных всегда автоматически сохраняются только результаты последнего расчета. VF70 − Коэффициент увеличения несущей способности для случайных нагрузок Для проектов электростанций несущая способность при сдвиге, в соответствии с DIN 1045-1, ур. 70 и 105 может быть увеличена с помощью CTRL VF70, например VF70=1,15. Учтите снижение коэффициента надежности для этих случаев. REDN − Коэффициент для расчета с уменьшенной продольной силой и REDM − Коэффициент для расчета с уменьшенным изгибающим моментом Расчет с уменьшенными продольными силами или изгибающими моментами



возможен с помощью CTRL REDN или REDM. Также, для учета максимальных растяжения и сжатия, в любом случае необходим предыдущий запуск без REDN или REDM! Таким образом, эта опция доступна только в совокупности с CTRL RMOD SUPE! Для изучения влияния REDN в LCR1−LCR2, лучше всего использовать:

PROG BEMESS HEAD Design without reduction CTRL LCR 2 … END PROG BEMESS HEAD Design with reduced normal forces CTRL LCR 1 LCRI 2 RMOD SUPE CTRL REDN 0.8 or STEU REDM 0.8 … END

Также это возможно выполнить, принимая в обоих блоках BEMESS LCR=1 (без указания значения LCR) RADP − Коэффициент для изменения радиуса продавливания Радиус периметра продавливания может быть изменен с помощью CTRL RADP. Секторы с отверстиями или границами ближе чем 6·d к колонне не относятся к периметру по умолчанию. С помощью RADP этот коэффициент может быть изменен (по умолчанию 6.0 для тонких плит, снижен для толстых плит). BUBB − Расчет пустотных плит При расчете продольного армирования высота зоны сжатия ограничена толщиной внешних слоев (до пустотообразователя). При расчете на поперечную силу, несущая способность при сопротивлении сдвигу сокращается в CTRL BUBB раз по сравнению с несущей способностью всего сечения (по умолчанию CTRL BUBB 0.55). Продольное армирование берется в расчет при расчете на поперечную силу (см. RO_V). Наличие поперечного армирования (шпильки) не допускается. В дополнение, в пределах периметра продавливания для пустотных плиты будет выполняться обычный расчет на действие поперечной силы.. В WiNGRAF значение коэффициента использования сечения по сопротивлению сдвигу может быть проконтролировано с помощью VED/VRDmax (VRDmax всего сечения). Значения VED/VRDmax > CTRL BUBB одновременно означают сбой расчета на сдвиг. Пример: bubbledeck.dat SIGZ − Ограниченное увеличение напряжений из-за наличия предварительно-напряженной арматуры при проверках по первой группе ПС Для внутренней предварительно-напрягаемой арматуры на стадии расчета по первой группе предельных состояний учитывается увеличение напряжений в



пучках. Для этого пучки «размазываются» по определенной ширине. Увеличение напряжений ограничено напряжениями в уровне предварительно-напряженных пучков и параметрами материала. С помощью записи CTRL SIGZ оно может быть ограничено заданной величиной, например CTRL SIGZ 180 до 180 Н/мм2. Рост напряжений в арматурных элементах сказывается на нижнем продольном армировании, которое может быть проверена в выходных данных. С помощью CTRL SIGZ 0 опция может быть выключена. LCRP − Объединение результатов расчета на продавливание с результатами другого расчета Для особых целей расчет на продавливание может быть выключен (PUNC NO), результаты расчета на продавливание из старого расчетного случая могут, тем не менее, быть использованы с новым указанием CTRL LCRP (по умолчанию LCRP=LCRI). Порядок использования: Выполняется обычный расчет при LCR 1 - например расчет на сейсмическое воздействие без новой проверки на продавливание (PUNC NO) при LCR 2 и CTRL LCRP 1 (или PUNC NO; CTRL LCRI 1; CTRL LCR 2) Сейсмические усилия обычно не могут быть использованы для проверки продавливания, поскольку после выполнения модуля DYNA не сохраняются результаты в точках Гаусса четырехугольных КЭ. Преимущество: тем не мене округление результатов происходит в зоне продавливания и расчет на действие поперечной силы в зоне продавливания не выполняется. Старое поперечное армирование добавляется к результатам сейсмического расчета LCR 2. BOUN − Расчет на поперечную силу над опорами Без последующего ввода значение поперечной силы в случае непосредственного опирания линейно сокращается от лицевой поверхности опорной части до xVED·d (расчет по наклонной трещине, смотри DIN 1045−1 10.3.2(1) и EC2 EN 1992−1−1 6.2.1(8)). Для проверки VRd,max значение поперечной силы линейно сокращается от оси опорания до лицевой стороны опорной части (проверка по поверхности опирания, DIN 1045−1 10.3.2(3) and EC2 EN 1992−1−1 6.2.1(8)). Значение xVED устанавливается в соответствии с нормами проектирования и указывается в выходных данных. Оно установлено на 1.0 для DIN 1045−1 всех новых EC кодов, в противном случае 0.5. CTRL BOUN позволяет учитывать следующие ситуации:

BOUN 0 нет снижения - проверка также и над опорой BOUN +1 на опираемых гранях поперечная сила сокращается от

поверхности опирания до xVED·d (непосредственное опирание)

BOUN +2 также на границах оболочек со стенами под ними



(плиты в 3D−высотном−монолитном строительстве) BOUN +4 также в границах вертикальных оболочек (угол стены в

3D−системах −в основном косвенное опирание) BOUN +8 также на других границах оболочек (проемы в стенах)

(граница оболочки = пересечение двух элементов, например стена/пол или угол стены) По умолчанию: 1+2 = непосредственное опирание На границах оболочек типа +4 и +8 предполагается косвенное опирание и поперечная сила сокращается лишь в зоне пересечения (от оси опирания до внешней поверхности). Опирание на тавровые балки в плитах в основном учитывается как непосредственное (ширина опоры = толщине ребра поперечного сечения балки).



3.5. CRAC — Параметры расчета по II группе предельных состояний


XMIN Минимальная толщина зоны сжатия в разных направлениях или полная (смотри CTRL)

см 0.0

DDES Диаметр стержней для которого должны выполняться проверки Этот пункт вскоре будет внесен в запись PARA. См. также пример: bemess6.dat

мм 28.0

STAN Больше не используется, пожалуйста используйте программу AQUA или SSD

- -

WK Значения вычисленной ширины раскрытия трещин TAB контроль диаметров по таблицам

через GRP + ELEM + NODE >0 непосредственный расчет ширины

раскрытия трещин без таблиц PARA учет ширины раскрытия трещин

указанной в PARA

мм/LIT -

BETA Контрольный коэффициент (коэффициент надежности — параметр k4 в соответствии с Heft 400 DafSt!)

- 1.7

BOND Характеристика внешней поверхности арматуры: RIB для ребристого профиля PROF для профилированной арматуры PLAI для гладкой арматуры

LIT RIB




BET1 Коэффициент Beta1, учитывающий сцепление арматуры с бетоном в формуле расчета ширины раскрытия трещин wk По умолчанию в зависимости от параметра BOND принимает значения: 1.0 для RIB 0.75 для PROF 0.5 для PLAI Кроме того, может быть указано произвольное численное значение.

- *

BET2 Коэффициент Beta2, учитывающий длительность приложения нагрузки в формуле расчета ширины раскрытия трещин wk DYN для кратковременной нагрузки:

Beta2=1.0 STAT для постоянной или повторяющейся

нагрузки: Beta2=0.5 Кроме того, может быть указано произвольное численное значение.

−/LIT STAT

K1 Коэффициент k2, учитывающий влияние качества сцепления арматуры на длину трещины (параметр k2 в соответствии с Heft 400 DAfSt!) По умолчанию соответствующий BOND определяется: 0.8 для RIB 1.2 для PROF (интерполированное по

аналогии) 1.6 для PLAI Кроме того, может быть указано произвольное численное значение.

- *




DDEB Диаметр стержней для нижней стороны Этот пункт вскоре будет внесен в запись PARA. См. также пример: bemess6.dat

мм DDES

WKB Рассчитываемое значение ширины трещины для нижней стороны

мм/LIT WK

Простые проверки по ширине раскрытия трещин с ограничением напряжений в стальной арматуре по таблицам управляются параметром DDES и WK=TAB в зависимости от окружающих условий, ширины раскрытия трещины PARA или записей GRP, ELEM и NODE. Ввод напряжений в стали в PARA SSU может использоваться для проверок при различном шаге постановки стержней. Элементы, для которых не указано напряжение по умолчанию подбираются по таблице диаметров. Точный расчет ширины раскрытия трещин включается записью PARA или значением WK в записи CRAC. Растягивающее напряжение в бетоне в записи MAT в таком случае не должно равняться нулю. Параметры от WK до K1 используются только для точных проверок. Эта запись остается действительной до следующей записи CRAC. Без ввода записи CRAC проверки по II группе предельных состояний не производятся.



3.6. MREI — Минимальное армирование Команда Описание Ед. изм. По умолч.

FFCT Коэффициент к эффективной прочности при растяжении

-

KC Коэффициент распределения напряжений при образовании первичной трещины

-

K Внешние ограничения − для учета ограничений изгиба обычно требуется ввод K=1.0

-

ROBU Жесткое армирование по DIN 1045−1

-

PARA Минимум арматуры из PARA YES учитывать минимальное армирование

из PARA NO не учитывать минимальное

армирование из PARA

- YES

Минимальное армирование интенсивностью PARA...ASU может быть учтено при помощи записи MREI PARA YES. При нелинейном расчете в ASE оно учитывается в любом случае! Минимальное армирование согласно DIN 1045-1, 11.2.2 определяется записью MREI FFCT, KC и K. Коэффициент эффективного сопротивления растяжению вычисляется как:

𝑓𝑐𝑐,𝑒𝑒𝑒 = 𝐹𝐹𝐹𝐹 ⋅ 𝑓𝑐𝑐𝑐

Для FFCT=1.0 используется минимальное значение 3.0Н/мм2 (легкий бетон). При отсутствии параметра KC коэффициент определяется на основании значения продольной силы для пространственных систем. Допустимы следующие значения: MREI FFCT 1.0 KC 0.4 K 1.0 для внешних ограничений при изгибе MREI FFCT 0.5 KC 1.0 для ограничений при тепловыделении гидратации K вычисляется в зависимости от глубины. При внешних ограничениях (опирание на колонну или ограниченный изгиб) он должен быть равным 1.0. Поскольку таблица 20 используется так же для указания минимального армирования согласно DIN 1045-1, 11.2.2, указание ширины раскрытия трещины параметрами WKU и WKL записи GRP необходимо до MREI! Если одновременно требуется учесть ограничение ширины раскрытия трещины



согласно таблице 21, в записи GRP могут так же быть указаны параметры WKU и SIGU! В таком случае WKU используется для назначения минимально-допустимого армирования, и SIGA используется для ограничения ширины раскрытия трещин без непосредственного расчета по табл. 21. См. пример: bemess2.dat Проверка надежности минимального армирования при хрупком поведении элемента (жесткое армирование) выполняется указанием ROBU (на данный момент только для двусторонне-направленного армирования). Проверка по DIN 1045-1 с учетом момента трещинообразования за счет сопротивления бетона растяжению fctm выполняется при помощи ROBU=FCTM. Запись CTRL ROBU=FCTK выполняет расчет с учетом fctk для DIN-FB. Тем не менее, другие значения сопротивления растяжению могут быть указаны в ROBU, например ROBU=2.50 (Н/мм2). Момент трещинообразования может быть преобразован в минимально-необходимое армирование с фиксированным значением плеча сил kz=0.9 и пределом текучести стали fyk. Допускаются различные исходные данные для MREI. Запись MREI определяет значения параметров для последующих групп GRP.



3.7. SHFT — Значение смещения для правила сдвига Команда Описание Ед. изм. По умолч.

TYPE Учет значения смещения для правила сдвига 0 Не учитывается 1 Учитыается в соответствии с

методом, изложенным в EC 2

- 0

При указании SHFT 1 прикладывается дополнительная продольная сила, вызывающая скачки в продольном армировании. Вблизи опор на расстоянии до 0.5*z*cot-theta соответственно снижается величина поперечной силы. Во избежание нежелательного увеличения продольного армирования в середине пролета, минимальный угол наклона косой трещины ограничен значением по умолчанию CTRL COTT 7/4.



3.8. NSTR -Параметры расчета по II группе ПС Команда Описание Ед. изм. По умолч.

SIGS Амплитуда напряжений для проверки армирования и расчета на выносливость в соответствии с DIN−FB 102: = Δ σRsk (N*)

Н/мм2 -

SIGT Амплитуда напряжений для хомутов. Мо умолчанию снижено ввиду малых радиусов изгиба. Над узлами, в которых выполняется расчет на продавливание увеличение поперечного армирования из-за параметра SIGT не происходит!

Н/мм2 0.454* SIGS

CHKC Проверка сжимающих напряжений в бетоне при расчетах по II группе ПС 0.45 Проверка при 0.45 fckl 0 Проверка не выполняется

- 0

CHKS Проверка напряжений в стали 0.8 Контроль до 0.8 fyk 0 Нет контроля

- 0




FATC Вынсливость бетона: время первого нагружения бетона в днях

дни -

Корректирующие коэффициенты λs в соответствии с DIN−FB 102 Anhang A.106.2:

LS_U верхняя арматура - -

LS_L нижняя арматура - -

LS_V поперечное армирование - -

LS_P предварительно-напряженная арматура

- -

Коэффициенты повышения осевой нагрузки LM3 в соответствии с DIN−FB Anhang A.106.2 (101P):

FACU верхняя арматура - 1.75

FACL нижняя арматура - 1.4

FACV поперечное армирование - 1.75

FACP предварительно-напряженная арматура

- 1.75

SIGP Амплитуда напряжений для предварительно напряженной стали

Н/мм2 -

LOCP Локальные направления высокопрочных пучков 0 Амплитуда напряжений определяется

максимумом амплитуд напряжений арматуры основного и поперечного направлений

1 Амплитуда напряжений определяется амплитудой напряжений арматуры основного направления

2 Амплитуда напряжений определяется амплитудой напряжений арматуры поперечного направления

- 0

Внимание: при использовании SIGS, SIGT, CHKS, LS_U, LS_L, LS_V, FAKU, FAKL или FAKV армировании будет увеличено для выполнения проверки. При использовании CHKC рассчитываются только напряжения, которые должны контролироваться пользователем — как правило графически в WINGRAF. Амплитуда напряжений в арматуре может быть проверена записью NSTR. В начале выполняется обычная проверка с возможностью дополнительной



проверки по II Группе ПС. После по возможности сохраненная ранее арматура учитывается параметром CTRL RMOD SUPE. Для каждого загружения вычисляется напряжение в арматуре. Минимальное и максимальное значения по всем загружениям определяют диапазон изменения напряжений. Во избежание непонимания, только указание 100% коэффициента LC PERC допускается в NSTR. Набор загружений с/без временной составляющей должен быть создан в MAXIMA. Если амплитуда напряжений слишком велика, соответствующим образом будет увеличено армирование. Кроме этого, элементы, которые не требуют увеличения армирования выводятся при наличии записи ECHO SIGS FULL. ECHO SIGS EXTR выводит напряжения от загружений по отдельности вместе с используемым плечом пары сил. Если запускается последующее вычисление при помощи CTRL BMOD SUPE после расчета BEMESS с проверкой амплитуды напряжений, в повторном расчете задаются более низкие амплитуды напряжений, поскольку армирование, увеличенное в предыдущем расчете используется для расчета напряжений. В начале как правило должен быть выполнен расчет по I группе предельных состояний. После этого необходимо выполнить отдельную проверку напряжений в BEMESS записью CTRL BMOD SUPE для других возможных загружений из модуля MAXIMA. Напряжения в хомутах для полного учета поперечной силы при угле наклона трещины 45° определяются полной амплитудой напряжений в хомутах (SIGT) независимо от норм проектирования (sigma-T=q/ass/zm, где zm — рабочая высота сечения при изгибе). Так же выполняется проверка того, не изменяется ли направление действия поперечной силы в других загружениях, поскольку это свидетельствует о декомпрессии бетона: например, если в загружении 1 Vx=+100кН, а в загружении 2 Vx=-100кН, то в обоих загружениях касательные напряжения одинаковы, но поперечная сила знакопеременна. Амплитуда напряжений не учитывается при проверках на продавливание!Поперечное армирование над уздами продавливания не увеличивается за счет параметра SIGT! Для графической проверки, диапазон напряжений в хомутах вычисляется из действительной поперечной силы в плите и сохраняется для WINGRAF.



Расчет на выносливость согласно DIN – Fachbericht 102 – 4.3.7 Проверка по выносливости для бетона согласно DIN-FB 102 управляется записью FATC. Проверки выносливости для стали выполняются если, по меньшей мере, указаны значения LS_U, LS_L, LS_V, FAKU, FAKL или FAKV. Здесь SIGS согласно п. 4.3.7.5 DIN-FB 102 определяется как

𝑆𝑆𝑆𝑆 = 𝛥𝜎𝑅𝑅𝑅(𝑁*) Пример расчета на выносливость: DIN_FB_Platte.dat



Смотри также: CTRL CRAC NSTR

3.9. MAT — Указание свойств материалов Команда Описание Ед. изм. По умолч.

CONC STEE

Классы материалов стали и бетона должны быть определены в AQUA или SSD

- -

- -

K Параметры расчета на действие поперечной силы K1 Непрерывное армирование в пролете

(более 50%) K1S Ступенчатое армирование в пролете K2 Только для DIN 1045-1988:

с коэффициентом k2 K2S Только для DIN 1045-1988:

ступенчато

LIT K1S

BETZ Эффективное сопротивление бетона растяжению *По умолчанию: значения из базы данных

МПа *

N Соотношение модулей упругости стали и бетона *По умолчанию: значения из базы данных

- *

MINC Минимальное армирование в поперечном направлении должно составлять не менее MINC от армирования основного направления

- 0.2

MSTA Характер нагружения YES В основном постоянное загружение NO В основном непостоянное загружение

LIT YES




T011 Предельное касательное напряжение τ011 только для DIN 1045-1988

МПа *

T02 Предельное касательное напряжение τ02 только для DIN 1045-1988

МПа *

T03 Предельное касательное напряжение τ03 может применяться для проверки

элементов конструкции — балок по DIN 1045-1988

МПа *

AM3 Минимальное армирование обжатых сечений (в процентах от статически-необходимого) По умолчанию: 0.8 DIN 1045-1988 0.0 DIN 1045-1, EN1992, BS, ACI,

OENORM

% *

FC Эффективное сопротивление бетона сжатию

МПа *

FY Предел текучести стали Примечание: FC и FY допускается изменять не более 30% от первоначального значения

МПа *

TU0 Проверка на действие поперечной силы по DIN 4227

МПа *

TRD Основное значение сопротивления сдвигу по старым EC2

SC1 Коэффициент надежности по материалу для бетона

SC2 Коэффициент надежности по материалу для бетона

SS1 Коэффициент надежности по материалу для стали

SS2 Коэффициент надежности по материалу для стали SC1... ...SS2 предустановлены в зависимости от CTRL REIN/ULTI и норм проектирования

Указание свойств материалов из базы данных: Материалы, хранящиеся в базе данных используются по умолчанию, если они определены как бетон или сталь. Их свойства могут быть изменены, в основном



это касается FC, FY и коэффициентов надежности. MSTA позволяет учесть снижение касательных напряжений в зоне 3 при расчете на поперечную силу по DIN 1045-1988.



Значения коэффициентов надежности по умолчанию:

SC1 SC2 SS1 SS2

DIN 1045-1 (REIN+ULTI) 1.50 1.50 1.15 1.15

DIN 1045-1988 (REIN) 1.75 2.10 1.75 2.10

DIN 1045-1988 (ULTI) 1.00 1.00 1.00 1.00

OENORM (REIN+ULTI) 1.50 1.50 1.15 1.15

EC2 (REIN+ULTI) 1.50 1.50 1.15 1.15

British Stsndard (REIN+ULTI) 1.50 1.50 1.05 1.05

American ACI (REIN+ULTI) 1/0.9 1/0.7 1/0.9 1/0.7

FC+FY+TRD всегда используются при проверках по I группе ПС, T011+T02 – при проверках по II группе ПС. Вне зависимости от того, была указана запись CTRL REIN или CTRL BRUC, строка MAT остается идентичной! При проверке на действие поперечной силы по DIN 1045-1988 введенные и распечатанные T011+T02 умножаются на 1.75/SC1 и после сравниваются с величиной касательных напряжений (SC1 — коэффициент надежности по материалу для бетона).



Смотри также: DIRE THRE MAT PARA

3.10. GEOM — Параметры поперечного сечения Команда Описание Ед. изм. По умолч.

H Толщина плиты По умолчанию: как в базе данных.

мм *

HA Расстояние между центром верхней внешней арматуры и верхним краем плиты.

мм 35

DHA Расстояние между центрами верхней поперечной арматуры или средней арматуры и главной арматуры.

мм 10

HB Расстояние между центрами нижней внешней арматуры и нижним краем плиты.

мм HA

DHB Расстояние между центрами нижней поперечной или средней арматуры и главной арматуры.

мм DHA

DDHA Расстояние между центрами верхней внутренней арматуры и средней арматуры.

мм DHA

DDHB Расстояние между центрами нижней внутренней арматуры и средней арматуры.

мм DHB

HPRE Ограничение толщины сжатой зоны.

мм -

Значения HU... ...DDHB обычно указываются в отдельном блоке BEMESS или в графическом диалоге SSD. Ввод H или HPRE не может быть выполнен в блоке задания параметров (PARA). Указание H или HPRE может быть выполнено только в отдельном блоке расчета BEMESS. Без указания HU... ...DDHB параметры H и HPRE могут быть использованы совместно со значениями PARA в отдельном расчетном блоке. Если указаны параметры HU... ...DDHB, то значения из предыдущего блока PARA или диалога SSD не учитываются.



Ввод HA, DHA, HB, DHB, DDHA и DDHB не оказывает влияния на расчет для дисков. Запись остается действительной до следующего указания записи GEOM. Дополнительные разъяснения могут быть получены из описания записей DIRE и THRE. Примечание: Проектирование ортотропных плит в BEMESS требует дополнительного рассмотрения. Для каждого загружения и каждого из направлений главных моментов должны быть указаны различные толщины. В таком случае BEMESS выводит предупреждение и пользователю необходимо указать толщину самостоятельно.

Геометрия сечения железобетонной плиты

Использованная толщина сжатой зоны бетона может быть ограничена при расчете пустотных плит при помощи указания параметра GEOM HPRE. Тем не менее, расчет на действие поперечной силы для пустотных плит не выполняется, проверку необходимо выполнять отдельно!



Смотри также: GEOM

3.11. GEO - Параметры поперечного сечения в см Команда Описание Ед. изм. По умолч.

H Толщина плиты По умолчанию: как в базе данных.

см* *

HA Расстояние между центром верхней внешней арматуры и верхним краем плиты.

см* 3.5

DHA Расстояние между центрами верхней поперечной арматуры или средней арматуры и главной арматуры.

см* 1.0

HB Расстояние между центрами нижней внешней арматуры и нижним краем плиты.

см* HA

DHB Расстояние между центрами нижней поперечной или средней арматуры и главной арматуры.

см* DHA

DDHA Расстояние между центрами верхней внутренней арматуры и средней арматуры.

см* DHA

DDHB Расстояние между центрами нижней внутренней арматуры и средней арматуры.

см* DHB

HPRE Ограничение толщины сжатой зоны.

см* -

* В указанной записи ввод осуществляется в см. Для ввода в мм и прочих разъяснений — см. запись GEOM.



Смотри также: GEOM THRE MAT PARA

3.12. DIRE — Параметры ортогонального двунаправленного армирования Команда Описание Ед. изм. По умолч.

UPP Угол между направлением главной верхней арматуры и локальной осью х (от 0 до 180).

градусы 0

LOW Угол между направлением главной нижней арматуры и локальной осью х (от 0 до 180).

градусы 0

X Координаты центра для расчета радиального армирования. Углы, определенные с помощью UPP и LOW ссылаются на вектор из указанного центра к расчетной точке. Оси определены как для случая пространственных конструкций.

м -

Y м -

Z м -



Прямоугольная стальная сетка может быть задана как с верхней стороны (надопорное армирование) так и с нижней стороны (армирование в пролетах). Указывается направление главной арматуры, поперечная арматура принимается перпендикулярной основной. Углы, откладываемые по часовой стрелке, положительны и определены в градусах. Они относятся к оси х локальной системы координат, которая в случае плоских задач идентична глобальной системе координат. расположение системы координат в пространственных случаях может быть определено в SOFIMSHA/SOFIMSHB. Расчет по предельному состоянию I группы может быть выполнен с симметричным и радиальным армированием для систем из КЭ оболочек (SYST SPAC): DIRE LOW=SYM определяет симметричное армирование DIRE LOW=CENT определяет (верхнее) радиальное армирование

(без нижнего армирования) Для верхнего слоя бетона верхняя и нижняя арматура обычно находятся близко друг к другу. Указание симметричной арматуры теперь учитывает, что армирование со стороны сжатого бетона так же воспринимает растяжение и разгружает арматуру растянутой зоны. Увеличение рабочей высоты сечения учитывается в таком случае. Пример расчета: symmetric.dat Любой ввод для LOW игнорируется в случае дисковых конструкций; направления арматуры одинаковы на обоих сторонах. Специальная опция позволяет выполнить расчет радиальной сетки арматуры при помощи указания положения центра сетки и параметров UPP/LOW, равных 0 или 90 градусам. Затем укладывается радиальная или тангенциальная арматура на другой стороне. В случае пространственных систем, Z=0 определяет что ось Z проходит через точку X,Y. Если Z не равно 0, то X=0 определяет что ось Х проходит через Y, Z и Y=0 что ось Y проходит через X, Z. Поперечное направление имеет приоритет перед радиальным направлением в случае диагонально срезанных элементов. В DIRE 0 0 второй слой укладывается поперек, в то время как первый слой может отклоняться от радиального направления. В случае расчета спиральной лестницы ввод DIRE 0 0 - 0 0 0 верен для всех элементов. Хомуты ступенек лежат в таком случае в радиальном направлении, являющимся основным, стержни рабочей арматуры перпендикулярны и уложены во втором слое (с X=Y=0 = оси спирали). Эта запись оставляется действительной до следующей записи DIRE (или THRE).



Расположение слоев армирования, заданных записью DIRE

Расположение слоев армирования при радиальном расположении арматуры



Смотри также: GEOM DIRE MAT PARA

3.13. THRE — Параметры косоугольного 2-х и трехслойного армирования Команда Описание Ед. изм. По умолч.

ABEX Угол между направлением верхней внешней арматурой и локальной осью х (между 0 и 180)

градусы 0.

ABMI Угол между направлением верхней средней арматурой и локальной осью х (между 0 и 180)

градусы 90.

ABIN Угол между направлением верхней внутренней арматурой и локальной осью х (между 0 и 180)

градусы -

BEEX Угол между направлением нижней внешней арматурой и локальной осью х (между 0 и 180)

градусы 0.

BEMI Угол между направлением нижней средней арматурой и локальной осью х (между 0 и 180)

градусы 90.

BEIN Угол между направлением нижней внутренней арматурой и локальной осью х (между 0 и 180)

градусы -

Верхняя арматурная сетка (армирование над опорами) и нижняя арматурная сетка (армирование в пролетах) выбираются независимо друг от друга; таким образом 2-х и трехслойная арматура могут быть заданы одновременно. Прямоугольная двунаправленная арматура лежащая на обоих сторонах должна указываться, однако, при помощи записи DIRE. Углы между направлениями арматуры определены в градусах, задаются относительно оси x локальной системы координат и возможны по любым направлениям. Термины основная и поперечная арматура в THRE используются по аналогии, например с параметром MINC в записи входных данных MAT.



Любой ввод параметров BEEX, BEMI и BEIN игнорируется в случае конструкций в виде диска. Направления арматуры в таком случае одинаковы по обеим сторонам. Проверка минимальной высоты сжатой зоны не может быть выполнена в случае косоугольного армирования. Эта запись оставляется действительной до следующей записи DIRE (или THRE).

Расположение слоев в случае косоугольного трехслойного армирования



Смотри также: GEOM DIRE THRE PUNC MREI

3.14. PARA — Параметры расчета Команда Описание Ед. Изм По умолч.

NOG Номер группы не указан: значения для всех групп GAR Параметр расчета для геометрической

области SOFiPLUS

-/LIT *

NOEL Номер элемента или для GAR – номер структурной области SOFiPLUS

- -

DU DU2 DU3 DL DL2 DL3

Диаметр верхней арматуры 1ый слой Диаметр верхней арматуры 2ой слой Диаметр верхней арматуры 3ий слой * значения по умолчанию не используются при TYPE MOD Диаметр нижней арматуры 1ый слой Диаметр нижней арматуры 2ой слой Диаметр нижней арматуры 3ий слой

мм мм мм

мм мм мм

10 DU DU2

DU DL DL2

WKU WKU2 WKU3 WKL WKL2 WKL3

Ширина раскрытия верхней трещины 1ый слой Ширина раскрытия верхней трещины 2ой слой Ширина раскрытия верхней трещины 3ий слой * значения по умолчанию не используются при TYPE MOD Ширина раскрытия нижней трещины 1ый слой Ширина раскрытия нижней трещины 2ой слой Ширина раскрытия нижней трещины 3ий слой

мм мм мм

мм мм мм

- WKU WKU2

WKU WKL WKL2

SSU SSU2 SSU3 SSL SSL2 SSL3

Напряжения в стали по верху 1ый слой Напряжения в стали по верху 2ой слой Напряжения в стали по верху 3ий слой * значения по умолчанию не используются при TYPE MOD Напряжения в стали по низу 1ый слой Напряжения в стали по низу 2ой слой Напряжения в стали по низу 3ий слой

N/мм2 N/мм2 N/мм2

N/мм2 N/мм2 N/мм2

- SSU SSU2

SSU SSL SSL2



Команда Описание Ед. Изм По умолч.

ASU ASU2 ASU3 ASL ASL2 ASL3

Минимальное верхнее армирование 1го слоя Минимальное верхнее армирование 2го слоя Минимальное верхнее армирование 3го слоя Использование минимальной

арматуры пожалуйста обращайтесь в MREI PARA

Минимальное нижнее армирование 1го слоя Минимальное нижнее армирование 2го слоя Минимальное нижнее армирование 3го слоя

см2/м см2/м см2/м


- - - - - -

BSU BSU2 BSU3 BSL BSL2 BSL3

Максимальное верхнее армирование 1го слоя Максимальное верхнее армирование 2го слоя Максимальное верхнее армирование 3го слоя Максимальное нижнее армирование 1го слоя Максимальное нижнее армирование 2го слоя Максимальное нижнее армирование 3го слоя



- - - - - -

TYPE Изменение индивидуальных параметров расчета MOD изменяются только значения,

указанные в текущей строке, значения по умолчанию не используются

- -

Параметры расчета, например геометрия сечения в записи GEOM и направление арматуры в записи DIRE, должны быть введены заново для некоторых расчетов BEMESS, организованных в одном файле ввода. По новому принципу вводимые данные должны быть определены только один раз для каждого отдельного расчета BEMESS. Далее они становятся доступны в базе данных для всех последующих расчетов. В этих отдельных расчетах BEMESS могут быть указаны все входные данные из DIRE, THRE и GEOM (за исключением GEO-D). Последующий ввод PARA необходим для выбора элемента или группы элементов. В последующих расчетах BEMESS должны указываться задачи расчета и элементы, которые подвергаются проверкам. Данные для PUNC, указанные вручную, также сохраняются в базе данных. Эти данные должны быть определены только в одном блоке BEMESS. С помощью PARA … TYPE MOD для особых элементов или групп элементов используются только указанные значения. Предыдущие данные из DIRE или GEOM не изменяются. Также значения по умолчанию, например для DU2=DU не используются. Все изменяемые значения должны быть установлены ранее.



Пример использования:

GEOM - HA 25 DHA 10 HB 25 DHB 10 $ Exposition XC1 PARA NOG - DU 10 WKU 0.40 $ class F GEOM - HA 40 DHA 10 HB 40 DHB 10 $ Exposition XC4 PARA NOG 3 DL 20 WKL 0.30 $ class E $ PARA NOEL 20710,20711 DU 16 DL 14 DL2 14 TYPE MOD $ does not change du2 !

Этот тип ввода допускается только в виде ASCII файла и не поддерживается через графический диалог SSD. Пример: bemess6_din 1045_1.dat При помощи указания PARA NOG … D0=0 группа может быть исключена из расчета.



Смотри также: ECHO CTRL LC PARA MREI SELE

3.15. PUNC — Проверки на продавливание Команда Описание Ед. изм. По умолч.

TYPE Указания к расчету на продавливание (тип) NO Расчет на продавливание не

производится CHEK только проверка на продавливание

(без увеличения количества арматуры) YES Вводится для узлов колонн (по

умолчанию) COL Вводится для колонн WALL Вводится для стен и их углов. FOUN Вводится для плит основания No Номер узла для проверки на

продавливание. Записью SELE узел может быть исключен из числа проверяемых.

LIT *

X Y Z

Координаты узла для проверки на продавливание. Если координаты не указаны, нижеследующие параметры будут относиться ко всем узлам на которые распространяется обозначенный тип расчета на продавливание.

м м м

- - -

D Толщина стены или колонны

м -

B Ширина колонны В=0 определяет колонну круглого сечения диаметра D

м -


HEAD Эффективный диаметр ригеля колонны. Для колонн с прямоугольным ригелем диаметр должен быть соответствующим образом преобразован. 0 Плоская плита DUEB При наличии поперечного

армирования: расчет ведется без увеличения продольного армирования При отсутствии: проверка при необходимости выполняется пользователем отдельно.

м/LIT 0




DHEA Общая толщина в области ригеля колонны

м 0

RO_V Максимальный процент армирования продольной арматурой при расчете на поперечную силу в области продавливания. Если при расчете без поперечной арматуры требуется большее, чем RO_V, количество продольной арматуры, то выполняется новый расчет с учетом поперечного армирования. Для EC2 и BS это соотношение применяется к продольному армированию (см. также CTRL RO_V для обычных участков плиты).

% 1,5

MREI Минимальный процент армирования для колонн. По умолчанию: 0.5 для DIN1045−1988 0. для всех остальных норм –

Используются минимальные изгибающие моменты.

% -




LC_P Загружение соответствующего максимума отпора грунта для фундаментных плит. Напряжения грунта в пределах круга продавливания dK уменьшают максимальную нагрузку от колонны P при проверке на продавливание. Может использоваться только при TYPE=FOUN

_ _

L OENORM B4700: наибольшая длина пролета для уравнения (44)

м -

VPD Доля поперечной силы в пучках высокопрочной арматуры

кН -

RO_M Максимальный процент армирования при увеличении продольного армирования в ходе расчета на продавливание.

о/оо -

RO_L Минимальный процент армирования, используемый при расчете на продавливание при наличии хомутов. По умолчанию: 0.0 British standard: 0.5*RO_V

% *

MMOM Коэффициент к минимальным расчетным моментам в соответствии с DIN 1045−1 10.5.6, табл. 14 0.0 минимальные моменты могут быть

отключены

- 1.0

HRED Снижение толщины: в расчете принимается минимальное значение из толщины четырехузлового КЭ и HRED

м -

Проверка на продавливание выполняется для максимумов опорных реакций с загружениями, перечисленными в LC. Опорные реакции не обнаружены, расчет на продавливание не выполняется. С помощью записи SELE узел может быть исключен из числа проверяемых. Для систем, загруженных сосредоточенными нагрузками активируется опция суммирования усилий продавливания, поскольку эти нагрузки часто приходят с вышележащих этажей. Также возможно указать номер узла для проверки на продавливание в параметре DUST TYPE, например DUST 518 D 0.30 для круглой колонны в узле 518.



Для упрощения ввода можно записать PUNC CHEK вместо PUNC HEAD DUEB. Усиленное армирование согласно DIN 1045-1, 13.3.2(12) учитывается автоматически. В этом случае армирование Ved/fyk распределено в пределах эффективного радиуса колонны. Усиленное армирование не применяется на концевых участках стен. Если поперечное армирование требуется по DIN 1045-1, значение DUST...RO_V не берется от продольного армирования. Поскольку иногда случается слишком высокое поперечное армирование, отрицательное значение MREI может использоваться исключительно если требуется только поперечное армирование. Проверки на продавливание в зоне ригеля колонны В BS или EC2 указанная проверка может потребовать увеличения продольного армирования. Для того, чтобы избежать этого, может быть указан параметр R_MO. Если эта проверка будет требовать более высокого армирования, проверка на продавливание будет считаться невыполненной (без увеличения армирования).



Смотри также: ECHO CTRL PUNC S

3.16. LC — Выбор расчетных загружений Команда Описание Ед. изм. По умолч.

NO Загружение, для которого будет выполнен расчет или расчетное сочетание усилий из MAXIMA AUTO Обычный расчет BRUC I группа ПС DESI или (D) Создание сочетания ACCI или (A) Случайное сочетание EARQ или (E) Сочетание нагрузок при

землетрясении PERM или (P) Квази-постоянное

сочетание RARE или (R) Редкое сочетание FREQ или (F) Частое сочетание NONF или (N) Нечастое сочетание ULTI после расчета суперпозиций как ULS

без типов воздействий SERV после расчета суперпозиций как ULS

без типов воздействий По умолчанию: AUTO: выбираются все необходимые загружения для обычного расчета.

- AUTO

PERC Коэффициент постоянной нагрузки для проверки по второй группе предельных состояний (не используется для расчетов на выносливость*)

% 100

FACT Коэффициент для отдельных загружений устанавливает CTRL GALF равным 1.0

- -

Параметром AUTO выбираются все загружения, необходимые при обычном расчете и формируется расчетное задание. В зависимости от вида загружения применяются параметры CTRL TYPE SERV или CTRL TYPE ULTI (также см. CTRL GALF).



С помощью параметра LC DESI/ULTI автоматически выбираются расчетные сочетаний усилий, сформированные модулем MAXIMA для расчета по первой группе предельных состояний. Для норм, использующих воздействия необходимо использовать LC DESI, в остальных случаях более правильным является запись LC ULTI. Пожалуйста, проверьте нагрузки, вошедшие в расчетные сочетания в выходных данных BEMESS. Используя LC ACCI/EARQ необходимо уделять внимание коэффициентам надежности по материалам (см. запись MAT). Для расчета на продавливание необходимо использовать загружения (расчетные сочетания), содержащие максимумы опорных реакций. Расчет по второй группе предельных состояний имеет смысл только для загружений, в которых которых PERC параметр отличен от нуля; в случае если PERC равен 0 загружения исключаются из расчета и выводится предупреждение. Для расчетов на выносливость указание PERC невозможно — допускается учет только полного значения (100%) - см. NSTR SIGS. Указание параметра PERC возможно при проверках по II группе предельных состояний в соответствии с EC 2; тем не менее, эта процедура не описана в описании EC 2. Правильный расчет требует раздельного учета сочетаний для первой и второй групп предельных состояний при расчетах по EC2: • В первую очередь, при расчете по I группе предельных состояний рассчитывается и сохраняется в базе данных (CTRL RMOD SAVE) статически необходимое количество армирования. • Далее следует расчет по II группе предельных состояний; рассчитанное армирование сохраняется с использованием опции CTRL RMOD SUPE. В результате выполнения двух указанных этапов расчета полученное суммарное армирование удовлетворяет проверке по обеим группам ПС; вывод необходимого армирования осуществляется на втором этапе (ECHO RTAB YES). Доступно графическое отображение результатов с помощью программы WING.



Смотри также: LC ELEM NODE

3.17. GRP — Выбор групп элементов Команда Описание Ед. изм. По умолч.

NO Номер группы По умолчанию: все группы

- *

Следующие параметры в дальнейшем будут указываться в записи PARA. См. также пример: bemess6.dat

ENVA Параметр окружающей среды для верхней поверхности плиты в соответствии с DIN1045−1988 или EC 2 от 1 до 4 По умолчанию: проверка ширины раскрытия трещин в

соответствии с DIN1045−1988, табл. 14 или EC2 п.п. 4.4.2.2 не выполняется

- -

ENVB Параметр окружающей среды для нижней поверхности плиты

- -

WKU Ширина раскрытия трещин в соответствии с DIN 1045−1 табл. 20 для верхней поверхности 0,40, 0,30 или 0,20мм в соответствии с OENorm B 4700 0,30 или 0,15 мм По умолчанию: не проверяется

- -

WKL Ширина раскрытия трещин в соответствии с DIN 1045−1 табл. 20 для нижней поверхности

- -

SIGA Напряжения в стали для постоянной нагрузки на верхней поверхности плиты

Н/мм2 -

SIGB Напряжения в стали для постоянной нагрузки на нижней поверхности плиты

Н/мм2 -

Все элементы и узлы заданных с помощью записи GRP групп используются при проверках в BEMESS. Таким образом GRP заменяет записи ELEM и NODE. При указании параметров окружающей среды ширина раскрытия трещин проверяется в соответствии с диаметрами стержней, указанными в записи CRAC − DDES согласно DIN1045−1988 табл. 14 или EC2 п.п. 4.4.2.2.



При указании предельной ширины трещины выполняется проверка с учетом диаметра стержня, указанного в CRAC − DDES согласно DIN 1045−1 табл. 20. Напряжения в стальной арматуре при постоянном загружении ограничиваются указанием параметра SIBA (см. запись LC). Таким образом, для всех норм проектирования может выполняться проверка по таблицам максимальных значений шага армирования.



Смотри также: LC CRAC GRP NODE

3.18. ELEM — Выбор элементов Команда Описание Ед. изм. По умолч.

FROM Номер начального элемента или 'GRP' для указания номера группы или вторичной группы в поле TO По умолчанию: Наименьший сохраненный номер элемента

-/LIT *

TO Номер конечного элемента (или группы)

-/LIT FROM

INC Приращение номера элемента

- 1


ENVA Параметр окружающей среды для верхней поверхности плиты (см. запись GRP)

- -

ENVB Параметр окружающей среды для нижней поверхности плиты (см. запись GRP)

- -

WKA Ширина раскрытия трещин (DIN 1045−1 табл. 20, верхняя поверхность плиты)

- -

WKB Ширина раскрытия трещин (DIN 1045−1 табл. 20, нижняя поверхность плиты)

- -


Н/мм2 -


Н/мм2 -



Проверка на действие загружения LC выполняется для всех элементов от FROM До TO с шагом INC. При указании параметров окружающей среды ширина раскрытия трещин проверяется в соответствии с диаметрами стержней, указанными в записи CRAC − DDES согласно DIN1045−1988 табл. 14 или EC2 п.п. 4.4.2.2. При указании предельной ширины трещины выполняется проверка с учетом диаметра стержня, указанного в CRAC − DDES согласно DIN 1045−1 табл. 20. Напряжения в стальной арматуре при постоянном загружении ограничиваются указанием параметра SIBA (см. запись LC). Таким образом, для всех норм проектирования может выполняться проверка по таблицам максимальных значений шага армирования.



Смотри также: LC GRP ELEM

3.19. NODE — Выбор узлов Команда Описание Ед. изм. По умолч.

FROM Номер начального узла По умолчанию: Наименьший сохраненный номер узла

- *

TO Номер конечного узла

- FROM

INC Приращение номера узла

- 1

ENVA Параметр окружающей среды для верхней поверхности плиты (см. запись GRP)

- -

ENVB Параметр окружающей среды для нижней поверхности плиты (см. запись GRP)

- -

GROU Группы узлов По умолчанию: все группы


WKA Ширина раскрытия трещин (DIN 1045−1 табл. 20, верхняя поверхность плиты)

- -

WKB Ширина раскрытия трещин (DIN 1045−1 табл. 20, нижняя поверхность плиты)

- -


Н/мм2 -


Н/мм2 -

Проверка на действие загружения LC выполняется для всех узлов от FROM До TO с шагом INC. При указании параметров окружающей среды ширина раскрытия трещин проверяется в соответствии с диаметрами стержней, указанными в записи



CRAC − DDES согласно DIN1045−1988 табл. 14 или EC2 п.п. 4.4.2.2. При указании предельной ширины трещины выполняется проверка с учетом диаметра стержня, указанного в CRAC − DDES согласно DIN 1045−1 табл. 20. Напряжения в стальной арматуре при постоянном загружении ограничиваются указанием параметра SIBA (см. запись LC). Таким образом, для всех норм проектирования может выполняться проверка по таблицам максимальных значений шага армирования.



Смотри также: PUNC

3.20. SELE — Указание точек для проверки на продавливание Команда Описание Ед. изм. По умолч.

NO Номер узла

- -

TYPE Использование выбора 0 не используется 1 используется

- 1

В особых случаях возможные номера узлов для автоматического поиска узлов продавливания можно определить в данной записи. Проверка на продавливание не выполняется для невыбранных узлов или узлов с параметром SELE 0. Например:

SELE 14,253,402 1 $ учесть только эти узлы или

SELE (1 999 1) 1 $ учесть все заданные в SOFIPLUS узлы SELE 251,255 0 $ за исключением указанных



Смотри также: LC

3.21. S — Указание пользовательских значений внутренних усилий и моментов Команда Описание Ед. изм. По умолч.

NO Номер элемента

- 1

NO1 Дополнительный номер используется для распознания нескольких записей

- 0

MX Изгибающий момент m-xx

кНм/м 0.

MY Изгибающий момент m-yy

кНм/м 0.

MXY Изгибающий момент m-xy

кНм/м 0.

VX Поперечная сила v-x

кН/м 0.

VY Поперечная сила v-y

кН/м 0.

NX Мембранная сила n-xx

кН/м 0.

NY Мембранная сила n-yy

кН/м 0.

NXY Мембранная сила n-xy

кН/м 0.

При указании пользовательских значений внутренних усилий и моментов информация, сохраненная в базе данных, может быть проигнорирована. Это значит, что вводится толщина элемента, а количество поперечной арматуры в элементе, также как и количество арматуры не определяются. Результаты не сохраняются в базе данных! Пользовательские значения усилий и моментов назначаются загружению 1; результаты не могут быть сохранены.



3.22. EXPO — Экспорт параметров расчета в DAT файл Команда Описание Ед. изм. По умолч.

OPT Зарезервировано

- -

TO Имя целевого файла для записи

Lit96 *

PASS Пароль для экспортируемого файла CDB

Lit16

С помощью команды EXPO вы можете экспортировать параметры расчета из базу данных в файл входных данных BEMESS. Это может быть востребовано в особых случаях. Если имя файла не указано, то данные будут добавлены к последнему установленному файлу, или файлу с именем project_BEX.DAT.


Версия 12.89 100

Смотри также: NSTR PUNC LC CTRL

3.23. ECHO — Управление выводом Команда Описание Ед. изм. По умолч.

OPT Литеры из следующего списка: PAR Параметры расчета REIN Результаты расчета RTAB Сводные результаты по армированию DMOM Расчетные усилия EFOR Пользовательские усилия INDX Индекс для стали PUNC Проверки на продавливание SIGS Проверки по выносливости или

величине сжимающего напряжения в бетоне при расчетах по II ГПС

STRE Напряжения, определенные в записи CTRL STRE

NSTR Расчет по выносливости WARN Отключение предупреждений и

извещений об ошибках FULL Все вышеуказанные опции

LIT FULL

VAL Параметры вывода NO Без вывода YES Обычный вывод FULL Расширенный вывод EXTR Максимально-полный вывод

LIT *

По умолчанию, без участия пользователя, используются следующие параметры: SIGS FULL PARA+EFOR+PUNC+STRE+NSTR+WARN YES REIN+RTAB+DMOM+INDX NO Результаты расчета для каждого загружения выводятся с помощью записи ECHO REIN FULL. При использовании материалов из базы данных выводится так же номер материала арматуры MRF. ECHO REIN EXTR включает так же вывод значений плеча внутренних усилий.


Версия 12.89 101

При указании ECHO SIGS FULL выводятся только элементы, требующие увеличения количества арматуры при проверке по амплитуде напряжений. ECHO SIGS EXTR выводит максимальные напряжения для всех загружений для элемента, равно как и скорректированные значения плеса внутреннего усилия. Также проверить амплитуду напряжений можно указанием ECHO SIGS EXTR. Указанием записи ECHO SIGS YES выводятся только максимальные значения. Все предупреждения и извещения об ошибках выводятся при указании записи ECHO WARN FULL, без ограничений по номеру сообщения. Так же, все предупреждения и извещения об ошибках выводятся при указании записи ECHO WARN YES (по умолчанию). При указании ECHO WARN NO предупреждения или извещения об ошибках с щаданным номером NO не выводятся. Значения параметров записи ECHO подробно разъяснены в Главе 4: Вывод результатов.


Версия 12.89 102



Версия 12.89 103

4. Вывод результатов Вывод на печать начинается с информации об использованных нормах и предельном состоянии, на которое выполнен расчет.

4.1. Расчетные параметры Расчетные параметры выводятся с помощью записи ECHO PARA YES (по умолчанию). В первой таблице для проверки выводятся загружения которые использовались при расчете:

Выбранные загружения для расчета Loadcase Номер загружения с обозначением

(например MAX / MIN) и заголовком Если была выполнена проверка на стадии эксплуатации (по второй группе предельных состояний), то доля постояннй нагрузки выводится в процентах:

Загружения — с долей постоянной нагрузки в процентах LcNo Номер загружения per cent Доля постоянной нагрузки в %`

Информация об использованном материале:

Материал (нормы проектирования)

Mat Номер материала f-ck [MPa] Номинальная прочность бетона f-cr [MPa] Расчетная прочность бетона f-yk [MPa] Предел текучести стали f-tk [MPa] Окончательная прочность стали f-ctm [MPa] Прочность бетона на растяжение N [-] Отношение Es/Eb minQ [-] Доля поперечной арматуры type Тип нагрузки


Версия 12.89 104

Коэффициенты надежности для материалов

Mat Номер материала concr SC1 Коэффициент надежности при изгибе SC2 Коэффициент надежности при сжатии steel SS1 Коэффициент надежности для арматуры SS2 Коэффициент надежности для

конструкционной стали Информация о размерах и об элементах которые были рассчитаны выводятся в конце:

Геометрические размеры (положение арматурных стержней)

No Номер группы элементов he-upper [mm] Расстояние между центрами верхней

наружной арматуры и верхним краем плиты hm-upper [mm] Расстояние между центрами верхней

поперечной или средней арматурой (2ой слой) и верхним краем плиты

hi-upper [mm] Расстояние между центрами верхней внутренней арматуры (3й слой) и верхним краем плиты

he-lower [mm] Расстояние между центрами нижней наружной арматуры и нижним краем плиты

hm-lower [mm] Расстояние между нижней поперечной или средней арматурой (2ой слой) и нижним краем плиты

hi-lower [mm] Расстояние между центрами нижней внутренней арматурой (3й слой) и нижним краем плиты

Elem. height Высота элемента


Версия 12.89 105

Параметры армирования (двухслойное армирование)

Выбор Grp No Номер группы ELEM NO Номер элемента Защитный слой d1-u [mm] Толщина верхнего защитного слоя d1-l [mm] Толщина нижнего защитного слоя d2-u [mm] Толщина верхнего защитного слоя для 2-го

уровня d2-l [mm] Толщина нижнего защитного слоя для 2-го

уровня Диаметр стержней ds-u [mm] Диаметр верхних стержней ds-l [mm] Диаметр нижних стержней 2.lay ds-2-l [mm] Диаметр нижних стержней 2го слоя Ширина трещин wk-u [mm] Толщина верхних трещин wk-l [mm] Толщина нижних трещин 2.lay wk-2-l [mm] Толщина нижних трещин 2го слоя Напряжения в стали sigsu [MPa] Напряжение стали вверху sigsl [MPa] Напряжение стали внизу 2.lay sigs2l [MPa] Напряжение стали внизу во втором слое

Для армирования в три слоя эта таблица выводится по аналогии.


Версия 12.89 106

Для расчетов по второй группе предельных состояний выводится следующая таблица контрольных параметров:

Serviceability Limit State Control Parameters No Номер проверки Code Нормы расчета sigS Амплитуда напряжений в продольной

арматуре sigT Амплитуда напряжений в поперечной

арматуре sigP Амплитуда напряжений в преднапряженной

арматуре CHCK Коэффициент к номинальной прочности

бетона (fck) CHKS Коэффициент к временному сопротивлению

стали (fyk) dNW [mm] Проверяемый диаметр арматурных стержней

при расчете ширины раскрытия трещин В зависимости от параметров расчета выводится таблица элементов, для которых выполняются проверки:

Selection of elements Group Element Node from Номер начальной группы (элемента, узла) to Номер последней группы (элемента, узла) inc Приращение GEOMETRY Номер геометрии

или GEO LIVE - No Номер проверки по II группе ПС crack width Ширина раскрытия трещин

upper [mm] на верхней стороне плиты lower side [mm] с нижней стороны плиты


Версия 12.89 107

4.2. Результаты расчета Результаты расчета для элементов и узлов выводятся следующим образом:

REINFORCEMENT ACC. TO design code in [cm2/m] upper/lower General load safety factor − as defined in BEMESS: Gamma−f = Shear: stresses VEd/d and VRd,ct/d with d=effective depth = h−hm Shear index 2m = minimum shear reinforcement Group Номер группы для узловых результатов ELEM No Номер элемента или NODE No Номер группы LC No Номер загружения или No1 номер из записи S (пользовательские усилия) MAT No Номер материала бетона

MBW Номер материала армирования GEO No Номер геометрии h [m] Толщина плиты Reinforcement main Основное армирование: 1st value upper 2nd value lower cross Армирование в поперечном направлении.:

1-е значение — сверху 2-е значение — снизу

dir Направление: 1-е значение — сверху 2-е значение — снизу

dphi deg Угол между направлением основного (внешний слой) армирования и направлением максимального главного внутреннего усилия (изгибающий момент) в градусах

Df No Load fact Коэффициент к нагрузке Crack−check Проверка трещинообразования Shr zon Зона расчета на поперечную силу VEd/d [MPa] Расчетное значение касательных напряжений VRd,ct/d Допускаемое значение поперечной силы Ass [cm2/m2] Требуемое поперечное армирование (см2/м2)


Версия 12.89 108

Maximum Приводится максимальное значение армирования для всех выбранных загружений

lever arm Плечо внутренних сил for upper reinforcm = для верхнего слоя армирования for lower = [m] для нижнего слоя армирования

Запись ECHO REIN управляет содержанием вывода результатов расчета:

ECHO REIN NO Не выводятся ECHO REIN YES Выводятся только максимальные значения ECHO REIN FULL В дополнение выводятся результаты по всем

загружениям ECHO BEME EXTR Дополнительно: плечо внутренних сил для

верхнего и нижнего армирования, информация о расчете на поперечную силу,

VRD1 (значение допускаемой поперечной силы без поперечного армирования),

VRD2 (значение допускаемой поперечной силы с поперечным армированием) и

ro (продент продольного армирования) Если при расчете по второй группе предельных состояний требуется увеличение армирования, выводится следующая таблица:

Live−Load Design Results according to design code Group Номер группы для узловых результатов ELEM No Номер элемента или NODE No Номер узла LC No Номер загружения с информацией U − верхнее and L − нижнее x [m] Высота сжатой зоны wk [mm] Ширина раскрытия трещин Reinf. (stat.) Asa Внешний слой армирования Asm Средний слой армирования Asi Внутренний слой армирования diameter [mm] Диаметр (мм) da Диаметр стержней внешнего слоя dm Диаметр стержней среднего слоя di Диаметр стержней внутреннего слоя wk [mm] Ширина раскрытия трещин


Версия 12.89 109

Reinforcmt req. Asa Дополнительное внешнее армирование Asm Дополнительное среднее армирование Asi Дополнительное внутреннее армирование

4.3. Список армирования Список максимального армирования выводится при указании ECHO RTAB YES после расчета армирования:

Maximum Reinforcement [cm2/m] (stored in data base file with reinforcement−distribution−no. No) Element Номер элемента или Node Номер узла Group Номер группы (только для узлов) upper:As Верхнее продольное армирование Ast Верхнее армирование в поперечном

направлении dir Направление верхнего армирования lower:As Нижнее продольное армирование Ast Нижнее армирование в поперечном

направлении dir Направление нижнего армирования Ass [cm2/m2] Поперечное армирование AssE [cm2] Поперечное армирование

(только для элементов)


Версия 12.89 110

4.4. Расчетные моменты и мембранные усилия Вывод расчетных значений моментов и мембранных усилий осуществляется при помощи записи ECHO DMOM YES:

Design Moments in [kNm/m] upper / lower + signs the concrete stiffening moment (two course reinforcement active) + signs design shear forces requiring shear reinforcement * signs undesignable design moments/ membrane forces ElNo Номер элемента или узла LC Номер загружения Ig u:Dir1 Верхний внешний слой Dir2 Верхний средний слой Dir3 Верхний внутренний слой l:Dir1 Нижний внешний слой Dir2 Нижний средний слой Dir3 Нижний внутренний слой Vmax Касательное напряжение в МПа Design Membrane Forces in [kN/m] upper / lower + signs the concrete stiffening force (two course reinforcement active) + signs design shear forces requiring shear reinforcement * signs undesignable design moments/ membrane forces ELEM Номер элемента No1 Номер NO1 из записи S Ig u:Dir1 Верхний внешний слой Dir2 Верхний средний слой Dir3 Верхний внутренний слой l:Dir1 Нижний внешний слой Dir2 Нижний средний слой Dir3 Нижний внутренний слой Vmax Касательное напряжение в МПа


Версия 12.89 111

4.5. Пользовательские усилия и моменты Если в записи S были указаны пользовательские значения усилий и моментов, то при помощи записи ECHO EFOR YES (по умолчанию):

Shell Forces and Moments EL−No Номер элемента No1 последующий номер m−xx [kNm/m] Изгибающий момент m−xx m−yy [kNm/m] Изгибающий момент m−yy m−xy [kNm/m] Изгибающий момент m−xy v−x [kN/m] Поперечная сила v−x v−y [kN/m] Поперечная сила v−y n−xx [kN/m] Мембранное усилие n−xx n−yy [kN/m] Мембранное усилие n−yy n−xy [kN/m] Мембранное усилие n−xy

4.6. Проверки на продавливание При указании записи ECHO PUNC YES (по умолчанию) выводится только сводная таблица результатов расчета на продавливание:

Punching Design (design code) CONCLUSION NodeNo Номер узла Typ Тип элемента, рассчитываемого на

продавливание: I внутренняя колонна E крайняя колонна C угловая колонна F фундамент W конец стены L угол стены G конец балки X [m] Координаты узла Y [m] V−ULS [kN] Максимальная поперечная сила d−col [m] Диаметр колонны ucrit [m] Эффективная длина первого периметра

продавливания, сниженная за счет отверстий и границ элементов

=%u0 [o/o] Коэффициент снижения = u0/(u0−tot) v−max [MPa] Касательное напряжение AssSum [cm2] Поперечное армирование, суммарно по всем

периметрам


Версия 12.89 112

ast [cm2/m] Минимально-необходимое продольное армирование в зоне продавливания

nperi Номер периметра, до которого востребовано поперечное армирование.

Расширенный вывод результатов осуществляется указанием ECHO PUNC FULL, например, для конца стены:

для крайней колонны

Минимально-необходимое продольное армирование выводится дополнительно указанием записи ECHO PUNC EXTR. Если расчет на продавливание выполняется для предварительно-напряженных плит, все задействованные пучки перечисляются с указанием персонального слияния при указании записи ECHO PUNC EXTR.


Версия 12.89 113

tendon no. Номер пучка ZV Усилие преднапряжения dz/ds Угол наклона пучка alpha Горизонтальное отклонение dVPD Поперечная сила

(положительное = разгружающее)

4.7. Проверки по выносливости и амплитуде напряжений Результаты расчетов на выносливость и/или проверки амплитуды напряжений в элементах и/или узлах с указанием максимальных значений выводятся при указании записи ECHO NSTR YES (по умолчанию) или ECHO SIGS FULL (по умолчанию, в дополнение к ECHO NSTR):

Steel stress, concrete pressure, stress range Group Номер группы, только для узлов E=ELEM Номер элемента N=NODE Номер узла Stress range on top

Asa [MPa] Диап. напряж. во внешней верхней арматуре Asm [MPa] Диап. напряж. в средней верхней арматуре Asi [MPa] Диап. напряж. во внутренней верхней

арматуре Stress range bottom

Asa [MPa] Диап. напряж. во внешней нижней арматуре Asm [MPa] Диап. напряж. в средней нижней арматуре Asi [MPa] Диап. напряж. во снутренней нижней арматуре

links Ass [MPa] Диапазон напряжений в хомутах

concrete sig-c [MPa] Напряжения в бетоне

steel sig-max [MPa] Максимум напряжений в арматуре

Результаты расчета на выносливость или проверки по амплитуде напряжений для всех элементов и узлов выводится дополнительно записью ECHO NSTR EXTR или ECHO SIGS EXTR (в дополнение к ECHO NSTR). Кроме того, растягивающие напряжения, плечи внутренних сил и положение нейтральной оси выводятся для всех элементов и узлов по слоям армирования (сверху/снизу) и загружениям, так же диапазоны напряжений для арматуры, указанной в таблице армирования (см. раздел 4.2. Результаты расчета).


Версия 12.89 114

4.8. Расчет напряжений Если был произведен расчет напряжений (CTRL STRE), то эти напряжения могут быть выведены при помощи записи ECHO STRE EXTR:

Shell Stresses upper/lower ELEM No Номер элемента Load case Номер загружения T [m] Толщина элемента sig−x [MPa] Напряжения в элементе sig−y [MPa] sig−xy [MPa] sig−I [MPa] Главные напряжения sig−II [MPa] alpha [grad] Угол поворота главного напряжения sig-I tau [MPa] Касательное напряжение Shell Stresses at nodes upper/lower Group Номер группы NODE No Номер узла и остальные значения как для элементов

Максимальные и минимальные значения выводятся раздельно в конце таблицы. Только максимальные и минимальные значения выводятся при указании записи ECHO NSTR YES (по умолчанию) или FULL.


Версия 12.89 115

4.9. Сводные результаты армирования Сводная таблица по всему выполненному армированию выводится при указании пользователем записи ECHO INDX YES:

Reinforcement index: ...(Верхнее) ...(Нижнее) ...(Поперечное)


Версия 12.89 116



Версия 12.89 117

5 Примеры Файлы входных данных для приведенных задач могут быть найдены в каталоге установки программы SOFiSTiK в подкаталоге bemess.dat\english. Так же можно найти указанные примеры при помощи меню программы TEDDY HELP → Examples, упорядоченные по имени модуля и языку. Для дополнительной справки в виде пособий, видео инструкций, учебных задач и практических примеров использования посетите информационный портал на нашем вебсайте (www.sofistik.com/Infoportal). Примите во внимание, что ряд примеров, расположенных на информационном портале доступен только покупателям, заключившим контракт на обслуживание. Вы найдете необходимые имя пользователя и пароль доступа в последней служебной рассылке.

http://www.sofistik.com/Infoportal


Версия 12.89 118

5.1. Армирование изгибаемого элемента Плита с простым армированием должна быть проверена в соответствии с немецкими нормами DIN 1045-1. Для этого в начале задаются свойства материала и упругого основания в модуле AQUA. Построение расчетной схемы выполняется следом в модуле SOFiMSHA. Входные данные выглядят следующим образом:

PROG AQUA HEAD PLATE IN GROUNDWATER NORM DIN 1045-1 CONC 1 C 30 ; BMAT 1 C 4000. $ = C30/37 CONC 2 C 30 ; BMAT 2 C 5000. $ = C30/37 CONC 3 C 30 ; BMAT 3 C 5000. $ = C30/37 $ elastic bedding C = 4000 - 5000 [kN/m3] STEE 11 BST 500SA TITL 'bar reinf.' STEE 12 BST 500MA TITL 'mesh reinf.' STEE 13 BST 500SB TITL 'bar reinf. highly ductil' END PROG SOFIMSHA HEAD PLATE IN GROUNDWATER SYST GIRD $ NODE NO X Y 1 0.0 0.0 2 0.5 0.0 3 5.25 0.0 4 9.0 0.0 5 10.0 0.0 6 10.5 0.0 $ $ horizontal boundary BOUN NA NE DIV 1 2 1 2 3 7 3 4 6 4 5 2 5 6 1 BOUN 1 6 FIT $ generates the boundary from node 1 to node 6 $ $ transformation of the nodes TRAN NODE FROM 1 TO 6 FIT DY -0.5 DNO 10 TRAN NODE FROM 1 TO 6 FIT DY -2.0 DNO 20 TRAN NODE FROM 1 TO 6 FIT DY -6.0 DNO 30 TRAN NODE FROM 1 TO 6 FIT DY -6.45 DNO 40 $


Версия 12.89 119

$ vertical boundaries BOUN NA NE DIV 1 11 1 11 21 3 21 31 6 31 41 1 $ GRP 0 QUAD PROP T 0.4 $ thickness of all QUAD elements $ generation of the QUAD elements QUAD NO N1 N2 N3 N4 MNO FIT 1 6 16 11 2 = 11 16 26 21 = = 21 24 34 31 1 = 24 25 35 34 3 = 25 26 36 35 1 = 31 36 46 41 1 $ SPRI 12 12 DZ 1 CP 40000. SPRI 13 13 == SPRI 15 15 == END

После этого, нагрузки в отдельных загружениях формируются модулем SOFiLOAD. Ввод данных для программы SEPP, которая рассчитывает внутренние усилия и моменты очень прост. Необходимо только укаать номера загружений в записи LC.

PROG SOFILOAD HEAD PLATE IN GROUNDWATER - Loads ECHO FULL EXTR LC 1 DLZ 1.0 $ dead load of the plate AREA TYPE PG P1 40.0 X1 0.0 Y1 -0.95 X2 10.5 Y2 -0.95 $$ X3 10.5 Y3 -6.45 X4 0.0 Y4 -6.45 $ load from column S-34 AREA TYPE PG P1 (180+140+40+50)/(0.5*1.0) X1 4.75 Y1 -0.5 X2 5.75 Y2 -0.5 $ X3 5.75 Y3 -0.95 X4 4.75 Y4 -0.95 $ column S-34 POIN TYPE MYY P 40*1.60 X 5.25 Y -0.95 $ LINE QGRP 0 TYPE MXX P1 -13.4 X1 0 Y1 -0.95 $$ P2 -13.4 X2 10.5 Y2 -0.95 LINE QGRP 0 TYPE MXX P1 +13.4 X1 0 Y1 -6.45 $$ P2 +13.4 X2 10.5 Y2 -6.45 LINE QGRP 0 TYPE MYY P1 -13.4 X1 0 Y1 -0.95 $$ P2 -13.4 X2 0 Y2 -6.45 LINE QGRP 0 TYPE MYY P1 +13.4 X1 10.5 Y1 -0.95 $$ P2 +13.5 X2 10.5 Y2 -6.45


Версия 12.89 120

$ LC 2 DLZ 1.0 $ dead load of the plate AREA TYPE PG P1 40.0 X1 0.0 Y1 -0.95 X2 10.5 Y2 -0.95 $$ X3 10.5 Y3 -6.45 X4 0.0 Y4 -6.45 $ load from column S-34 AREA TYPE PG P1 (180+140+40+50)/(0.5*1.0) X1 4.75 Y1 -0.5 X2 5.75 Y2 -0.5 $ X3 5.75 Y3 -0.95 X4 4.75 Y4 -0.95 END PROG SEPP HEAD ECHO DISP,REAC,FORC,NOST,BEDD NO LC 1,2 END

Ввод данных для расчета на чистый изгиб обычно очень прост. В следующем примере указаны только расстояния до осей арматурных стержней верхней и нижней сеток, выбраны расчетные загружения. Если запись ELEM пропущена, расчет производится для центров тяжести и узлов всех элементов.

PROG BEMESS HEAD Design of all elements and nodes ECHO PARA,REIN,PUNC,RTAB FULL GEOM - 40 10 40 10 $ mm LC 1,2 END


Версия 12.89 121

Результаты расчета выглядят следующим образом:


Версия 12.89 122

После перечня результатов расчета на продавливание, которые более подробно будут разъяснены в примере 3 следует перечень результатов расчета на изгиб для элементов расчетной схемы.

Затем выводится таблица результатов для узлов:


Версия 12.89 123


Версия 12.89 124

Перечень требуемого армирования выглядит следующим образом:

Первое загружение определяет направление армирования. Основное армирование всегда располагается в направлении оси Y. Загружение 2 далее использует выбранное направление. Обычно направление армирования и указание внешнего слоя предписано записью DIRE 0 0 (по умолчанию) По умолчанию выводится максимум армирования из загружений 1 и 2. Поперечное армирование в данном примере не требуется.


Версия 12.89 125

В качестве примера организации графического вывода последовательно выводятся схемы верхнего и нижнего армирования элементов:

Верхнее армирование элементов (расчетный случай 1)


Версия 12.89 126

Нижнее армирование элементов (расчетный случай 1)


Версия 12.89 127

5.2. Расчет по второй группе предельных состояний первый пример расчета изгибаемого элемента далее расширяется проверкой по второй группе предельных состояний. В данном примере она выполняется по DIN 1045-1 одновременно с проверкой допустимой высоты сжатой зоны.

PROG BEMESS HEAD PLATE IN GROUND WATER - Design with crack control German DIN1045-1 HEAD Design of all Elements and Nodes ECHO REIN,RTAB FULL CRAC XMIN 5 DDES 16 WK TAB GEOM - 40 10 40 10 $ mm LC 1,2 PERC 100 GRP - WKU 0.3 WKL 0.3 $ Check according to table END

При указании записи CRAC XMIN 5 при проверке минимума высоты сжатой зоны используется значение 5 см. Указание параметра WK TAB для записи CRAC приводит к проверке ширины раскрытия трещин согласно таблице. Для проверки ширины раскрытия трещин используются следующие данные: • диаметр стержня 16мм указывается в записи CRAC … DDES 16 • коэффициент к постоянной нагрузке — в записи LC … PERC 100 • ширина раскрытия трещин - GRP … WKU 0.3 WKL 0.3 Перечень исходных данных выводится следующим образом:


Версия 12.89 128

Вывод организован в виде 4 таблиц • Проверки на продавливание — более подробно рассматриваются в примере 3; • Результаты расчета на изгибающий момент и поперечную силу. Вывод включает данные по отдельным загружениям (ECHO REIN FULL). За исключением максимальных значений выводятся результаты расчета по каждому из загружений. Строки вывода содержат отметки о выполнении расчетных проверок. Записи, выводимые ниже Crackcheck указывают согласно какой из проверок было выполнено увеличение армирования; • Результаты расчета по II группе предельных состояний для расчетных точек, в которых одна из проверок требует увеличения армирования; • Выборка результатов для проектировщика. Таблица включает максимальные значения армирования, требуемого по результатам проверки по I и II группам предельных состояний.


Версия 12.89 129


Версия 12.89 130


Версия 12.89 131

Пояснения: Для элемента 5 при загружении LC 1 L с нижней стороны (ELEM 5 LC 1 L) толщина сжатой зоны при армировании Asa=4.87см2/м по результатам расчета на изгиб составляет 3см (x=0.03м в первой строке таблицы “LIVE−LOAD DESIGN ACCORDING TO DIN 1045−1”). Таким образом толщина сжатой зоны ниже, чем требуемая толщина в 5см. Таким образом определяющим оказывается расчет по высоте сжатой зоны. Армирование увеличивается до тех пор, пока требуемая высота не будет достигнута. В результате получается значение 6,58см2/м. Для элемента 6 при загружении LC 1 L высота сжатой зоны после расчета составляет всего 2см (x=0.02м). Она так же ниже, чем требуемая толщина 5см. Армирование, требуемое расчетом по высоте сжатой зоны составит 6.58см2/м. Определяющим армирование площадью as=7.06см2/м здесь оказывается проверка по ширине раскрытия трещин при предельном диаметре стержня 16мм.


Версия 12.89 132

Для элемента 7 при загружении LC 1 L требуемое армирование в 8.35см2/м так же следует из проверки по ширине раскрытия трещин. Расчетом на изгиб было получено значение всего лишь в 6.48см2/м. В элементе 5 при загружении LC 1 U наблюдается особенно большая разница между результатами расчета по первой (0.02см2/м в основном направлении, 0.08см2/м в поперечном направлении) и второй группам предельных состояний (6.58см2/м). Это возникает ввиду малых напряжений сжатия в пределах сжатой зоны бетона. Толщина сжатой зоны в 5 см достигается только за счет особо малых деформаций и напряжений стальной арматуры. минимальное армирование в 6.58см2/м при толщине сжатой зоны, равной 5см получено из условий равновесия.


Версия 12.89 133

5.3. Плита перекрытия здания Данный пример используется для пояснения проверки на продавливание для отдельных колонн согласно DIN 1045-1. Для этого предлагается расчет плиты перекрытия здания, опирающейся на 5 колонн и внешние стены по первой группе предельных состояний. На рисунке программы ANIMATOR изображена деформация плиты от собственного веса (стены смоделированы в виде упругих опор).

Плита перекрытия здания Материалы заданы в модуле AQUA, генерация системы выполнена при помощи модуля SOFiMSHB. Колонны заданы при помощи геометрических (структурных) точек (GPT). Этим геометрическим точкам далее назначаются связи при создании геометрической области (GAR). На следующем рисунке приведена сетка конечных элементов.


Версия 12.89 134

Сетка конечных элементов плиты и колонны Ввод нагрузок выполнен в модуле SOFiLOAD. В расчете учтена нагрузка от собственного веса, а так же два временных загружения, приложенных пролет за пролетом. При помощи модуля MAXIMA рассчитываются экстремальные значения изгибающих моментов и поперечных сил, сохраняемые в загружениях с 2101 до 2110, так же как и максимальные опорные реакции — в загружениях 2155 и 2156 для расчета по первой группе предельных состояний:

PROG MAXIMA HEAD Superposition ULS - Ultimate Limit State ECHO FULL NO ; ECHO TABS YES COMB 1 desi BASE 2100 ACT G GAMU 1.35 1.0 PSI0 1.0 1.0 1.0 LC 1 G ACT Q_B GAMU 1.50 0.0 PSI0 0.7 0.5 0.3 $ category B offices LC 2,3 Q SUPP 1 EXTR MAMI ETYP QUA* TYPE M TITL 'GZT_QUAD' SUPP 1 EXTR MAMI ETYP QUA* TYPE VX,VY TITL 'GZT_QUAD' SUPP 1 EXTR MAMI ETYP NODE TYPE PZ TITL 'GZT_NODE' END

Для выполнения расчета необходимо указать эти загружения. При помощи CTRL ULTI дополнительно было указано, что внутренние усилия уже являются расчетными. Коэффициенты надежности по нагрузке уже учтены в указанных внутренних усилиях. Кроме того, при помощи записи PUNC в данном примере определен глобальный размер колонны 40х40см.


Версия 12.89 135

PROG BEMESS HEAD Design incl. Punching Checks ECHO FULL NO ; ECHO PARA,PUNC FULL CTRL ULTI LC AUTO PUNC D 0.40 B 0.40 GEOM - 30 10 30 10 $ mm DIRE 0 0 END

При использовании записи ECHO PUNC FULL в первую очередь осуществляется детальный вывод результатов расчета на продавливание. В приведенном примере для крайней колонны эффективный периметр u задан равным 56% от u0. При продольном армировании 6.82см2/м проверка на продавливание выполняется без учета поперечного армирования. Обозначения полученных величин приняты в соответствии с DIN 1045-1.

После результатов подводится итог, который может быть выведен при указании ECHO PUNC YES (значение по умолчанию если не указана запись ECHO):


Версия 12.89 136

Во втором расчете размеры колонн были изменены и в колонне была принята увеличенная капитель. Процент продольного армирования был ограничен величиной 0.8% при помощи параметра RO_V записи PUNC.

PROG BEMESS HEAD Smaller and larger columns - with shear reinforcement ECHO FULL NO ; ECHO PARA,PUNC,REIN FULL CTRL ULTI LC AUTO CTRL LCR 2 PUNC X Y D B HEAD DHEA REIN=0.8 5.800 .000 0.20 0.20 5.800 4.000 0.20 0.20 0.60 0.40 5.800 8.000 0.20 0.20 11.600 .000 0.60 0.60 11.600 4.000 0.20 0.20 GEOM - 30 10 30 10 $ mm DIRE 0 0 END

Для промежуточной колонны X=11.60, Y=4.00 (на рисунках справа внизу) опорная реакция V не может быть воспринята без добавления поперечного армирования. BEMESS самостоятельно определяет количество продольной арматуры (13.2см2/м) при котором проверка на продавливание выполняется при 5.76см2 поперечной арматуры.


Версия 12.89 137

Разрезы над колоннами показывают требуемое по расчету количество армирования.


Версия 12.89 138

Верхнее продольное армирование (случай 2 с измененными размерами колонн)

Верхнее продольное армирование (случай 2 с измененными размерами колонн)


Версия 12.89 139

Поперечное армирование (случай 2 с измененными размерами колонн) в см2/м2 Примечания: Верхняя крайняя колонна с левой стороны (узел №51): В первом расчетном случае (LCD 1) расчет на продавливание при размере колонны 40х40см требует 7.52см2/м продольного армирования. Во втором расчетном случае (LCD 2) конус продавливания меньше из-за уменьшенного размера колонны (20х20см). Возросшие касательные напряжения требуют дополнительно 3.85см2 поперечной арматуры в пределах первого конуса (рис. «Поперечное армирование»). Средняя промежуточная колонна с левой стороны (узел №52): Во втором расчетном случае (LCD 2) задана увеличенная капитель колонны 60х60см. Из-за этого на 0.38% (6.3см2/м) сокращается требуемое количество продольного армирования при расчете на продавливание. Тем не менее расчет на действие изгибающего момента требует большего количества (11.34см2/м) из-за меньшего размера колонны (20х20см), поскольку надопорный момент снижен в меньшей степени и расчетная толщина в центральном узле меньше чем в первом расчетном случае: LCD 1: расч. толщ. = 20cm+0.5dS / 3= 20см + 0.5 ⋅45.2 / 3 = 27.5см LCD 2: расч. толщ. = 20cm+0.5dS / 3= 20см + 0.5 ⋅22.6 / 3 = 23.8см


Версия 12.89 140

Увеличение расчетной толщины с соответствующей стороны плиты принимается без учета капители от края колонны с уклоном 1/3.

Расчетная толщина колонны в центральном узле Верхняя крайняя колонна справа (узел №54): Во втором случае была задана колонна размером 60х60см. В данном случае проверка на продавливание выполняется без проблем. Требуемое продольное армирование составляет 0.28% (4.64см2/м), тем не менее расчет на изгибающий момент требует увеличения армирования до 7.38см2/м. Нижняя промежуточная колонна справа (узел №55): В случае 2 поперечная сила может быть воспринята колонной 20х20см только при наличии 7.35см2 поперечной арматуры (см. детализированный отчет). Требуемое максимальное продольное армирование ограничено величиной 0.8% и составляет 11.86см2/м. Колонна в узле №55 требует 7.35см2 поперечного армирования (45.06см2/м2) в пределах первого конуса продавливания и 3.51см2 в пределах 2-го конуса. Это соответствует распределенной поперечной арматуре в 13.52см2/м2 по площади конуса продавливания, отступающего на 1.5d от края колонны.


Версия 12.89 141

5.4. Плита перекрытия здания с балконом Проверки на продавливание на концах стен в средней части плиты и у края плиты согласно DIN 1045-1 приведены в этом примере расчета плиты перекрытия с балконом.

Как и в предыдущем случае материалы заданы в модуле AQUA. Расчетная схема создана в модуле SOFiMSHA.

PROG AQUA HEAD Example DIN 1045-1 Building Construction Plate with Balcony ECHO MAT,SECT FULL $ shows pictures in URSULA NORM DIN 1045-1 CONC 1 C 30 $ = C30/37 STEE 2 BST 500MA TITL 'bar reinf.' STEE 3 BST 500SA TITL 'mesh reinf.' STEE 4 BST 500SB TITL 'bar reinf. highly ductil' CONC 5 C 30 $ for balcony END PROG SOFIMSHA HEAD Example DIN 1045-1 Building Construction Plate with Balcony SYST GIRD GDIV 10000 ECHO FULL NO ; ECHO MAT,SECT YES NODE NO X Y 1 0.0 0.0 2 4.0 0.0 3 5.5 0.0 4 8.5 0.0 5 10.0 0.0 43 5.5 7.5 44 8.5 7.5 $ horizontal boundary BOUN NA NE DIV 1 2 8 2 3 3 3 4 6


Версия 12.89 142

4 5 3 BOUN 1 5 FIT $ generates the boundary from node 1 to node 5 $ $ transformation of the nodes TRAN NODE FROM 1 TO 5 FIT DY 1.154 DNO 10 TRAN NODE FROM 1 TO 5 FIT DY 4.615 DNO 20 TRAN NODE FROM 1 TO 5 FIT DY 5.769 DNO 30 $ $ vertical boundaries BOUN NA NE DIV 1 11 2 11 21 6 21 31 2 33 43 3 $ $ generation of the QUAD elements GRP 1 QUAD PROP T 0.22 MNO 1 $ properties of QUAD elements QUAD NO N1 N2 N3 N4 FIT 1 11 12 2 FIT 11 21 22 12 FIT 21 31 32 22 GRP 2 QUAD PROP T 0.22 MNO 1 $ properties of QUAD elements QUAD NO N1 N2 N3 N4 FIT 2 12 15 5 FIT 12 22 25 15 FIT 22 32 35 25 GRP 3 QUAD PROP T 0.18 MNO 5 $ properties of QUAD elements QUAD NO N1 N2 N3 N4 FIT 33 43 44 34 $ GRP 0 BOUN NA 2 NE 12 DIV 2 BOUN NA 22 NE 32 DIV 2 BOUN 1 TITL outer_wall_1 ; BOUN 1 3 FIT TYPE CZ CA 500000 BOUN 2 TITL outer_wall_2 ; BOUN 4 5 FIT TYPE CZ CA 500000 BOUN 3 TITL outer_wall_3 ; BOUN 31 33 FIT TYPE CZ CA 500000 BOUN 4 TITL outer_wall_4 ; BOUN 34 35 FIT TYPE CZ CA 500000 BOUN 5 TITL outer_wall_5 ; BOUN 1 31 FIT TYPE CZ CA 500000 BOUN 6 TITL outer_wall_6 ; BOUN 5 35 FIT TYPE CZ CA 500000 BOUN 7 TITL inner_wall_1 ; BOUN 2 12 FIT TYPE CZ CA 500000 BOUN 8 TITL inner_wall_2 ; BOUN 22 32 FIT TYPE CZ CA 500000 END


Версия 12.89 143

В качестве нагрузок рассмотрены загружение от собственного веса и три загружения временной нагрузкой (два загружения внутренних помещений и одно для балкона). Для построения расчетных сочетаний в MAXIMA необходимо уже в SOFiLOAD Определить воздействия. В данном примере ввод воздействий и формирование загружений выполнены в двух раздельных блоках SOFiLOAD. Загружениям далее назначается соответствующий тип воздействия в записи LC. Статический расчет заданных загружений выполняется модулем SEPP.

PROG SOFILOAD HEAD Actions ECHO ACT FULL ACT G TITL 'permanent loads G' ACT Q_B GAMU 1.50 0.0 PSI0 0.7 0.5 0.3 TITL 'Q_B Offices' END PROG SOFILOAD HEAD Loads LC 1 TYPE G DLZ 1.0 TITL 'dead load' QUAD GRP 1 TYPE PG P 2.6 $ 2.6 = screed+cover in addition to dead load =1 QUAD GRP 2 TYPE PG P 2.6 QUAD GRP 3 TYPE PG P 1.2 $ balcony $ LC 2 TYPE Q_B TITL 'span_1' QUAD GRP 1 TYPE PG P 2.0 $ LC 3 TYPE Q_B TITL 'span_2' QUAD GRP 2 TYPE PG P 2.0 $ LC 4 TYPE Q_B TITL 'balcony' QUAD GRP 3 TYPE PG P 5.0 END PROG SEPP HEAD Determination of the Internal Forces and Moments HEAD Single Load Cases ECHO DISP,REAC,FORC,NOST,BEDD NO LC ALL END

Построение в модуле MAXIMA расчетных сочетаний внутренних усилий, моментов и опорных реакций для проверки по первой группе предельных состояний так же необходимо для выполнения расчета.


Версия 12.89 144

PROG MAXIMA HEAD Superposition ULS - Ultimate Limit State ECHO FULL NO ; ECHO TABS YES COMB 1 DESI BASE 2100 $ desi = Superposition for Design LC 2100... SUPP 1 EXTR MAMI ETYP QUA* TYPE M TITL 'ULS_QUAD' FROM 999999 SUPP 1 EXTR MAMI ETYP QUA* TYPE VX,VY TITL 'ULS_QUAD' FROM 999999 ECHO LOAD,FACT YES SUPP 1 EXTR MAMI ETYP NODE TYPE PZ TITL 'ULS_NODE' FROM 909 END

Расчетные параметры указаны в первом блоке BEMESS. Концевые участки стен заданы с толщиной стены 24см в записи PUNC TYPE WALL D 0.24 для расчета на продавливание. Расчетные параметры сохраняются в базе данных и могут быть использованы при последующих вызовах BEMESS.

PROG BEMESS HEAD Definiton of the Design Parameters $ normal area - inner roms: GEOM - HA 25 DHA 10 HB 25 DHB 10 $ exposition class XC1 DIRE 0 0 PARA NOG - DU 10 WKU 0.40 $ class F $ WKU for crack witdh check acc. table 20 DIN 1045-1 $ If check shall be done for table 21, directly the steel stress $ can be defined with PARA...SSU. For parallel input of $ WKU and SSU SSU is used for table 21 check. WKU may then be used for $ minimum reinforcement check! $ Balcony: GEOM - HA 40 DHA 10 HB 40 DHB 10 $ exposition class XC4 DIRE 90 90 PARA NOG 3 DU 20 WKU 0.30 $ class E $ 20 mm diameter only to get a result in the crack witdh check $ Here minimum one PARA line has to be input, also if only PARA is defined $ without further values! PUNC D 0.30 B 0.30 RO_V 1.50 $ default single column PUNC TYPE WALL D 0.24 $ default support wall $ (All inputs for PUNC are saved in the database and have not to be defined $ anymore in the following BEMESS inputs!) $ Please do not make input for the dimensions for punching, if these inputs $ are done already in the grafical input SOFIPLUS (otherwise they are $ overwritten)! END

Далее приводится блок данных BEMESS в котором расчетом по первой группе предельных состояний определяется требуемое продольное и поперечное армирование с учетом продавливания. Максимум продольного армирования для расчетов на продавливание определяется записью CTRL RO_V. Это равносильно тому, что требуемое продольное армирование увеличивается до достижения заданного процента армирования.

PROG BEMESS


Версия 12.89 145

HEAD Design Ultimate Limit State inclusive Punching Check ECHO PUNC FULL ECHO REIN,RTAB YES CTRL RO_V 0.5 $ Up to this bending reinforcement ratio it is attempted to $ not use shear reinforcement. The shear check increases the $ bending reinforcement up to this value if necessary. The value $ PUNC can be modified for the punching areas: $ $ design task: LC DESI $ DESI = Design = ultimate limit state $ selects all necessary load cases from MAXIMA-ULS-superposition $ please check the selected load cases in the result file END

При расчете в BEMESS появляются 2 предупреждения:

Узлы продавливания 33 и 34 находятся над концами стен в переходной области между плитой и балконом. Толщины элементов и статическая высота сечения усредняются модулем BEMESS автоматически. Следующий вывод результатов расчета для указанных узлов выполняется при помощи ECHO PUNC FULL:


Версия 12.89 146

Поперечное армирование не требуется для концевых участков стен для промежуточных участков плиты.


Версия 12.89 147


Версия 12.89 148

Далее приводится итоговая таблица (по умолчанию ECHO PUNC YES):

Следующие примечания к увеличению продольного армирования при расчете на продавливание выводятся после итоговой таблицы:


Версия 12.89 149

Продольное армирование увеличено в областях расчета на продавливание в узле №12 (элементы 10014 и 10015) и узле №22 (элементы 10077 и 10080)

Новый расчет MAXIMA необходимо выполнить перед проверками второй группы предельных состояний. Внутренние усилия и моменты с опорными реакциями от отдельных загружений необходимо совместить как квази-постоянные значения. После этого будет выполнен расчет по второй группе предельных состояний. Для этого заданы предельные диаметры арматурных стержней и ширина раскрытия трещин для расчета согласно таблице 20 DIN 1045-1 при помощи записи CRAC WK TAB.


Версия 12.89 150

PROG MAXIMA HEAD SLS Serviceability Limit State Quasi-permanent Combination ECHO FULL NO ; ECHO TABS YES COMB 4 PERM BASE 1400 $ perm = quasistandig LF 1400... SUPP 4 EXTR MAMI ETYP QUA* TYPE M TITL 'SLS_QUADperm' SUPP 4 EXTR MAMI ETYP QUA* TYPE VX,VY TITL 'SLS_QUADperm' SUPP 4 EXTR MAMI ETYP NODE TYPE PZ TITL 'SLS_NODEperm' $SUPP 4 EXTR MAMI ETYP QUAD TYPE P TITL 'SLS_QUADperm' END PROG BEMESS HEAD Crack Width Check Serviceability quasi-permanent ECHO REIN,RTAB YES CTRL SLS RMOD SUPE $ LC PERM PERC 100 CRAC WK TAB $MREI FFCT 0.5 KC 1.0 NSTR CHKC YES END

В первую очередь выводятся результаты расчета. Необходимо отметить, что результаты в данном случае представляют максимум из рассчитанного и хранящегося в базе данных значений (CTRL RMOD SUPE). Т.е. результаты приняты из расчета по первой группе предельных состояний, а при последующем расчете будут переписаны только более невыгодные значения.


Версия 12.89 151


Версия 12.89 152

В таблице результатов расчета на временную нагрузку приводятся только элементы и узлы, в которых расчет по второй группе оказался решающим.


Версия 12.89 153

В последней таблице приводится итоговое требуемое армирование. В данном примере оно получено суперпозицией результатов расчетов по I и II группам предельных состояний.

В конце выполняется проверка жесткого армирования для сохранения упругой работы элемента. Жесткое армирование не зависит от нагрузки. Таким образом достаточной будет проверка на произвольное загружение. MREI ROBU FCTM может быть добавлено к нормальному блоку BEMESS. В этом случае невозможно будет определить области, в которых армирование из-за действия нагрузки не требуется.

PROG BEMESS HEAD Robustness Reinforcement to Consider the Ductile Member Behaviour HEAD According to DIN 1045-1 13.1.1 ECHO REIN,RSUG NO; ECHO RTAB YES CTRL SLS RMOD SUPE LC 1 MREI ROBU FCTM END


Версия 12.89 154

Приводится итоговое требуемое армирование. Выявлено, что жесткое армирование в 2.66см2 в главном направлении и 2.81см2 в поперечном направлении (в каждом случае сверху и снизу) было определено для внутренних плит. Жесткое армирование в 2.48см2 в главном направлении и 2.67см2 в поперечном направлении получено для балкона. Легко обнаружить здесь элементы или узлы, в которых максимальное армирование увеличилось по сравнению с предыдущим расчетом.


Версия 12.89 155

5.5. Расчет с использованием DIRE и THRE на заданные усилия Для различных типов и способов расположения арматурных сеток четвертый пример отражает различные расчеты плоского элемента, подверженного внешним нагрузкам. Указанный вид расчета часто бывает необходим для назначения армирования в критических зонах, если доступна оценка критической нагрузки. Данные для ортогональных, косых и трехслойных сеток могут быть легко переопределены в файле входных данных. Геометрические параметры для обоих типов армирования (DIRE и THRE) заданы совместно в записи GEOM и учитываются во всех последующих расчетах. В случае трехслойных сеток при отсутствии заданного защитного слоя третьего слоя армирования выводится предупреждение. Ввод материалов выполнен в модуле AQUA. Внешние усилия и моменты указаны непосредственно в модуле BEMESS. Входные данные:

PROG AQUA HEAD Manual Example HEAD Materials NORM DIN 1045-1 CONC 1 C 30 $ = C30/37 STEE 2 BST 500MA TITL 'bar reinf.' STEE 3 BST 500SA TITL 'mesh reinf.' STEE 4 BST 500SB TITL 'bar reinf. highly ductil' END PROG BEMESS HEAD DESIGN FOR EXTERNAL FORCES ECHO DMOM FULL GEOM 200 20 20 30 16 DIRE 45 45 S 12 01 MX -10 -5 GEOM 200 20 20 30 16 18 16 THRE 90 135 40 45 135 S 12 02 MX -10 -5 S 12 03 MX -10 5 DIRE 45 45 S 12 04 MX -10 5 END

Геометрические параметры для всех типов арматурных сеток сведены в таблицу. Таблица результатов расчета включает различные заголовки для арматурных сеток типов DIRE и THRE, поскольку два расчетных случая не могут быть зарегистрированы с общим заголовком. Вывод (ECHO DMOM YES) заканчивается таблицей расчетных дисковых усилий. Отрицательные значения в таблице соответствуют сжатым столбам бетона в случае двунаправленных косых сеток. Для лучшего понимания указанной таблицы первый заголовок приводится с некоторыми комментариями.


Версия 12.89 156


Версия 12.89 157

Примечание: Тип расчета не был определен пользователем. В связи с этим плита с изгибными напряжениями рассчитывается как оболочка (см. CTRL SYST SPAC). Результаты проверки оболочек в общем случае отличаются от результатов проверки плиты (при чистом изгибе), поскольку необходимо соблюдение большего количества общих условий.

bemess - sofistik.eu · geom — Параметры ... para — Параметры ... bemess...

Documents