uaored.uao.edu.co/bitstream/10614/3034/1/t0001143.pdf · 2019. 10. 4. · 3. levantamtet{ro de...
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MODERNIZACION DEL SISTEMA ELECTRICO DE LAS INSTALACIONES DE LA
EORPORACION UNIVERSITARIA AUTONOMA DE OCCIDENTE
JOSE OSCAR GIMLDOIt
HUGO REYNEL REYES AHEDO
I-ña't)$
$
CORPORACION UNIVERSITARIA AUTONOMA DE OCCIDENTE
PROGRAI4A DE INGENIERIA ELECTRICA
JUNIO DE 1989
ffiDIVISI0N DE INGENIERIAS il Dopro Bibriorcto
-
.ALI l8lrrru¡ffiffiryru rc@ 11t13
1159 +
MODERNIZACION DEL SISTEI'IA ELECTRICO DE LAS INSTALACIONES DE LA
CORPORACION UNIVERSIT¡RIA AUTONOMA DE OCCIDENTE
JOSE OSCAR GIRALDOr)
HUGO REYNEL REYES AHEDO
Trabajo de Grado presentado conorequisito parcial para optar altftulo de Ingeniero Electricista.
,rr""r"rtryrry_
CALI
CORPORACION UNIVERSITARIA AUTONOMA DE OCCIDENTE
DIVISION DE INGENIERIAS
PROGRMA DE INGENIERIA ELECTRICA
JUNIO DE 1989
L5J l, 1' q ->v/;StL r,-9-rl
Aprobado por el Comité de trabaio
de grado en cumPlimiento de los
requisitos exigidos Por la
Corporacid'n Universi tari a Autdnoma
de Occidente para otorgar el título
de Ingeniero Electricista.
Cali, Juni'o 2 de 1989
AGMDECIMIENTOS
Los autores expresan sus agradecimientos¡
A todas aquellas personas que en una u otrarealización del presente trabajo.
foma colaboraron en la
TABLA DE CONTENIDO
INTRODUCCION
L. PLANEAMIENTO
1.1 GENERALIDADES
1.2 PLANEAMIENTO ARQUITECTONICO
1.3 PLANEAMIENTO DEL PROYECTO
1.3.1 Conformación del sistema eléctrico
t.3.2 Tipos de alumbrado, nivel de iluminacióncontrol
1.3.3 Materiales del Sistema
2. COORDINACION DE PLANOS
2.I GENER,ALIDADES
2.2 TIPOS DE PLANOS
2.2.L Planos de Planta
2.2.2 Planos de diagramas unifilares
2.2.3 Numeraci6n de los Planos
pág
I
3
ysu
3. LEVANTAMTET{ro DE PLANoS ARQUTTECToNTCoS
3.1 GENERALIDADES
3.2 RELACION DE PLANOS
4. LEVANTAMIENTO DEL SISTEMA ELECTRICO GENERAL
4.L GENERALIDADES
4.2 RELACION DE PLANOS
5. ANALISIS DE LAS INSTALACIONES ELECTRICAS ACTUALESDE LA UNIVERSIDAD
5.I GENERALIDADES
5.2 TABLEROS GENERALES Y DE DISTRIBUCION
5.2.1 Generalidades
5.2.2 Tableros Automáticos
5.2.3 Prptecci6n del tablero
5.2.4 Balanceo de tableros
5.3 MEMORIA DE CALCULOS I
5.4 ACOMETIDAS
5.4.1 General idades
5.4.2 Mfnima capacidad de las aconetidas
5.4.3 Capacidad disponible de reserva
5.4.4 Selección calibre conductores acornetidas
5.4.5 Calibre del conductor neutro de la acorntida
l0
t0
11
12
t2
13
14
14
L7
L7
L7
18
20
2L
60
60
60
62
63
63
vi
5.4.6 Capacidad de la acometida versus capacidad de lostableros
5.4.7 Memoria de cálculos II
6. NIVELES DE TENSION
6.I GENERALIDADES
6.2 NIVELES DE BAJA TENSION
6.3 CAIDAS DE TENSION
6. 3. 1 Cál cul os de regul aci ón
6.3.2 Cálculo de regulaci6n de acometidas
6.3.3 Cálculo de regulaci6n pa¡a los circuitos de alum-brado
7. ESTUDIO DEL FACTOR DE DEMANDA Y CALCULO DE CARGA
EFECTTVA
7.L GENERALIDADES
7.2 FACTOR DE UTILIZACION EN CONDUCTORES DE ACOMETIDA
7.3 DIAGRMA DE CARGA PAM CADA UNA DE LAS ACOI4ETIDAS.Años 1987 - 1988
8. ESTUDIO DE LOS SISTEMAS DE ALUWRADO
8.1 GENERALIDADES
8.2 CALCULO DE ALUMBRADO INTERIOR POR EL METODO DE
CAVIDAD ZONAL
8.3 MEMORIA DE CALCULO III
65
69
146
146
146
148
149
L74
t75
t78
178
184
187
193
194
200
193
vll
9. SISTEMA DE MALLAS A TIERRA INDEPENDIENTES 273
9.1 GENERALIDADES 273
g.2 PARTES DE LAS INSTALACIONES DE PUESTA A TIERRA 273
9.2.L Tierra propiamente dicha 274
9,2.2 Mediciones de la resistencia especffica del suelo 274
9.?.3 Lfnea de puesta a tierra y lÍnea colectora depuesta a tierra 276
9.2.4 Instalación de los electrodos 277
9 .2,5 Ti ras enterradas 277
g .2.6 Rej il I as 277
9.2,7 Electrodos clavados 278
9.3 VENTA,IAS DE COLOCAR SISTEMA DE TIERRA A LA RED DE
COHpUTADoRES 278
9.4 DESVENTAiIAS 27g
9.5 GUIA PARA EL CALCULO DE INSTALACIONES DE PUESTA A TIERRA 279
IO. SISTEMA DE EMERGENCIA 29L
IO.1 GENERALIDADES 29L
10.1.1 Cortes de Corriente 291
10.1.2 Descripción y especificaci6n : técnica de los sistemas de'ennrgénci a 292
l0.l.3 EstudÍo de Prioridades 295
10.1.5 Interruptor de transferencia automática 298
viii
10.1.6 Selecci6n de los
IO.2 CALCULO DE LA PLANTA
10.2.1 Método de cálculo
11. ANALISIS DE LA U.P.S.
interruptores de transfeyencia
DE EMERGENCIA
E INVERSORES COI4O MEDIOS DEDE MICROPROCESADORES Y STSPROTECCION A LAS SALAS
TEMAS
299
299
300
303
30311.I GENERALIDADES
LI.2 ALAMBRADO
LL.2.l Construcción del equipo y montajes
11..2.2 Condici.ones ambientales
L1.2.3 Tiiempo medio entre fallas
11,2.4 Eficiencia
11.3 INVERSOR DE CORRIENTE O A.P,S,
ll.3.l Generalidades
11.3.2 Tiempo de soportes de las baterias
11.3.3 Transf,ormador de aislamiento
L2. OBSERVACIONES GENERALES Y RECOMENDACIONES
12.I AMPLIACION DE CAPACIDAD INSTALADA
L2.2 NIVELES DE VOLTA.]E
I?.3 NIVELES DE ILUMINACION
L2.4 ESTADO DE LAS ACOMETIDAS
305
306
306
307
307
309
309
312
31?
314
314
321
323
326
ix
I2,5 ESQUEMA DE PROTECCION
12.6 oSTRoS ASPECToS
13. CONCLUSIONES
BIBLIOGRAFIA
ANEXOS
328
329
330
333
334
LISTA DE TABLAS
Tablero general para laboratorios de electricidadT.G.l .4.
Lab. Sub. Prot. Accionamientos eléctricos y con-versi6n de energía
Ofici na ,Jefe Sección Laboratorios-T.D.D.-T.D.l .4.
Iluminación anden sector laboratoiros
Laboratorio de Cfrcuitos y electróntca-T.D.2.A.
Laboratorio de fÍsica I-II-III- 1.D.3..A.
Tablero general para laboratorto de mecánica-T.G.2.A.
Taller de tecnologfa mecáni:ca - T.D,l.A.
Taller de tecnologÍa mecánica * T.D.D.-T,D.l.A.
Taller de tecnologfa mecánica y laboratorio defundición - T.D.2.4.
Laboratorio de fundición, flufdos, resistencÍa,materiales, refrigeración - T.D.D. - T.D.2.A.
pág
23TABLA 1.
TABLA 2.
TABLA 3.
TABLA 4.
TABLA 5.
TABLA 6.
TABLA 7.
TABLA 8.
TABLA 9.
TABLA 'IO.
24
25
25
26
27
28
29
30
3l
TABLA II.
xi
32
TABLA 12.
TABLA 13.
TABLA 14.
TABLA 15.
TABLA 16.
TABLA 17.
TABLA I8.
TABLA 19.
TABLA 20.
TABLA 2I.
TABLA 22.
TABLA 23.
TABLA 24.
TABLA 25.
TABLA 26.
TABLA 27.
TABI.A 28.
TABLA 29.
Taller de tecnologfa mecánica - T.0.3.A. 33
Taller de tecno'logfa mecánica - T.D.4.A. 34
35Publ icaciones - T.D.P.B.
Laboratorio de fundición - T.D.F.A. 36
Tablero general - Entrada No. I - T.G.I.B. 37
Sala de lrlicros No. t - Alumbrado y tomas T.D.S.C. 39
Sala de Micros No. 2 - alurúrado 40
Programa de Ingeniería Industrial . T"D.4.C. 4l
Pasillo contiguo sala de conferencias-T.D.9.D. 42
Programa de Ingenierfa Eléctrica - T.D.IO.D. 43
Sobre el salón t25 * T.D.3.B. 44
Centro de Información y C6mputo * Aire - T.D.8.C. 45
Sala de.expresi6n corporal - Periodismo - T.D.ll.D- 47
C.P.U. Sala de MÍcros No, I - V.R. T.D.6.C, 48
C.P.U. Sala de Micros No. 2 - V.R. T.D.D.-T.D.6.C. 49
C.P.U. Centro de Informacidn y C6mputo - T.D.7.C. 50
Salas de l4icros - Aire - T.D.12.C, 5l
Tablero general - Entrada No. 2 - T.G.2.8. 52
xii
TABLA 30.
TABLA 3I.
TABLA 32.
TABI.A 33.
TABLA 34.
TABI.A 35.
TABLA 36.
TABLA 37.
TABLA 38.
TABLA 39.
TABI.A 40.
Entrada No. 2. Junto 4.T.G.2.8. - T.D.l.B. 53
Cafeterfa C.U.4.0. - T.D.2.8. 54
Casa Administrativa - Oficina de Compras T.D.l. 56
Biblioteca - SaIa de Audiovisuales - T.D.z. 57
Pasillo sala de profesores segundo piso - T.D.l.C. 58
Sala de Conferencias - T.D.D. - T.D.I.C. 59
Valores - Gufa de resistividad de la tierra 276
Capacidad del conductor Zgz
Secciones mfnÍmas para tomas de tierra 294
Resistencia de propagactón 286
Correctores recomendados para conexiones a tierratipo Burndy o similares 2gO
TABLA 41. Estudio de prtoridades 296
TABLA 42. Tensiones norrnalizadas para motores y generadores 300
TABLA 43. Resumen de cargas 301
xiii
FIGURA T.
FIGURA 2.
FIGURA 3.
FIGURA 4.
FIGURA 5.
FIGURA 6.
FIGURA 7.
FIGURA 8,
FIGURA 9.
FIGURA IO.
FIGUM II.
FIGURA 12.
LISTA DE FTGURAS
Acorctida A.l.B (.Bann 2183 Calle 98 #29*A-61)
Acorntida A.l-B [Bann 2183 Call,e 98 ¡29-fr-641
Acomtida Al-B Bann 2183 Calle 98 #29-A-67
Acometida A2-B GAEC9889 Calle 98 #29-A-67
Acometida 02-B GAEC9889 Calle 98 #29-A-67
Aco¡netida A2=B GAEC 9899 Calle 98 #29A-61
Grupo Electr6geno Renaul
Sistema eléctrico de alinentaci6n para equipode sistemas
Diagrama en bloques de un U.p,S,
Sl{2 - Breaker de conexi6n del ondulador
Diagrama en bloques de un A.p.S.
Instalación eléctrica con transfor:mador deaislamiento
Pág
187
188
189
190
191
192
293
297
304
308
310
xiy
313
LISTA DE PLANOS
pág
PLANO 1.
PLANO 2.
PLANO 3,
PLANO 4.
PLANO 8.
PLANO 9.
L.T.l.'Levantamiento topográftcotalaci6n. Escala l:2000'
L.T.2. Levantamiento topográfico.Escala I ¡100
!.T.9. _Levantaniento topográfico.Escala l:100
1.T.4. Levantamiento topográfi.co.Escala l:100
de toda la ins
Zona A
Zona B.
Zona C.
eléctricas lumi narias.
eléctricas tomas
PLAN0 5. 1.T.5. Levantamiento topográfico. Zona D.Escala l;100
PLANO 6. I.E.L..I.A. I nstalaciones
PLANO 7.
Zona A.
I . E. T. -2.'L Instal aci onesZona A.
I. E. P. -3.A. InstalacionesZona A.
I.E.L,-4.8. Instalaci:onesZpna B.
I.E.T.-5.8. InstalacionesZona B.
de potenci:a en planta
el éctri:cas I uminarias
PLANO IO. e!éctricas tomas.
PLANO 11.
PLAN0 12.
PLANO 13.
PLANO 14.
PLANO 15.
I.E.P.6.8. Instalaciones eléctricas de potencia vista en planta. Zona B;
I.E.L.-7.C. Instalaciones eléctricas lumina-rias. Zona C.
I.E.T.-8.C, Instalaciones eléctricas tomasZona C.
I.E,P.-9.C. Instalaciones eléctricas de potencia vista en planta. Zona C,
I.E,L.T.-10,D. InStalaciones eléctricas luminarias y tomas, Zona D.
xvi
ANEXO
ANEXO
ANEXO
ANEXO 4.
ANEXO
ANEXO
1.
2.
3.
LISTA DE ANEXOS
Diagramas unifilares.
Cuadros de carga
Tabla de rangos standarizados de corrfente parasistemas automáticos de protección de circuitoseléctricos (NEC-Sección 240-6)
Tabla que,específica la composici6n de la seriede interruptores automáti.cos más conercial,
Dteminación del factor de demanda
Factores de potencia tfpicos de dlstintas clasesde carga.
pág
335
342
396
399
397
3925.
6.
ANEXO 7. Factores de potencia aproxfmados de algunos apa-ratos según los diferentes sistemas
ANEXO 8. Corriente admisible en amperios para los conductores de cobre con forro aislante
ANEX0 9. Númerr máximo admisible de hilos en tubo conduitde medidas comerciales
ANEX0 10. Cálculo de regulacidn
401
402
403
xvi i
ANEXp ll. Confer:encids sistema no interrumpido de potenciaUPS arüar (aplicaciones electrónicas Apel Ltda.-IBt4 y Texas Instruments.
ANEXO 12. Nota 2 y Nota 3. Conferencias sistema no inte-rrumpi¿ó ¿e potencia UPS anbar (aplicacioneselectrónicas Apel Ltea. - IBM y Texas instruments.
404
410
4il
413
ANEXO
ANEXO
ANEXO
ANEXO 16.
ANEXO
ANEXO
405
406
407
409
13.
14.
15,
Caracterfsticas generales de hilos Copperueld.
Caracterfsticas de carga [NEC)
Carga standard para alumbrado en edificios co=mercial es .
Typical theree phase motor characteristics fornema design B,C. and D motors.
Generador Anpere Ratings.
Catálogos de diseño de iluminaci6n en espaciosinteriores y exteriores de Roy Alpha Ltda,
17.
18.
xviii
RESUMEN
Lo presenle obro que se ho t¡tulqdq "Modernizoción del Sisfemo Eléctrico
de los instolocimes de lo Corporoci6n Universitorio Autónomo de Occidente",
comprende principolmenfe un estudio de su sistemq eléctrico poro el cuol se
fuvo que inicior con un levontomiento topogr6fico de todos s;s dependencios,
seguido de un levontomiento orquitectónico poro poder qsl culminor con un
levontomiento del sistemo eléctrico existente, puesto que hosio lo fecho no
existfo ningún plono , gula que pudiero servir poro reolizor este tipo de es
tudio.
Yq con los herrqmientos onteriormente mencionodos se entro de lleno onqlizor
su sistemo eléchico, teniendo en cuento básicomente el estodo octuol de lqs
ocometidos' esquemos de profección, tobleros de distribución, niveles de ten
sión y niveles de iluminoción, reqlizondo un porolelo entre lo existente y loyo colculodo, pudiendo deferminor de esfo monero su dimensionomiento, por
encimo ó pot deboio de tos cqrdiciones normoles de funcionomiento, especifi
condo en uno observqción oporte lo recomendodo de ocuerdo o lo estoblecido
por los normos de Servicio de Emcoli y lo Notionol Electmcol Code.
De esfo monero los outores cumplen su comefido, dofondo o lo Univenidqd de
plonos eléctricos donde se especificon dotos lácnicos listos hocer interpretrodos
xvlx
Por estudiontes ó Ingenieros que requieron onqlizor o detector fotlos en el
sistemo eléctrÍco.
xx
INTRODUCCION
La presente obra expone un estudio completo de las instalaciones eléc-
tricas de la Co¡pofactún Untvefsitaria Autdnoma de 0ccidente. Compren
de pri,nci.palDenter Tablefos generales y de distrrlüución (protecci6n
y balanceq de tablergs), acarntidas [capacüad disponible de neser-
vnr selecct6n calibre de c9nductgfesr cdpactdad de la aconetida versus
capacidad de los tableroE)r ntvele$ de tenql0n (cafdas de tensión,
cálculos de regulact6n de acouettdas, estudio del factor de demanda y
cálculo de ca!ga efecttva)r niveles de ilumi:nact6n (determinación del
ntyel lunfntco p¡omedio).
Se cuenta adenáE con una serie de planos eléctrtcos que contienen el
leyantanient9 de las redes eléctrtas existentes, Se obtendrán de ahf
datos básicos e i'ndtspensables que serán útttes para el desarrollo de
cualquie¡ inyestigaci0n que en un momento dado otro profesional quiera
emprende¡ en esta qateria, o en caso de una eventuali'dad (falla en el
q{sfena eléctricp),
Se pretende igualrcnte que dtcha inyestigación permtta actualizar el
sistema eléctrico pa¡a dar un meJo¡ seryicio a la conunidad universi-
tari.a de acuerdo a los ayances en las norrnas de dÍseño expedidas por
las empresas suministradoras de energfa, el NEC e ICONTEC,
El proyecto va a benefictar directamente a la Untversidad, ya que ésta
no contaba con este tipo de estudio, además de poder utilizar todo el
conjunto de conocinientos adqutridos durante Ia carrera universitaria
PaFa detecta¡' analizar' plantea¡ y $slucionar prgblemas técni'cos rea
les felaciqnados con la profest6n,
1. PLANEAMIENTO
1.1 GENEMLIDADTS
La realizaci.6n del estudio del ststema elécttico para la Uni.versidad
de g¡an concurfencia de persOnal eqtudi,antil necesi.ta una etapa ini-ci.al de planeaDtentot el cua! incluye una eryaluactdn del proyecto
afquitect6niso y de las acttVidades que se desafrollan en ellan con
la fi.nalidad de ftJar las pautaq ¡especttvas para el dtseño eléctri.-cQ y lfl cggrdtnaciln resPecttya de cada una de las fases de la elabo
¡¡ci.6n del proyecto,
7,2 ESTUDTo DEL pRoyECTo ARqUITECT0NTC0
LO neQesidad de bfindar un buen sefyicto conlleya a que la Uni.versi-
dad eqté Qonfgv¡¡¿a pqr u¡a d{ye¡s'idad de áreas tales como áreas pú-
hlicas, áyeas de se.rytcio, áreas de estudion áreas exteri.orcs, etc.
I..3 PLANEA}4IENTO DEL PROYECTO
El carácter diferente de cada una de las áreas, extge un análisis independiente para cada una de ellas fiJando las pautas respecttvas.
4
Las pautas a fijar serfan¡
. Conformaci6n del sistema eléctrico
, Tipos de alu¡thrado, niyel de ilumtnact6n y qu control.
, Materiales y equtpos a tnstalar,
1.3,1 cpnfgrmación del qi.stena eléctrico. En la primera pauta se in
cluye un eqtudig Para la escogenct'a de loq drferentes niveles de ten-
Ei'0n que confofman el sister.la, tipos de altmentadores lg o 30. Estu-
dio de'la selecci6n de priortdad de emergencia para cada una de las
áreas dq acuerdQ a la actiyidad que se desarrolle en cada una de ellas.
Est¡ parte es de vttal irnportanci¡ para cualquier tipo de construcción
ya que el sistema eléctrico Que si¡ys al edific{o y todos sus locales,
que están enc¡¡gado de acoge¡ al estudiante, personal administrativo
y docente dentro del meJQf anbiente, cont{nuidad de servi:cio y seguri-
dad r
Es importante entonces escoger el meJor esquema eléctrico que se aco-
mode a lo anterior y a la capacidad econ6mica de la Untverstdad,
Un aspecto inpoftante es el de considera¡ los requisitos de la con-
fiabil{dad del servicio el cual va a alimentar a las cargas; los indi'cadores báqicqs de la confiabiltdad del diseño de un sistema eléc
trico scn :
. Frecuencia de la interrupct6n de alimentaci.6n,
. Duración esperada de la l'nterrupci$n,
Estos indicadores da¡ la pauta pa.ra el cálculo y selecctdn de una plan
ta de emergencia en el stster¡a e'léctrico en el lado de baja tenstón y
qus fespecttyqq ntyeles de vgltaJe, que prgporcionen el suministro du-
xiliar a laq cargas de naypr pripridad en el caso de inte¡rupciones
del sumi¡is¡¡q prtnctpal de coffisnte alterna.
!,3,2 Tipos de aluDbradg, niye'f de ilurrinact'ón y su contrgl. La se-
gunda pauta tncluye la escogencia de la dt'yersi:dad de tipos de alumbra-
do, dependiendo de laq activtdades de cada área y un ststema práctico
pafe el c9ntfql de lgs ¡r,is¡ugs,
LaE Untyerqidades y ofictnaq requteren un nr'yel de ilumtnact6n relati-tqryqnta eleyadp y de gcelente calidad para satitsfacer las necesidades
de una anpli.a dtversidad de tare¿g y{5uales, Las actividades de las
clases vartan desde tareas de ytsi6n a diqtancia, tales coruo yer la
pizarra, h¡sta las más pf6ximasf corng leer o escribtr. Cuando se
PfoYecta una inEtalaci0n eléctrt'ca para un sal6n de clase o una ofict-
nar se deberá nantener las relacipneq de brtllo dentro de los lfmites
que la expefienci.a haya derygst¡adg cp.mo lo más conyeniente para obte-
ner una calidad de alumbrado satisfactorio, los niveles luninosos re=
cgnendados Pafa las distintas tareas aplicables a universidades osci-
lan entre 300 luxes y L200 luxex, equivalentea 30 y 120 Lnln?, respec
tivamente (Co¿. 63.2 Philips - Man ttestinghouse).
Están considerados en las normas de NEC tabla 220-2 (b) ¡ de acuerdo al
tipo de ocupación las cargas standard para alunúrado de la universidad
dada en wattios/M2 que oscilan entre 3? Wll42 - 54 wlltll como es el caso
en la mayor parte de las áreas de la universidad se utiliza54wln2por
cornesponder a salones de estudio, las cifras indicadas en dichas ta
blas se rcfieren a elementos fluorescentes standard.
Al usar estas cifras para obtener el núrBro y carga de los circuitos y
alirpntadores, debe conprobarse siempre con las condiciones requeridas
de la zona. Las cifras no eyitan los diseños de alumbrado.
1.3.3 Materiales del sistema. La tercera pauta constste en la selec
ci6n del tipo de materiales a utiltzar tales como conductores, ductos,
conductos, caJas, etc.
Fijadas las pautas anterioresr se realiza un programa de trabajo para
evaluar cada una de sus partes,
2. COORDINACION DE PLANOS
2.I GENERALIDADES
Los planos de las instalaciones eléctricas constituyen parte integral
de un proyecto y son indicativos de la localización general de los
sistemas eléctricos, disposici6n de acometidas, ctrcuitos, salidas
para tomas corrientes, interruptores, tableros, controles y otros.
Los planos realizados contienen al máxtmo la informaci:On pgsfble en
una forma clara y detallada con el fin de que sean asequibtes a cada
una de las personas involucradas al proyecto (estudiantes, ingenie-
ros, técnicos, personal administrativo, obrero, etc.). Dicha informa-
ci6n irá complementada por las especificaciones técnicas.
Los planos deben ser complementados o reemplazados debido a revisiones
posteriores que se reallcen durante el transcurso del tienpo a refor-
mas o ampliaciones futuras con el visto bueno de Interventorfa o del
,Jefe de Mantenimiento respectivamente, personas a cuyo cargo está el
control y coordinación.
2.2 TIPOS DE PLANOS
2,2.L Planos de Planta. Contienen en forma detallada cada una de las
áreas que conforman el proyecto; sobre ellos se ubican las salidas
generales, tableros de di'stribuci6n, recorrido horizontal del sistema
de ductos.
2,2,2 Planos de dingram¡ untfilares. Muestra la caractertstica del
sistema eléctrico general.. Debido a le tnfonnact6n q.ue el'los poseen
son de gran importancia Pafa el dtmensionamiento de acometidas princi
pf,les o los eeuipos eléctricos qn general,
El Depaftauento de ltlanteniryiento debe poseer stenpre a la mpno.,€sta
informaci6n actualizándola cada que se realfcen modtficaciones al sis
teDA PQf auDentoE de ce-rg?, debido ¡ ¡eform?s o ampliacisnes futuras.
Las escqla$ utilizedaq s9n :
Escala I r 200 para planos de viqta en planta general,
Escala 1 I 100 para planoq de yiqta en pltnte general y planos eléctr iCSsr en cada uno de sus niveles.
Los planos de planta real{zados a esca'la l; 100, sq htzo necesario
hacer plOnos de alumbrado independiente de tomas para evitar congestio
nes en Q$tos.
9
Nota: Para ediftcaciones de máS de 2 piSos es cgnveniente hacef un
plano que incluya diagrama vertical para apnectar las i'nstalaciones
princtpales.
2.2,3 Nume!^asi$n de los planos, Parl una mayor organizact6n se consi
deró la nuneraqi0n de l?t plf,not cpng perte primordtal en la coordina
ci6n del diseñ0,
Dependie¡do de las caracterfsticas de los pl00eS¡ se indica el tipo de
plano de que se trÉa Pqf medtO de siglas tales comoi
l.E,L, InstalaciqneE eléctrtcaE luDtna! ias.
t,E,T, lnstalaqignes eléctficfls tomas.
I.E,p, Instqlacignes eléct!ices de pgtenqt?,
Degpués de esta denQmtnacif¡, yendrfala numeract6n ¡especti'va, de la
siguiente manera:
I.E.L.-1del5
[.E,Tq.2 de 15, etc.
tlnirnid¡d Aulooo,'nc dt 0tci¿nh
ü4tu. Erbiid*co
10
3. LEVANTAMIENTO DE PLANOS
3.1 GENEMLIDADES
Se iniciaron los trabaios del proyecto con el levantami:ento de planos
arquttectónicos de toda la instalaci.6n, esta labor fué ejecutada por
un topógrafo profes{onal y su csmisi6n de topograffa.
l.a qigutente es la distrtbuci:0n de pbra pQ!^ zonasr gu€ corresponden a
las difefenteq áfeaE del local, f,sli
Zona A ; Area de labgratortos Cantertpr captlla de la edificaci6n y
labofetofios de Ingenierta l4ecántca e Industrial).
Zona B : Primer piso (salones de clase, bibTioteca, casa adninistra
tfva, Publitacionesr Bienestar Universtta!iQr Progr?ma de Economfa, La
boratorios dequfmi'ca - l4étodos y TÍempos),
Zg¡a C ; Segundo piso (salones de clase, salas de micrg, informa
ci6n y cúmputo, programaE de tngeniq¡ia t'lecánica e Industrial, sala
de Pfofesores y Secfetarta Acadénica).
1l
Zona D : Tercer piso (salones de clase, Rectgrta, Educaci.ón Continua
da, Programa de Ingenferfa Eléctrfca, P!ggrana de Comunicaci:6n Soctal-
Peri'odismo, 0ficina de Planeaci6n, 4/tcemectorfa, Secretarfa General,
Registro Académicq,
3,2 RELACTON DE PLANOS
Plano L,T. - I levantamtento tgpggffftco de toda la edtftcaci0n ama
frado a las plac¡s del plano de Calt, Escala 1¡200.
Plang L.,T, - 2 Levantantento tOpogfáfilco zona A. Escala l:100.
Plang L,T, - 3 Leyentamienta tgpogríficq zona B, Ercala l¡100,
Plano L.T. - 4 Levantamiento topográfi'co zona C. Escala l:100.
Plano L,T' = 5 Levantamiento topggtáfi'co zona D. Escala l:100,
t2
4. LEVANTAI*iIIENTO DEt SISTEMA ELECTRICO GENERAL
4.1 GENERALIDADES
Con base en los planos relacionados en la página LL
tamiento del sistema eléctrico general ' tomando por
de las zonas antes mencionadas.
{''|-
se hizo el levan-
separado cada una
Cada plano contiene exactamente la distribuci6n eléctrica correspon-
diente a esa zona, incluyendo medidas en la ubfcacidn de los componen-
tes del sistema.
Para un mayor entendimiento en los planos y factltdad de ubicactdn,
se espectfican en forma separada los ci.rcuitos de alumbrado y tomas,
además de las instalaciones eléctricas de potencia vista en planta.
En algunos casos se pueden encontrar tomas monofásicos. en planos
correspondientes a alumbrado, esto debido a que pertenecen al mismo
circuito o se encuentran en derivaci6n de éste.
13
4.2 RELACION DE PLANOS
A continuación relacionamos los planos eléctricos existentes:
Plano I.E.L.- 1A Instalaciones eléctricas luminarias zona A.
Plano I.E.T.- 2A Instalaciones eléctri'cas tomas, zona A.
Plano I.E.P.- 3A Instaciones eléctricas de potencia vi.sta en planta,
zona A.
Plano I.E.L.- 48 Instalaciones eléctricas lumi'nartas, zona B.
Plano I.E.T.- 58 Instalaciones eléctricas tomas, zona B.
Plano I.E.P.- 68 Instalaciones eléctticas de potencia Vista en plan-
ta, zona B.
Plano LE.L.- 7C Instalaci.ones eléctricas lumtnaria$, zona C.
Plano I.E.T,- 8C Instalaciones eléctt'tcas tornas, zona C.
Plano I.E.P.- 9C Instalactones de potencta vista en planta, zgna C,
Plano I,E.L.T.- I0D Instalaciones eléctrtcas de lumtnarias y tomast
zona D.
14
5. ANALISIS DE LAS INSTALACIONES ELECTRICAS ACTUALES DE LA
UNIVERSIDAD
5.1 GENERALIDADES
Para una mayor organización se considerd la numeración de las diferen
tes acometidas, tableros generales de dtstribución como parte primor-
dial en la coot"dinaci6n del diseñs,
La Uni'verstdad cuenta actualmente con 5 aconetidas generales, proceden
tes de la red de distrtbución de baia de tenstdn.
Ubi.cacidn ¡
3 en la zona A.
DtstribuÍdas asfl
Acornetida Al-A - 30, 4 H, 220v, (zqna A)
Acometida Al-C - 10, 2 H, 1.20v. (zona C)
l5
Acometida Az-C - lp, H, 120v. (zona C).
2 en la zona B
Distribuldas asl:
Acometida Al-B- 30, 4 H, 2201L20v. (zona B)
Acorntida A2-B - 20, 3 H, 2201120v. (zona B)
Además hace parte de la Universi.dad una casa destinada para la Adminis-
tración.
Acometida A-l - lA,2 H, 120v,
También hace parte de la Universfdad una casa destinada para la Biblio-
teca.
Acometida A-Z - 29; 3 H, 2201720v.
Todo lo anterior encierra un solo conjuntor agfupado en su 90% de una
área equÍvalente a una manzana cuya localtzacidn es Calle 98 No.
29A-67.
Los tableros generales de distt ibución y tablefos de dtstri.bución cuya
informactón está agrupada en cuadros de carga incluyen datos como :
l6
Area/servicio, potencia, coryi.ente en cada una de laS fases y protec-
ción. Además se especffica la zona a que pertenece, nflmero de circui
tos, tipo de sistema lg 6 39, voltaje nomi'nal y capacidad de corrien
te en el barraje.
Cada cuadro de carga o tablerc ttene una asignatura que lo identffica
y I o hace di ferenci ar de ,l os demás .
Esta asÍgnatura es interpretada de la si.gutente manera:
f = Tablero
[ = Distribuci6n
Q = General
No. = Nfirpro consecutivo del tablero
D.D. = Distribución en derivactón
A'B'CrD = Correspondi:ente a las diferentes zonas
Por eJemplo :
T.D. l.A = Tablero de distrtbución #1 pe¡teneciente a la zona A.
17
T.D.D. - T.D.t.A - Tablero de distribución
ro #1 pertenectente a la zona A.
en derivaci6n con el table
T,G,l.A = Tablero general #l pet teneci'ente a la zona A.
T.G.2.B = Tablero general #2 Fertenectente a la zona B'
Las ftguras 1, 21 3,4, 5, 6 y 7 muestran los diferentes diag!amas
unifilaresf que contienen la$ PrinciPales acometi'das de la Universi
dad, incluyendo la casa Adminilsttattva y Bfbliuteca. Se han consfde
rado las instalaci.ones e'!éctrtcaq actuales en $u estador por tanto fué
necesario incluir algunas incohefenctes en el 5iqtena eléctrtco. Son
e-specificadag en lof planos y analtzadas de esta fonna, Egto Propor
ciona matertal de estudio para dar las respectivas recomendaciones del
casQ, (ye¡ anexa 2 y figuras 7, 2, 3, 4, 5, 6 y 7)'
5,2 TABLTROS OENERALES Y DT PTQTRIBUCION
5t2,1 Generalisades, Lgs cttcui:tos de tluminactón y de tomas, circui
toE cAn ca!gaq de mgtores que altmentan a aparatos acci:onados por moto
res dan origen siEnpre a un tablerQ de protecciün.
5,2,2 Tablefos autoDáticos, Lps tabler9s de auto¡ltiros proporcionan
un ryedig para la di.qtri.buciÉn de los ctt cuitoq de fonna balanceada a
través de lpq dispoqitivos de Pfgtecciú¡ y los corresPondÍentes barra
jes principales de donde se deriyan tales dtsposi.ttvos.
l8
Los tableros se usan para protecci6n de circuitos de alu¡nbrado y fuer
zamotri.z, en sistemas monofásrcos (2E 3 hi'los) y tri,fásicos [ ¡ o
4 hilos ) tal conQ se define- en el c0digo NEC - Secci6n 384 = l4).
Ellos pueden ser de dive'rsos ntveles de vqltaJe y co!rientet y con di
ferentes núDerqs de circuttos disponiüles Para 2 - 4 = 6 - 8 - 12 - l824 = 36 y 42 ciycuttoq¡ inclyendO algunos con totalizador para el con
trgl final del tablero!
La selecci.dn del tanaño de un tab,lero debe hacerse en prtner lugar por
el número de ci.rcuttgq que dehe alinenta¡ y en segundo lugar p9r la ca
pacidad de cor¡iente tuftciente en el baffde del tablero, de acuerdo
? la demanda de carga c9nectada.
Todss lgq tahle! gt de iluryinacifn y potenci:a deben tener u¡a capacidad
en aDperioE en el ha¡raJe no /ren9r que la capactdad de lgs conductores
de la acarretida que aliDentan al tablero (NEC = Secctones 22a-].0 (b) V
384 = 13 1,, Aunque la qecct6n 220-10 (bJ hace notar que la acometida
Pafa cafgas cgnttnuas debe calculafse al menos con el 125% de la co-
rriente de carga, los barrajes ¿e lgs tablerosr por razones se seguri
dad, qe deben selecctonar can el 150% de la corriente de carga como
una Dedida práctica,
5.2.3 Pfoyecci.fn del tablero. Cualquter tablero que se encuentra baJo
laq nonfas del cpdigo NEC - (Secci6n 384*14), debe poseer una protección
i.ndiyidual en el lado de sumtntstrgr I? sea nediante fusibles o breakers
que deben tener una capactdad en amperios no mayor que la del tablero.
19
Connrcialmente, se encuentran tableros de automáti.cos, especialnBnte
para uso industri.al y comerci:al Y, para donde se requtere la proteccion
de la acgmetida, colt Ia protecctún ya tncluida en la caJa del tablero
(tetatizador), En cualquief casgr de '!oq disposittvgs de protección
del tablefo no debe esta!" pOf eneina de'!a capacidad del barraJe.
Una cAntideraci,fin rrnpertante a tenef en cuenta en la seleccifn de un
tahlefO cOn tgtalizador es la di.StanCin a que qe encuentra del centro
de la carga pués no es juEtiftcable en aquellos casgs en los cualeg
dicha distancia eS mini¡a.
tl tener totalizador en la entrada al tab-lero garantiza factlidad de
rnafrleniDi,ento desde el siti'o ¡ 6ptUa proteccifn tanto del tablero
€grD9 1a acqDettda,
Los breaker o autonáticos lnstaladQE estafán di.mensilonados de foflla
gge se Obtenga una descgnoltsn selectiVa, es deci¡' deberá dfspararse
O desconectaf$e el aUtOnáticg que esté náS cercano a una falla' en
caso de pfesentarse éEta,
Los breaker o automáticos instalados estarán dir¡ensionados para sopor
tar las corrientes de corto circuito que pueden presentarse en tales
fallas.
Uninrsidod {ühnomo & 0t¡ld¡ntr
0sfto Eiblioll{o
20
5.2.4 Balanceo de tableros. La destinación de tablergs para alinentar
solo ci:rcuttos de iluminact6n I aparato$, o la cgmbtnaci6n de tales car
gas, será crt'teri.o del diseñadQfr qui€n debe cutdar de una buena ten-
sión a los circuttos (regulaci$n),
Los tableroq debefán preyeef$e con sufi'ciente capacNad de reserrya'
pata antiri.puf el pgsihle c¡ecimientp de cargas, basándose en una cui
dadosa eyaluaci0n en r-elacf0n al tt'po de actiyidad en el local o área.
La ca¡ga total del cualquief dispOsttiyq de protecci6n de sobre inten
qi$ad que ette 0 se yefa a inEtalar en un tablero no deberá ser supe
fiqf al 80% de su'fangQ narltna.l cuanda las cBndiciqnes normales de tra
bajo tupongan un ¡¡abar|9 cqntfnug ( tres I nás horas).
Se diseñará balanceandg o equi.librands cuidadosamente la carga eléctri
ca de las fases en los cálculos, de Danera que el desequtlihrio total
entre las fases no exceda de un 5%,
Pafa hace¡ tales cálculgsr se fecurye a los cuadros de carga ( ver
anexo 3 ) ubicadoq en los planos eléctt^icos.
Luego de totaliza¡se lqE cqffientes en cada una de las fasesr se deter
ninará c6ryg esta su balanceo ¡nediante la siguiente fdrmula:
2t
5.3 MEMORIA DE CALCULOS I
En el anexo 3 se hace referencia a todos los cuadros de carga cofr€s-
pondiente a este estudio.
En el anexo 4 se hace referencia a los rangos standari'zados de corrten
te para sistemas automáticos de protecci6n de circuitos elÉctri:cos.
Tambi.én se encuentra en este mismo anexo una taDla que especffica lacomposici6n de la serie inte¡ruptores autonáticos más conercial ¡ que
es la que al final se tendrá en cuenta para los cálculos.
A continuaci6n se descrtben los cuadros que si,rven para evaluar el
sistema de protecci.dn de cada tablero en cuanto a su dtmenstonamiento
en (%) respecto a lo que se tiene actual¡rente y lo calculado¡ se hace
necesario entonces referi:rse al anexo 3, la cual muestra los diferen_
tes consumos de corrtente por cada uno de los ci.rcuitos.
Los breakers o fusibles que protegen los conductores de la acometida
y demás ci.rcuitos, están calculados pa!'a soportar la operaci.ón de car-gas contfnuas al 100% de su capactdad nomi.nal.
% Desvalanceo _ Co.rriente_ l*layor - Corriente Menor.
Los conductores de la acomettda se calcularán con
rmnos igual al lZS% de la corrtente de las cargas
una capacr'dad al
contfnuas.
22
Si el dimensionamiento de la proteccidn está por encima de lo calcula-
do, se le antepone el signo (+), de lo contrario se le antepone un
signo (-)¡ esto determina un dimensionamiento por encima o por debajo
de las condilciones tdeales de protección, la cual permite pensar que
el breake¡ o automático puede o nó actuar por sobre carga, fiás sf por
corrientes de cofto circutto, teniendo en cuenta que estos deben estar
dtmensi.onados de forna que se obtenga una desconexi'ón selecttva, es
decir, deberá dispararse o desconectarse el autor¡áttco que esté más
cefcano a una falla, en caso de plesentarse ésta.
De todas mane!"as cada uno de los circuitos en que se suDdivide Ia ins-
talactón debe tener conectado en serte un equi.po de protecci6n (Brea-
ker) el cual no debe ser mayor que el requeri.do para el amperaje total
calculado para el circui.to.
Teniendo en cuenta la tendenci.a hacia una mayor l'ntensidad en los sis
temas de iluminaci.ón y en el aumento de las cargas debtdo al aumento
generalizado de los artefactos fi.Jss y portáttle$, cada ci.rcuito debe
considerarse cQn ¡especto a la posible carga que llegará a soportar y
el aumento de la capacidad para garanttzar Ia operacidn satisfactoria.
23
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oooooctrf'ooorstor¡).,ñ¡ ñl (\¡ (\¡ (\¡ si (\l <f CD F (\l l@ (\¡ t
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.úoooooooorJ)toool¡,ñl (\l C\l (\¡ ñ¡ ¡¡t l¡) rf) F rÍt út F 3-
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¡tt¡1 (It<frCtOCñOñl(lr-f(\ll\@--(!ñlñ¡ñlñl
t.c)rú.rr N
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-C\¡FFxxxxxxxFfG¡l(ft-o4ll-
(c' (q) O4l O4tro o G) 6ll (v)
(\¡$¡FF
+rt+1+r+r+
o+,Éo,
E..tt=pvlgoJEE
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L.Oct.rNf- '¡-(l)r¿
{Dal'g=ofo'r.r Gt.g(, .(urr- ! CLr/f c, .E:o.!¿ <o- aú\r,E(uo,L(J oo
Gt f¡to<fs-(\¡st!c,(uxvrxxx.no(uFÉ(IrFÍ)É,
.úo+sc,x.nx (¡,
FÉñl
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=^P ttf()oGt't-L5-(u(u. cL4Eq,v!
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ltl -f cn(\¡(Asf(Etc,CnF-
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0BSERVACIONES: Los cuadros anteriormente analizados la cual no presen-
tan descripción en cuanto a su desbalanceo entre fases, indica que solo
es uitilizada en una de ellas con su respectivo neutro.
5.4 ACOMETIDAS
5.4.1 Generalidades. En cualquier sistema eléctrtco la acorntida
está conformada por conductores, conductos y ductos encargados de trans-
po¡tar la energfa eléctrica a las cargas y equlpos a colocar en sery,t-
ci.o, Una aconettda principal alimenta tablefos generales de distribu-
ción, y donde en cierto ntTmerg de ci:lcuttqs del tablero pueden alinren-
taf otfos Eub=tablenos de distfi.buciÓn, lo que Se llama SUb-dcometidas,
en caso de originqrse otra ramtficaci'6n de ci'rcuitos.
Pafa un voltaje dado en un circul'tO, IaS aco.Detidas y Sub-acomettdas
se deben diseñar para soportar la comiente demandada por la carga,
más la que en un futut"o se pueda necesitar. La selección de los con-
ductores de la acometida depende del tamaño y naturaleza de las cargas
computadas en los cuadros de carga de los tableros de distrtbución, de
la capacidad de reserya total y de la cafda de tensión.
5,4.2 ltlfnima capacidad de las aconntidas. Las acorntidas se deben
dtseñar para soportar la corri:ente de la carga totalizada en los cua-
dros de carga teniendo en cuenta los siguientes requi'sitos;
a. Como parte del diseño de ilumtnación y en general para circuitos
61
de iluminación, las acometidas deben tener suificienüe capacidad para
sostener o soportar la carga conectada (Demanda), sea ésta contfnua o
en conbinación de cargas contínuas y no contfnuas.
El rango de los aparatos de protección de sobrecorriente de las ocorfp-
tidas deben ser al rBnos del 125% de la corri.ente de.las cargas no con-
tinuas (demanda).
En caso de cargas de iluminación operadas al l0O%, la capacidad de los
dispositivos de protección y capacidad de la acometida deben ser al
menos igual a la suna de las cargas continuas,
El amperaje de las acorntidas de los tableros de t'luninacfón no debe
ser Denor que el detenuinado pol" la divtEÍón de los vatiog totales y
eI voltaje de operación, aún en el caso de que Ia carga calculada sea
nenor que Ia Sgnectada.
Los requisltos de capacidad sufi.ci'ente de corriente para la acometida
son aplicables igualnente para las subaconetidas.
h. Cuando se p!^esente el caso de combinaci:6n de cafgas que operen al-ternatiyamente y que sean altmentados por la mi'sma acometi:da, la más
pequeña de las cargas se puede qmitir para el cálculo de la capacidad
¡eque¡ida en la acoDetida.
c. La determinaciÍln de la capaci.dad de tra acometfda se hace solo en
base a los requisitos del NEC, los cuales no relaci'onan condtciones
62
de operación en particular tales coJlo estabilidad del voltaje y pérdi-
das de potencÍa o el crecimiento futuro de la carga a conectarse en la
acometÍda. Aunque para ciertos casos, se puede aplicar los cálculos
de la acometida satisfactortamente de acuerdo a los rÉtodos indicados
en los códigos.
5.4.3 Capacidad disponible de reserva. Se deben dtseñar los cfr^culos
de los tableros de di,stribuctón con suficiente capacidad de reserya
para cargas futuras. Para todos los circui,tos cargadgs con el 50Í de
su capacidad, puede asunirse q.ue hay un crectnt'entq permitido en cada
cit cuito en una canti.dad igual al 30% de la capacidad del circuito.
El asumir este c9ncepto es correcto, pués se base en la limitación del
códtgo al 80% de carga en los circuitos que están en operacidn por largo tiempo (cargas contÍnuas para 3 horas 9 nás). Circuitos que alinen
tan ca¡gas ¡notoras adenás de otrog aparato$ y/q iluminaci6n, Si'una
carga no contfnua se limtta no más que el 50% de la capacidad del cir-cuitg en arnperiosr hay al rBnss una capaii'dad dtsponible igual al 301o
(NEC - Secci.ón 22a-2 Gl ).
El total de la carga real o calculada en los circuitos más la capaci-
dad de Feserva de carga representa entonces la capacidad de corriente
requerida que la acometida debe manejar. ahora, es posible que la capa
cidad de reserva de los tablercs no sea suficiente para futuras amplia
ciones, entonces habrá que preveer una capacidad anticipada del creci-
mi.ento de cargasr QU€ traeran como consecuencia una mayor corrtente en
la acometi:da. En diseños prácticos se reserva un incremento del zil,al 50% en la carga, de tal rnanera que en un futuro se puedan adicionar
63
tableros para posible crecimiento de carga.
Una forma que asegura o previene el crecimiento
tida es el de seleccionar los ductos o tuberias
inicial o verdaderanente se necesita.
de
más
carga para la acome
grandes de lo que
5.4.4 selección calibre conductores acometida. Determinados l0s vd*
tios totales incluyendo los que qe preveen de reserva, entonces se usa
este valor junto con el vsltaje y otfa caracteffstica de la acometida,
para obtener la mfnima capacidad de los cenductgtes. En los casos y
deterrninación de la acQmetida, 5s debe tener m¡cho cuidado en la distinción de los valores de carga dado en vattos y los dados en voltamperios
(v.a). Cuandg los yalgres de carga ge dan en vatios, se debe considerar
el factgr de potencia.
5.4.5 calibre del conductor neutfo de la acoDettda, El NEc en su sec-
ci.6n 22A-22 establece que la capactdad del neutro de la acometida debe
corresPondefle a la corfiente del lffiáxi.mo DeSba1ancer, de la acometida
y define cono "La ri"i'ru carga conectada entre el conductor neutro y
cualquief otro cqnductQf nQ aterrtzador,.
En una aconetfda nongfási:ca t|"eS alambres, zzall2ov, el neut!o debe
tener una capacidad de corriente stqutera al menos igual a la corriente
consunida po¡ el tgtat de las cargas de l20V conectadas entre fases más
cafgada Y el neutfe.
64
Las cargas conectadas a 220 volttos entre dos fases, no dan lugar a
conexión con el neutro, caso en el cual el calibre del conductor de
tal acorBtida, debe determinarse tgual que para el caso de las cargas
a 120V. Realmente, las cargas de los circuttos a 120v, en estas acone
tidas podrtan considerarse que estan balanceadas ambas fases con res-
pecto al neutro. El cal fbre del neutro entonces puede ser tgual al de
las fases, Si se sumini'stra también acometida a ca!.gas de 2201/, las
fases se calculan para el total de '!a cat^gar pep el neutro puede cal*
cularse para el todal de la carga conectada a l20v entre la fase más
cargada y el neutro.
La Sección 220*22 del NEC, contiene otras dos cOndicignes pa¡a la deter
minaci'6n de'f calibre del conducton neutro.
PRII{ERO: Cuando una aconettda atimente tableros de alumbrado y utensi
lios mnores, el calibre del conductor neutro podt"á ser nenor que el
de las fases, siempre y cuando se cunpla al nenos con un l01' de la ca_
pacidad de cqrriente de las fases. La tabla zzo-lg del NEC se dan los
valores de carga demandada que se deben apricar en la determinacidn del
calib're de los conductores de la acomettda.
SEGUNDO¡ Pa!a aco¡tptt'da de tres o nás conductoTeg, se pod¡á aplicarun factor de demanda mayor del 70?/ en tableros con cargag ¡nayores a
200A, Esto qute¡e decir que el catibre del conductor neutro debe ser
el mtgno que el de 'las faseg.
65
Podrfa pensarse en una reduccién del caltbre del conductor neutrg si
se adiciona a 200A. Unfcamente el 70?/ de la corriente que este por
encima de los 200 amperios.
Este factor de demanda solo se aplicafá 'rCa¡gas Desbalanceadasl con
más de 200A. y no simplemente a la carga total, ya que en nuchos casos
se incluyen tableros con cargas a 2201'l en aconeti.das monofásicas trifilares o cargas conectadas fase a fase en acometidas tri.fásicas.
5.4.6 Capaci'dad de la aconetida ye,!^sus capaci.dad de los tableros. El
caltbre de lgs conductores de la aconettda para cargas contfnuas, tales
como la iluninación de ofi'cinas, dep6si'tosr parqueaderos, tiendas, td-
lleres y atras áreas ocupactonales donde la tlumtnaci:6n se utilizatodo el dia, es un asunto que si no se deternina bien, puede crear pro
blemas en los tableros de dtstribucidn. se requi'ere entonces que los
barraJes de estos tablergs tengan al rnnos {gual capacidad de amperaje
a la de la acQmetida.
Cuando se calcula el aryperaje mlni;ao requeri.dq en una acgruettdar pdFi
el total de cargas conectadas, el tablero debe tenef un bafraje con
capaci.dad sufi.cient€r mdVOF o tgual al Dfninq anperaJe de la acometida,.
per! en cargas contfnuas [3 horas o más), se deben tener en cuenta los
siguieptes ¡equi.si.tos :
PRIMERO: La secci6n 220-la [b) del NEC establece dos yalores n]ni'mos
pggi.bles del anperaje de la acometi.da, dependtendo del tipo o capaci-
dad del dispositi'vo de protección de sobre corriente en Ia acometi.da.
66
SEGUNDO: Sf los breakers o fusibles que protegen los conductores de
la acometida no están en capacidad de soportar la operación de cargas
contfnuas al 100% de su capacidad nomi:nal, Ios breakers y los fusibles
se deben calcular con una capacidad al menos igual a\ 125l" de la co-
rriente de las cargas contfnuas y lss conductores de la acometida de-
berán calcularse con el mismo crtterilo.
TERCERO: como conclusi'ón se puede deducir de lo establecido por el
NEC en sus secci:ones 220-10 (b) y 384-13 la mfnima capacidad reque
rida o nece$arta en el barraje de los tableros de dtstri.'buci6n aliqren-
dos por una acometi.da, dependerá del ti.po de disposttivo de protección
de esta. Es decir, si estos dtsposi.ttvos de protecci6n están o no en
capacÍdad de soportar el 100% de su capacidad nomi'nal.
CUARTQ¡ En lo posi:ble, y asf deberfa hacerse, no deben sobrecargar
conttnuamente los breaker más allá de su capacidad de modo que se
evtte el calentaniento excesivo, y daño tanto en los breakef y en el
aislamiento de los conductores de la acomtida.
quINT0t El cálculo del calibre de lss conductores de la acometida y
los disposittvos de protecct6n, afectan el tanaño o capacidad de los
tableros de dtstribución.
Ejemplos :
67
CAS0 I : Acometida
trabajar al I00% de
con dispositÍvo de protecctón disponible
su capacidad nominal.
CAS0 Ill Acometida
trabajar al 100% de
Calibre conductores No. 4/o. THtl de CU.
con capacidad para 230A.
Breaker con disparo aJustado a 225A.
Mfnima capacidad del tabl ero 225A. (neC.
Sección 384-1 3).225A.
con digposittvo de protección no disponi.ble para
su capacidad nomtnal.
Cal tbfe conductofes 300 l4Cl"l THld
capacidad pa¡a t¡abajar al 100%
paci.dad nsninal.
Breakefs 1.25 x 2241¡ = 280A.
Debe usarse breaker de 3 x 300A.
Mfnima capactdad del tablero 300A.
\
de CU con
de su ca-
68
cAS0 III: cálculos de acometidas y protecciones para combinaci6n de
cargas continuas y no contÍnuas.
EI cali'bre de los conductores debe tener
una capacidad de 900A.
La capacidad de los breakers debe ser como
mfntmo de 900A.
467 carga continua
316 carga no conti.nua
Capacidad del tablero
(467A x 1.25) + 316 = 900 A
Se necesitará un tablero de 1200A como mf-
nino.
CASO IV¡ Conductores con capaci.dad de transportar cono mfnimo 800A.
Protección de 800A.t,
Tablero con capacidad
(tooz x 467A )+ g16 =
noninal de 800A.
7834.
69
5.4.7 llemorial de cál cul os I I .
Un tablero de distribución tal como lo define el National Electrical
CODE consiste en uno o varios paneles formando un solo tablero, en el
que van montadas las barras 6mnibus con o sin interruptores y/o dispo
sitivos automáticos de protecci6n contra sobreintensidad para el con-
trol de los circuitos de alumbrado, o ci'rcui'tos de potencÍa de peque-
ña capactdad tanto indi'viduales como agrupados, destinados a i:r mon-
tados en un almari,o o caja de corta ctrcui:tos Junto a, o empotrados
en pared o tabique, y accesÍbles solamente por su parte anterior. Los
tableros de distrtbuct6n proporci¡onah un medi:o compacto y conveniente
de agrupar en un misno punüo los interruptores y los aparados de pro-
tecci6n de un ci:rcuito,
En egta nemrta de cálculo se trada de establecer de acuerdo a la car
ga cQnectada en cada circutto Vs capacidad en el barraje de cada ta-
hlero el calibre adecuado de los conductores de acometidqyel dispo-
sitivo auto'mático ó fusible de protección, considerando en una obser
vación aparte y de acuerdo a lo calculado, el pgnque del calibre del
conductgr neutro, al dimensionamiento del disposttivo de protección
Vs aco¡netida y un paralelo entre lo exilstente y lo ya calculado con
posibilidad de ca!ga futura para cada uno de lss ctrcuitos componen
tes de un table!o de dtstri'bución.
T.G.l.A. (ta¡lero general - Laboratorios de Electricidad).
Urlrrnl&d lutonomo dü OG¿i,inh
0ctfo Siblioroú
70
T.D.l.A. (Laboratorios, Subestación, protecci6n, Accionamientos Eléc
tricos y Laboratorios bonversión EnergÍa).
Talbero con capacÍdad nominal de 225A en el Barraje.
Valores de corriente refertdos a la fase más cargada.
Carga continua : 13.2A
Carga no continua : 18.97A
( tg.2 x 1,25 L + 18.97 = 3s.45A.
La capacidad de breaker debe ser cpmq nÍntno i 40A.
Calibre de conductores¡ No. g AttG de cobre con capactdad de 45A a
75eC.
Conductor Neutro NQ, : 8 AWG.
OBSERVACIONES;
a. Debido a que la aconettda consiste en tres fases y un neutro den
tro de un nisno conducto, el neutro se debe considerar como un coh-
ductor que transpgrta corriente, debido al tercer anndni:co de la co_
rriente que aparece en circuitos de ilumtnaci:dn fluorescente (Nota
7t
l0 (C) de Tabla 310-16) del NE0.
b. Acometida con dispositi'vo de protecci6n di'sponi:b'le para ürabajar
al 100% de su capacfdad nominal.
c. Segun la figura 1, muestra un dimensionaniento pOr debaio de las
condi:ciones reales de capacidad en los conductores de la acométida,
limitándose el fluio de corriente haci.a la carga y manifestándose en
pétdidas de energla por calentantento y deterioro en el aislami'ento
de los conductores.
Además de que se tiene un carga actual conectada de 32.174 para un
caltbre de conductor que se ha vuelto a calcular No.8 AtlG con capa-
cidad nominal de 45A, se puede decir que la carga probable futura es
de 0.80 x 454 = 36A.
T.D.D,A, (Tablero de Fue!za Labo!atori:o de Ognverst0n de Energfa).
Tablerc con capaéidad nominal de 225A en el Barraje.
Sistema trifási,co balanceadQ entre fases.
[13.12x1,25l, = 16.4A.
La capacidad del breaker debe ser cono mlni.mo¡ 204.
Calibre de conductores: No. t2 AllG de cobre con capacidad de 204 a
72
750C.
Según IC0NTEC (4.15.13.1) el calibre de los conductores de acometida
nunca debe ser inferi.or a 2.5 (No. l0 AlilG), pot lo tanto se asume este
\ralor con una capacidad de 30A. a 75eC.
Conductor Neutro : No. 14
OBSERVACTONES;
a. Si se suministran acometidas a cargas de 220V, las fases se calcu
lan para el total de la carga¡ pe!^0 €l neutro puede calcularse para
el total de la carga conectada a l20V entre la fase más cargada y el
neut!"9,
b, Acometida con dispositivo de ppotecci.6n di'sponible para trabajar
al 100% de capaci.dad nominal .
c. Según fi.gura l, S€.,,DU€stra un sobre di.mensi'onaniento en el cali
bre de los conducto!es de acomett'da que permtte calcular una capaci
dad de ca!ga probable futura de la Si.gutente manerai
Carga actual conectada;
13.124. C. #6 para 65f, nomi.nales a 75eC.
73
Carga Probable Futura:
0.80x65A= 524
El asumir este concepto el correcto' pues se baSa en la limt'tación
del código al 80%.
d. Si se logra una futura ampltactón Se hace necesarto proteger en
un circuito independiente de los tableros T.D.l.A., T.D.D.A. y T.D.
D. - T.D.l.A. conectados estos en deriyacifin baJo una misma protec
ción. ver figura 1. El NEC establece cono norma el requerimiento
de una proteccifin individual en el lado de la alimentación, consis-
tente en no más de dos i'nterruptgres de pOtencta princfpales o grupos
de fusibles que no tenga una intenstdad coniunta superior a aquella
para la cual está calculado el tablero de dtstri:buciOn. Esta protec
ciónprinci.palpuedeserdentrodeltablergdedistribuciónoencaja
sepa!ada situada antes del cuadro de di:stri.buct6n.
T.D,D.- T.D.l.A. (Tablero de di:stt^i.buci.ón en derivaci6n - Qfici.na
Jefe Secci.6n Laboratorios ).
Tablero con capactdad nominal de 225A, en el Barraie¡ dos circuitos
uno de ellos en reserva.
Carga continua r 4.664.
74
Carga no continua : 3.754.
(4.66 x 1.25) + 3.75A = 9.57A.
La capacidad del breaker debe ser como mÍnimo : l5A
Calibre de conductores : No. t4 AWG de cobre con capacidad de l5A a
750 C. ( se incluye el calibre del conductor neutrol.
Según ICONTEC (+.lS.l3.l) el cali'bre de los conductores de acometi
da nunca debe ser fnferi:or a 2.5 (No. l0 AWG)r por lo tanto se asune
este yalor con una caPacidad de 30A a 75oC.
OBSERI/ACIONES:
d, El calibre del conductor neutro debe ser tgual a la lfnea viva
en caso de aconetidas bifilares. ICONTEC (4.15.13.3).
b. Acometida con disposittvo de protecci:dn dispontble para trabajar
al 100% de su capactdad nominal.
c, Según la fi'gura 1, se muestra que se está utilizando en la aco-
metida un cal ibre de conductor menor que el esttpulado pgr la norma'
sin embargo el No. 12 está capacitado para transportar la corriente
que en ese momento es demandada por la crrga.
75
Analizando los valores.de corriente de carga que presentan cada uno
de los tableros conectados en derivación a una misma protección (THQC
3 x 60A ), como son :
T.D.l.A., T.D.A. y T.D.l.A. (ver figura l), se ttene:
[ 35.45 + 16.4 + 9.57 ) A = 61,42 A.
La capacidad del dispositivo de protección debe ser coÍto mfnimo de
70A, valor q.ue no corresponde a la capaci.dad del breaker general de
ese ci.rcuito (- ver figura I ).
En lo' posible y asf deberia hacerse, no se deben sobrecarga! conti
nuauente los breaker más allá de su capacidad de modo que se evite
el calentani'ento excesivo¡ y daño tanto en el dispositivo de protec
ci6n como en el aislamtento de los conductores de la aoometida.
T.D.2.A [Laboratorto de Circuitos y Electrónica).
Tablero con capacidad nominal de 2254 en el Barraje.
Valores de corriente referidos a la fase nás cargada¡
Carga continua ; 1.254
Carga no continua : 44.034
76
( 11.25 x 1.25 ) + 44.03 = 58.094
La capacidad del breaker debe ser como mfnimo : 604.
Calibre de conductores : No. 6 AWG de cobre con capacidad de 654 a
750C.
Conductor Neutro : No. 6 A|r.|G.
OBSERVACIONES:
a. Debi.do a que la aconetida const'ste.en tres fases y un neutro den-
tro de un mismo conducto, el neutro se debe constderar como un conduc
tor que transporta corriente, debido al tercer arm6ni.co de la corrÍen
te que aParece en circurltos de tluninación fluorescente (Nota l0 (c)
de tabla 3'!0-16 ) del NEC.
AcometÍda con dispositivo de protecct6n di:spqnible para tt abajar
100% de su capaci.dad nomi.nal,
c. SeS{n la figura 1, muestra un di.mensionamiento por debaJo de las
acondiciones !eales en el calibfe de los conductores de Ia acometida,
li.nitándose al flujo de corriente hacia la carga y manifestándose en
pérdidas de energia por calentamiento y deteri:oro en el ai:slamtento
de los conductores.
b.
al
77
Tanbién se puede observar un buen dimensíonamiento en el dispositivo
de protección de acuerdo a la corriente demandada por la carga.
T.D.3.A. (Laboratorios de fÍstca I, II y III)
Tablero con capacidad nominal de 2254 en el Barraie.
Valores de corriente referi.dos a la fase más cargada;
Carga contfnua : l5A
Carga no cqnti.nua : 27.74
[15 ¡ 1.25 ) + 2t.7 = 46.45A,
La capacidad del breaker debe ser cqmo mfntmo I 504,
Cali.bre de conductores : No, 6 AUG de cobre con capacidad de 654. a
7s:c.
Conductor Neutro No. 6 At{G.
OBSERVACIONES ;
a. Debido a que la acometida conststen en tres fases y un neutro
dentro de un ni.smo conducto, el neutro se debe considerar corno un
conductot" que transporta cor! iente debtdo al tercerarm6nico de la
78
corriente que aparece en circuitos de iluminaci6n fluorescente.
(Nota l0 (C) de tabla 310-t6) del NEC.
b. Acometida con dispositivo de protecci6n disponible para trabaiar
al 100% de su capacidad nominal.
c. Segrfn la figura 1, se muestra una correcta escogencia en el cali..
bre de los conductores de acomettdai pero adenás de que se tiene una
carga actual conectada de 43A. con un cali.bre de conductor #6 para
una corriente noninal de 65A a 75e0r se puede decir que la carga pro-
bable futura es de 0.80 x 654 = 524,
El asumi.r e$te cQncepto e$ co!rector Pues se base en la lini.tación
del código al 80%.
En cuanto al disposittvo de prgtecci0n se puede observar un sobredi-
r¡ensionamiento del 20% sobre lo calculador esto pennite pensa!, q.ue
actuaria nás p9r corri:ente de falla que po!' sobre carga,
T,s.A.A, (Tablero de Subestaci6n a Escalal
Tablero can eapacÍdad nomtnal de 2254 en el Ba¡raje.
Sistema trifásico balanceado entte fases.
( 39,36 x 1.25 ) = 49,2A
79
La capacidad del breaker debe ser como mfnimo : 50A.
Calibre de conductores No. 6 At{G de cobre con capacidad de 65A a 75oC.
Conductor Neutro No. 8.
OBSERVACIONES :
a. Si se sumintstran acometidas a cargaE de 220t1, las fases se calcu
lan para el total de la carga pero el neutro puede calcularge para el
total de la carga conectada a 120V entre la fase nás cargada y el neu
tro.
b. Acometi.da con disposi.tivo de protecct6n disponible para trabajar
al 100% de su capacidad nomi'nal.
c. Según la figufa l, se muestra un sobredinenstonaniento en su lfnea
neutra con respecto a lo calculadg. De todas maneras no trae prcble=
maS, úntcamente el costo por untdad Yq factof de uttliz¡ci6n. En cuan
to a la protecci.6n se observa un gobredtmensionami¡ento en un 20% más
de lo calculado, estQ permt'te pensar, que actuarfa nás por corriente
de falla que por sobrecarga en cada ung de los circuitos.
si se analiza la carga actual conectada de 39.36A con un calibre de
canductot #6 con una corrtente nominal de 65A a 75eC, se puede decir
que la carga pfobable futura es de 0.80 x 65f - 52¡. El asumir este
concepto es co!recto, pués se basa en Ia limttación del código al 80%.
Uninnidad Auiono¡no d! 0ciantrDqoo Si$iirfao
80
T.A.A,A. (Tablero Acoplador de Alternadores)
Sistema trifásico balanceado entre fases.
( 52.48 x 1.25) = 65.6A.
La capacidad del breaker debe ser cmto mfntmo : 70A.
Calibre de oonductores No. 4 AllG de cobre con capacidad de 85A a 75oC.
OBSERVACIONES:
a. Acometida con disposÍtivo de protección di.sponible para trabaiaral 100% de su capacidad nominal.
b. Según la figura l, se muestra una correcta escogencia en el calibre del conductor, además de'p!oporci:gnar cierto margen de reserva
dentro de la misma capacidad del conductor, la cual puede asumirse un
cfecimiento permittdo en cada circuttg en una cantidad tgual al de
le capaci,dad del circuito. El dispositivo de protecctón presenta un
dimensionamiento por debaio de las condiciones reales en un l5% que-
¡i.endo decir esto que fáctlmente se podrfa disparar por sobrecarga o
tiempo prolongado de trabaio.
Pero si se analiza la carga actual conectada de 52.48A.con.uncalibre
#4, Ggfr una cor!^iente nominal de 85A a 75eC, se puede decir, que lacarga probable futura es de 0.80 x 85A = 68A. El asumir este con-
cepto es cotrecto, pués se base en la limitaci6n del c6digo al 80%.
T.A.E.A. (ta¡tero de accionamiento Eléctrico)
Ststema trifásico balanceado entre fases.
[z.el x 1,25) = 9,83A.
81
La capacidad del breaker debe ser como mfnimo : l5A.
Calibre de conductores No. 14 A}tG de cobre con capacidad de l5A a 75"C.
Según ICONTEC (4.15.13.1) el calibre de los conductores de acometida
nunca debe ser tnferi'or a 2.5 (No. l0 A[{G), Por lo tanto se asume este
valor con una capacidad de 30A a 75eC,
OBSERVACIONES:
a. Acmetida con dispostttvo de protecci:6n disponible Para trabajar
al 100% de su capaüidad nominal.
b. Según la Fi'gura 1, se muestra una cgffecta escogencta en el cali*bfe de lgS conductoreS más nO en el disposi.tiyo de Prgtección sobre-
di.mensionado al doble de lo requerido, esto hace pensar que la pro-
tecci6n actuaría más por corrientes de falla que por sobrecargas' pero
es necesafio tener en cuenta que extste un cupg de reserva dentro de
la mtsma capacidad lfmite de log conductores de acometl"da permitiendo
un c¡eci¡i'ento en cada ci:rcuitto en una cantidad igual a la capaci'dad
del mtsmo.
Es deci:t ¡ si se analiza la carga actual de 7.874 con un caliüre de
conductgr #10, con una corriente nomtnal de 30A a 75oC, se puede decir'
que la carga plObable futura es de 0.80 x 30A = 24A. El asumfr este
concepto es co!recte, pues se base en la ltmitactón del códi9o al 80%.
T,D.D. - T.e.l.A. (Alumbrado pasillo contiguo laboratorios FÍsica'
nlectr6ntca, Conversión de Energía y Subestación).
Tablero con capacidad nominal de 225A en el Barraie, dos circuitos'
82
uno de ellos en reserva.
(3.40 x 1.25) = 4.?5A.
La capaci'dad del bteaker debe ser como mfntmo I l5A.
Calibre de conductores No. 14 A[fG de cobre con capacidad de 15A a 75eC.
Según ICQNTEC (4.15.13.1) el calibre de los conductores de acometida
nunca debe ser fnferior a 2.5 (No' l0 AldG) r pof lo tanto se asume
este valor con una capacidad de 30A a 75oC.
OBSERVACIONES :
a. Acometida con dlspositivo de proteccidn disponi:ble para trabaiar
al 100% de su capacidad nominal.
b. Según la figura I' se muestra un di.mensi.gnaniento en el calibre
de los conductores de la acometida por debajo de las condici:ones exi
gidas por la norma ICQNTEC, stn embiargo el No. 12 con capacidad de
20A está en condiciones de soportar la demanda de la ca! ga, inclusive
se puede asumir un crectmiento p.ennittdo en cada circuito en una capa
cidad igual al de la capacidad del circuito.
Es dectr, si se analiza la carga actual de 3.40A con un calibre de
conductgr #12, con una corriente nomtnal de 20A a 75eC. r s€ puede
83
decir, que la carga probable futura
mir este concepto es correcto, Pués
go al 80%.
Como se puede obsérvar en la
encuentra en dertvaci'ón con el
prqtección.
de 0.80 x 20A = 16A. El asu-
basa en la limitación del códi
ftgura I, el T.D.D" - T.G.l.A, que
T.G.l.A., no presenta ningún tipo
es
se
c.
se
de
Cuando se ha determinadci que un tablero de distribuct6n es del tfpo
de distrfbución de circuitos dertvados de alumbrado y aparatosn rigen
para el las normas del NEC., y una de ellas dt'ce que se requiere una
protecci.6n indiyidual en el lado de la alimentación, consfstente en
no más de 2 interruptores de potencta pri:nci:pales o grupos de fusibles
gue ng ta¡gan una intensidad conjunta superior a aquella para la cual
esta calculado el tablero de dfstribuci6n,
T,G.1.A, (Tablero General - Laboratorilos de Electricidad).
Tablero cen capaci.dad nomtnal de 2254 en el Ba¡raje.
En algunoq casos la capacidad de ca!^ga de las lfneas y alflnentadores
no es necesario sea i.gual a la carga total en ampertos de todos los
receptores alirnntados por eI ctrcuito. Esto es debido a que puede
ocurri.r q.ue no todos los apanatos estén funci:onando al mismo tiempo,
o bi.en, gu€ a{ln cuando esüén todos en funcionami'ento, no tonen todos
su ple.na carga st'multáneamente. Para determtnar la corriente máxi'ma
que se supone que el circuito va a tener que llevar, se usa un factor
84
/de demanda. El factor de demanda es la relaci6n entrc la corriente
máxima que es posible tenga que llevar alguna vez el ctrcuito y la
cA!ga tQtal cgnectada al cifEutto. La cOffiente máxina solici'tada a
un ci:rcutto será, po¡ tanto, igual a la carEa total conectada múltiplicado
por el factor de demanda adecuadQ'
(Véase tab,'la 3, anexg 5),
Teneugql Fotencic total del T,G.l,A = 64.652[,
Aplicendq el facto de denandai
Loq pri{repg$ 20,000 al I00% = 20.000n1.
Sobfe 20,000 al 50% = 22,326[.
carga náxiDa = 42.326{.
htensidadmáxima ' .,42'326W', = 130.83A
[/g * 220\ x 0.85 (factor de potencia tfpicoen laboratorio de electricidad).
I, Conductor = -130.83 x 125% = 163,524,
La capacidad del dispositiyo de prgtección debe ser como mfni.mo;1754
Cali.b¡e de conductofes 2/0 ANG de cob,re con caPacidad de l75A'
85
Conductor Neutro No. 3 AUG de cobfe con capacidad de l00A a 75eC.
OBstRvAC{QNE$ i
a' pebtdg a que la acQmeti$a conqiqtente en tres fases y un neutro
dentro de un Jrts.Dg cgnductgr el neutrg qe debe constde!'ar comQ un con
ductp! que tfan{pofta cQr¡i,enter deD'tdp al tercer arrl0nt'co de la co-
Ffiente que apflrecq en ctrcuitqs de tluntnaclén fluorescente (Nota lo
(C) de tabla 310=16) del NEC,
La secci$n 220=22 del NECr cpnttene ent¡e Qtrqs una condtct6n tmportan
te para la deterulinación de] eali:bre cQnductgt neutror I dice, que para
acoDetida de tres o nás conductQfes, ge podrá aplicar un factor de deman
de mayor del 70% en tableros can cargas mayores a 2004, esto quiere
decif que el celtbre del eonductor neutro deb'e ser el mismo que el de
la¡ fates. De lo contrario se deberá aplicar el 50% como mfnimo de la
intensidad admisible de las lfneas vivas en caso de acometidas trr'fási
cas de 4 hi'los en estrella.
b. Aconetita con di.spositiyo de prgtecci6n disppnihle Pafa trabaJar
al 100% de su capacidad.
c, Segrfn la ftgura I, y coruo conclusi6n de lp establectdo por el NEC
en suq seccignes 220-10 (¡) y 384'13, la ¡equerida o necesarta en el
barraJe de los tableros de di.stri,bución alirnentados p9r una acoruetida,
dependerá del tipo de dfsposittvo de proteccitn de esta., es deci'r, st
estgs dispositiyQs de Pfatecctón están I n€ en capaci'dad de 5oportar
86
el 100% de su capacidad nominal.
Además se puede aprectar un soDre dimenstonamiento en el calihre de
conductores de aconetida la cual permi:te una carga probable futura de
l84A basándose en la ltmi'taci:6n del código al 80%, Su dispostttvo
de protecci5n dehe aJustarse más a lo calculad9 para asf obtener con
fiabi.ltdad en el serytcio.
T.9.2,A. (Tablero general - lahoratortos de llecántca e lndustrial ).
SUB=ACOMETIDAS I
T,D,1.¡, 1¡¡¡q¡atofio = taller de tecnglggia mecánica )
Tablefo con capaci.dad nsti'nal de 2255 en el Barraje-.
Valores de cg¡riente refertdpf a la fase rrás cargada.
Ca¡ga conti'nua ; 15.27A.
Carga no continua : 33.714
(15,27 x 1.25) + 33.71 = 52.79A
La capaci'dad del breaker debe sef cortg rltnüDo i 90A
87
Calibre de conductores¡ No. 6 A\|e de cobre con caPacidad de 654 a
750C.
Conductor Neutro No, 6.
0BSERI/ACI0NES i
a. Deb'{do a que la aconetida cqnsi:ste en tre$ fase$ Y un neutro den
trp de un mtsmg conducto, el neutro ge debe cgnst'derar como un conduc
tgr que transporta corienter debi:do al tercer arm6nito de la cor!^ien
que aparece en ctrcuftos de tlumtnaci6n fluorescente ( Nota l0 (C) de
tabla 310-16) del NEC.
b. Acomettda con dispositivo de protecci6n dtsponible para trabaiar
al 100% de qu capactdad no¡Iinal.
c. Según la fitura 1, r,ueltra una correcta escogencia en el calibre
de lqs ggnductores de acsnettda¡ Se ti.ene una carga actual conectada
de 49,00 A con caltüfe de cg¡rductores # 6 para una corriente nominal
de 65A,¡ e[tonceSr la carga probab'le futura serfa ¡
0.80 x 65 = 52f, El asuqif este conceptq es ca¡rector puéS se basa
en la limttactln del c6digo al 80%. La antertor deducci'6n muestra
una capacidad lfni'te de cupo en la aco¡nti.da.
T,D.D, - T,D,l "A (Tallef de TecnolQgÍa l4ecáni:ca),
88
Tablero con capacidad nominal de 225A en el Barraie.
Valores de comiente referidos a la fase más cargada.
Carga continua : 10.354.
(10.35 x 1.25) = 12,93A.
La capacidad del breaker debe ser cono ¡IJfnino ; l5A'
Caltbre de conductQreqi Ne, l4A{G de cghfe cgn caPacidad de l5A a
75:c ,
según IC0NTEC [4.15.13.1) el ealiüre de los conductones de acqmetida
nunca debe sef infefipf ? 2.'5 (ltg'lO f,(Glr por lo tanto se asune este
yalgf cgn una capacidad de 30f a 75oQ..
OBSERYACIONES i
a. Acouetida con dispostttyo de protecct€n dtsPqntble para trabaiar
al 100% de su capactdad noninal,
b. Según la ftgura l, ryuestra para este cago un soDredi:nenstonaniento
en e'l calibre de lqs cqnductafeq de acollettda que pen¡i'te calcular una
capacidad de carga prgbable futura de la sigutente manera;
Carga actual conectada I 10,35A con calibre de conductores #10' de
de capacidad nominal 304 a 75oC, carga probable futura¡
0.80x304= 244.
El asunir este concepto es corr€cto,
c6digo al 80%,
pués se Dasa en la ltmitaci.'6n del
Anali;zando los yalgres de cor¡iente de cafga q.ue p!esentan cada unq
de lss tableyps conectados en de¡iyactún a una ntsma protecctón (TEB
3 x 60A) , cgmo son i T,D.l,A y T.D.D. ' T.D,l.A, (ver ftgura l), se
tiene (52.79. + 12.93) fi = 65 ,72A.
La capac{dad del dtspositiyQ de protecci6n debe ser contQ mfntng de
704, yalar que n0 cerresponde a la capacr'dad del Dreaker general de
ese circuitq [yer figu! a l).
En lo pgqible y asf debefia hace¡¡q, n@ se deben sobrecafga¡ c9nti.nua
nrcnte lgs breaker más allá de qu capaci:dad de modo que le evi:te el ca
lentalttento excestyg y daño tantq en el d{sposftivs de protecci6n como
en el ai'slanientQ de l9s conductores de 'la aconeti.ta.
T.D.2.4, (Taller de Tecnglogfa Mecánica),
Tablero con
Valo¡es de
capacidad nominal de 2254 en el BarraJe,
89
Uilüsfdod tutonomo dl ffi0tpo tabtkr#o
corrtente ¡eferidOs a la fase ryág cargada,
90
Carga continua : 32.374.
Carga nQ cQntinua : 28.74
(gz.gl x1,25) +28.7= 69,16A.
La capacidad del h¡eaker debe se! cono mlniJno ; 70A,
Cali.bre ¿e qq¡ductgre+¡ Ngn 4 A,WG de cgbre con capacidad de 854 a 75ec,
Cgnductgf Neutfo No, 4,
0BSERYACI0NES i
i. Debido a que la aco¡.uetida conqtste en tres fases y un neutfg de un
ntgmo conductg, el neutfo Se debe conqiderar com9 un condueter que ürans
Pofta coffienter debido al tefcef arn€nico de la corri'ente que aparece
en ci!cuttgs de tlumtnaci0n flugfetcente (Nota l0 (C) de tabla 310,16)
del NEC,
b, Acometita con disposttivo de pfOtecci0n dispsniüle para t!Abajar
Al 100Í de lu caPaci.dad ngDinal '
ci Según la figura I, muestra en la aconeti'da de este table¡g, un dt-
mensi.onanipnto ppr debajo de laE cgndiqigne¡ ¡eale¡, en el caliQre de
los cgnductQfes, debidg a estg se puede p!esentar calentamiento excesi
vg y deterigrg en el atslaDientp, Tanbtén se puede apreci:ar que el
9l
dispositivo de protección se encuentra dtmensionado en un 14.30% por
debajo de las condiciones reales, qüeriendo dectr esto que fácilmente
se podrfa estar disparando par sobre carga o tiempo prolongado de tra
bajo,
T,D,D, - T,D,2.4, [Tahlero en defiyaciOn - lablratorto de flutdos).
Tablero con capactdad noni¡al de 2254 en el BarraJe,
Valo¡es de corftente refe¡idqq a l? fage más cargada.
Carga conti'nua t 20.864'
Ca¡ga ng cóntinua: 37.154
(20,86 x 1.25) + 37,15fi = 63,22A1
La capac{dad del breaker debe ser conro mfnimo¡ 70A,
Cali:bre de conductares ¡ No.6 AruG de cobfe cpn eapacidad de 65f a
75eC,
Conductor" Neutro No. 6.
OBSERVACIONE! I
ar Debidg a que la acgmetida cEnsilstente en tres fases f un neut¡g
92
dentro de un mismo conducto, el neutro se puede considerar cono un
conductor que transporta corriente, debido al tercer armdnico de lacorriente que aparece en ci.rcui¡tgq de t.luni.nación fluorescente (Nota
l0 (C) de Tabla 310-16) del NEC.
b. Acometida con dispasitiyo de proteceiOn nq dtspOnible para traba
jar al 100% de su capacidad noDtnal,
cr Según la figu¡a 1r DueQtfi una cgrfecta escggencia en cuanto al
calibfe de los cgnductgres de la acgmetidai más no en la ltnea neutra,
fazón que 9e hace aclafatorta en e.! lten I de ette eqtudio, Se tiene
una ca!ga actual conqctada de 58f cgn calrbfe de 69¡ductofes #6 pa¡a
una co! ! ialte noDinal de 65fl.' La carga prcbable futura gerfa entonces
de: 0.80 x 65 = 52f, que¡{endo dectr esto que se ha sob¡epasado el
lfmÍte de carga esttpulado por el NEC en su c6digo en un 80%.
Se puede ap¡eciar tanbién q,ue el dtspqsitivo de pfotección se encuentra
dinensi.pnadg en un 14,30% pgf debajo de las condi¡i'ones realesr guefien
do decir e-sto que flctlrnnte se pod¡fa estar disparando por sobrecarga
o tiempo prolongado de trabaJo.'
Analizandg los yalores de corri:ente de carga que presentan cada uno de
los tableFoQ cQnectados en deriyacidn a una mi'sma proteccidn (TEB
3 x 60 A)* cQmo ion i T.D, 2, A. y T. D.D'. - T. D. 2. A. (ver fi:gura
l) r se ti.qne i (61 t07 + 58,0J) f = 119!084,
93
La capacidad del breaker debe ser como mfnino de I25A' valor que no
coÍncide con el obtenido en el diagrama de la figura 1.
OBSERI/ACIONES:
a. El bfeaker qeñaladg en la fi.gu¡q I presenta u[ dinensignami.ento
par debajo de las cQndtctgneg reales de protecctün de acue¡do a las
corrientes calculadas que se dehen naneja¡, St ls* dos tablergs co-
nectadgE en der{y¡ciFn baJe Una In$fa Froteccifn tfabaJa¡ a plena
carga, lo nás prpbable e$ que se esté dftparqndg constantemente el
autonáti.cq pfQyocandO ademÉs un calenfru¡dento excesiyo, y daño tanto
qn el breaker caDo en el eiq'lamtento de 19s cpnductgles de la acorreti
da,
Lo ideal en eqte caso sefia coloctr $Qlo un di:positiyo de proteccién
Pf,fa qada tablefo y asi eyi.ta!^ prgblemas de ditpara por sobrecarga en
laq acQmetidas de Iss tableror,
T.D,3,A, (taller de TecnolpgÍa ileéí¡ica),
Tahlero can capacidad nominal de 225f en el Barraje.
Valoreq de corriente refertdoq a la fase nás cq¡gada¡
(27.53x1,25 ) A= 34.41A,
La capacidad del breaker debe ser cQmo mfnÍmo: 40A.
94
Calibre de conductores: No. I AtlG de cobre con capacid¡d de 45 A a
750C.
Conductor Neutro No. 10.
QBSERYACIONES:
a. Si se suministra acometidas a cargas de 220tt, las fases se calcu
lan para el total de la cargar p€lno el neutro puede calcularse para
el total de la carga conectada a 120V entre la fase más cargada y el
neutro.
b. . Acometida con dtsppsitiyg de protecci:6n dtspenible para trabaiar
al l00S de su capaci'dad nomi:nal ,
c, Según Ia figura 1, muestra una correcta escogencia en el calibre
de lgs cQnductores excepto el que corre5ponde al neutro, razón que se
hace aclafatgrta en el Iten 1 de este estudio.
La ca¡ga actual conectada es i 27.53A con calibre de conductores en
la aconetida ¡9, 8 y capacid¡d nomi:nal de 45A a 75eC,
La ca¡ga prqbable futura qerfa ¡ 0"80 x 45 = 364. El asuDilr este
concepto es correcto, pués se basa en ila ltmttact6n del cddf:go al
g07l.
También se puede observar que el dtspositivo de proteccri6n se encuen
95
tra sobredimensionado en un 50Í de lo calculador esto pe¡mfte pensaf
que actuarfa nás pgr corrtentes de falla que por sobrecarga!
T,D.4.A. [Taller de Tecnologta tlec6¡ica),
Tablefo con capactdad nom{nal de 2254 en ql BarraJe.
Valgres de cArriente referidos a la fase más cargadai
(.9,25 x 1,25 ) = ll,56A.
La capactdad del breaker debe $er cong tlintrrg ; l5A,
Calihfe de conductore$ i Ng.' 14 AtlG de cgbre c9n capaqidad de l5A a
750C,
Según IC0NTEC (4.15.13,1) el caltbre de los conductores de aggrnetida
nunca debe ger tnferiqr a 2.5 (J'19, l0Atls)r pgf lq tanto se asume este
yalor cQB una saptcidad de 30A a 751C.
Cqnductqf Neutrg NQ. 10,
OBSIR\,ACIQNES:
?. Debidp fl Que la acg0etida consiste en tres fases y un neutro den
trp de un nismg conductpr el neutrg se debe considerar cgno u[ con-
ductgr que transpgrta corrienter debi.do al ter-cer armónicg de la
96
comiente que apanece en circuitos de iluminación fluorescente (Nota
l0 (C) de tabla 310-16) del NEC.
b. Acometi'da con disposi:tivo de protecci6n disponible para trabaJar
al 100% de su capacidad ngminal,
c. según la figura l, muest!^a un sgbredinpnsionami:ento en el calibrede lqs conductoreE de acoDetida que pennite catcular una capactdad de
cafga probable futufa de la slyutente manera:
ca¡ga actual cQnectada : 9,25fi cgn un caltbre #14 en conductores de
acometida con capact'dad nominal de l5A a 75oC,
La carga proDable futura serta l. 0,80 t< 15 = lZA,
p¡¡a un conductor #I0, de cQrrtente nomtnal 3OA la carga probable futura serfa : 0.80 x 30 = Z4A, Tam¡tén se puede gDsery¡ un sobredi=
Denqi;e¡¡¡iento en el disposittyg de pfatecsi€n tres veces Dás de lo
req.ueridgr {ueriendo decir eqto, que actuarfa por comientes de fallamág que por sobreca!"ga.
T.G,2.A' (Ta¡lero Gene¡al - Laboratgrips de ihcántca e Industri;ql),
Tablefo can capacidad noni'nal de 225A en el Barraje.
En algungq casoE la capacidad de carga de laslfneas y altnrentadores
n8 es necesarto sera igual a la carEa total e¡ anperios de todos lqs
97
receptores alimentados por el circuito. Esto es debido a que puede
ocurrir que no todos los aparatos estén funcionando al mismo tiempo,
o bien, que aún cuando estén todos funcionando, no tomen todos su ple
na carga simultáneannnte. Para determinar la corriente máxima que se
supone que el circuito va a tener que llevar se usa un factor de de
manda. El factor de demanda es la relacfón entre la corriente máxima
que es posible tenga que llevar alguna vez el circuito y la carEa to
tal conectada al circuito. La corriente máxina solicitada a un circui
to será, por tanto, igual a la carga total conectada multiplicada por
el factor de demanda adecuado (véase table 3, anexo 5).
Tenemos: Potencia total de T.G.2.4. = 54.279H.
Aplicando el factor de demanda¡
Los primeros 20.000 al 100% = 20.0001,1.
sobre 20.000 al 50% =
Cafga máxina -
1 7.1 39,5W
37. 139.5t1.
Intensidad máxÍma ' = 37"139.5 = ll4.66AlI* trou x 0.85
(Factor de potencia tfpico en laboratsrios de ltlecánica e Industrial).
La capacidad del dispositivo de protecci6n debe ser como mfnimo: 125A
Calibre de conductores:No.2AtlG de cobre con capacidad nominal de
98
ll5A a 75oC.
Conductor Neutro No. 2AWG.
OBSERVACIONES:
fl, Debi.do a que la acomettda cpnstste en tres fa$eq y un neutrQ den
trg de un mismQ conducto, el neutro se debe conqtderar coÍto un conduc
tor quq tfansPofta corrtente dehidq al telrcer armOni:co de la comien
te que aparece en circui:tgs de t{uryin¡ctún flugreEcente (Nota l0 (C)
de tabla 310=16) del NEC,
b.' Acgleti.da cqn drtposttiyo de prgtecci5n no dispontñle pAra traba
jaf al l00l de su capac{dad,
c. Segú¡ la fi.gur"a l, la carga actual conectada es¡ 114,66A con ca
libre de conductoyrs en la acomettda UA y capacidad nominal de 230A
a 75eC,
La carga probable futura serta ¡ 0,80 x 230 = 184A. El asumtr este
cQnceptQ es correcto' pués se bage en la ltmttacidn del c6dtgo al 80%.
T.D,F.A, (Laboratqrio de Fundici0n),
Tablero cgn capacidad nominal de 225A en el BarnaJe.
99
Valores de corriente referidos a la fase más cargada:
Carga cqnttnua i 2,27A,
Cafga no cQnti'nua I 65 ,92A.
(2.27 x 1,25) + 65,92A -- 69.75A
La capactdad del b,¡qakq¡ debe ser cgrrg DlntD9 de z0A,
calibre de cQnductaresi: NQ,4 ANG de cQbre con capactdad de g5A a 75ec
Conducto¡ Neutro No. B.
OBSERI,ACIONES;
a. Si qe suministfan acQmetidas a ca!^ga$ a ZZ}yr laq faqes se calcu
lan Para el total de la caf9ar pe¡g er leut¡g puede calcularse para
el total de la carga conectada a 120| entre la fase más cargada y elneutfQ,
b. Aconetr.da cgn disposüi:yq de pfOtecct6n dtsponiüle para trabajaral I00% de qu capacidad nomlhal.
c, según la fi.gura l, muest¡a una ca¡recta esc9gencia en el calibrede lpq conductg!^eE de aconeti.Ua.
ünhoi&d Autonono dr
&rffo fiüliü+rto
100
Se observa que el dispositivo de protección presenta un sobredimensio
namiento en un 42/, de lo requerido, la cual pennite pensar que actua
ría más por corrientes de falla que por sobrecarga.
d. Ver ohseryaciones pag. l0l
H.P,T,T.'A, (Horno para tratauiento ténuicg)
(.250 x 1,25 ) = 312,5A,
La capacidad del di.sppsitiyq
Qali:bfe de canductoreq: N0,
15:c'
pfotecc{fn debe s€r,:cgmg ntnimp i 350A
UCll de cab! e con capacidad de 335A a
de
400
OBSERYACI0NES I
0, Acprnti.de cqn dtsppsitiyg de pfotecct0n nO dtsponible para rraba
jar al 100% de su capacidad ngmtnal.
b. Según la fi.tura I muestrra un dircnsionamientq en el calibfe de
lqs cqnducteres p9r debajo de las condictpnes realesr pfaductendg un
etcesi.ya calentamientp y la actiyidad tn¡rndiata del dispositivo de
Prgtecciln que tarlpe curypla can laq cqndtcignes ¡eales de cálculo.
c. Ver observaciones pá9. l0l
101
OBSERVACI0NES: Como se puede ver en la fi:gura l, el T.G.l.B.' T.D.F.
A. y H.P.T.T.A. se encuentran baJo un mismo dr'spositivo de protecci6n
(totali.zador), este a la yez strve de retpaldo al H.P,T,T.A. El T.D.
F.A. cuenta con un dispositrVq de protecci6n que le permtte ser selec
tivo en caso de presentarse una falla
Teniendq en cuenta los aportes de corfiEnte pgr cada uno de los table
ros (T,C,2,A. r T.D,F,A. .y H.P,T'T.A,) r los dispositivos de protec
ciún sertnn en su orden l25A (T,G,2,A,), 704 (T.D,F,A.) y 350 A (H.
P,T,T.A.), por lo tanto qe fecorti\enda una acoDettda tndependiente para
el T.G,l,A, Y H'P,T.T.A, cgn su resPectiya protecctün' El NEC esta
blece una proteccifn tndtvidual en el lado de la altmentaci.ón, consis
tente en n9 Dás de 6eg Í¡ntefruptores de potencia princfpales o grupos
de fusibleE que no tengan una intensidad conjunta supenigr a aquella
pa¡a la cual está calculada el tablero de distriDuci6n,
T..D.P,A. [Publt'cactones)
Tablerg con capacidad noninal de 2254 en el Barraje.
YalQres de corriente refe! id9s a la fase Dás cargadai
(36,s3 x l,zs ) = 45.664,
La capacidad del ¿isposittVg
504,
de prgteccifn debe ger como nfnino de
t02
Calibre de conductores No.6 Alr|G de cobre con capacidad nominal de 654
a 75oC.
Conductor Neutro No,6AtlG.
0BSER\IACI0NES I
ar El calibre del neutro debe ser- tgual al de laq ltneat vtYas en
caso de acometidas trtfilares que uqan dQs lÍneas ytyas de un sistema
tri'fásito de 4 httqs en est¡ella.
b. AcoDetiüa con disposi.tiyg de protecci6n dtsponiSle para trabajar
al 100% de su capacidad ngmtnal,,
c. Según la figura l¡ preSenta un c9!fecta escggencia en el caltbfe
de los cgnductQres de acgl¡ettda.
Hastt el d{spositiys de prptecci0nt
La ca¡ga actual cQnectada et de 36,534 con un conductot calihfe No.6
y une qg¡¡iente n9ltintl de 65f,
La ca¡ga pfabable futura serÍai
0.80x65= 524.
Para despuéq del di.sposttiYo de p¡otecci.6n se canbÍa el caltbre del
103
conductor.
La carga actual conectada es 36.53A con un conductor calllbre 8 y una
corriente nominal de 454.
La ca¡ga probable futu¡a serfai
0,80x45r 364
Cong se puede yer no existe Poqtbi..|idades futuras de anlpltact6n, pués
el t¡ar¡g de conductor de meng! capac{dadr $e ye!"tn serianente afecta
dq en casq de producirsq un ¡uDentg de carga en el tablero T.D.P.A.
cQr¡e5pg¡di'ente a la secci'ón de publicaci:ones.
El establectmtento público Empresas l4uni¡cip¡les de Cali, Divi:stón ¿e
Energla Eléctricar establece unas nornas de servi:ctos a todgs sus
clientes con la finalddad de que qe pueda usar en la planeaci6n de
inqtfllaci.ones eléctri.cas nueya$r €0 la renovact6n de las antiguas y/o
en la adi¡ción de nueyos equ{poq,
Laq instalactones internaq deberan regilrse en un todo pqr el c€digo
colo¡bi3ng de i;nstalaciones tnteriores, €s por esta raz6n que los
autol^es han queridE establece¡ ciertas pautas y sgluc{gnes de acuerdo
a lg establecido por EMCALI,
Para una carga instalada en cada una de las acor.etidas y subacomett
104
das expresada en kilo-voltamperios (KVA), se tiene :
TABLERoS PoJENCIA (r{) F.D. F.P.
T,G,I.fl, 64,652 W 42.326 H 0.95
T.G.2.4. 54.279 W 37.139,5 lt 0.85
T.D.F.A. 20.216,5 ht 16.108,2 I{ 0.85
HfP.T.T,A. 44.000 W 44.000 ¡, 0.85
POTENCIAS EXPRESAS EN KVA¡
T,G,I,A, 49,90 KvA
r,G,Z,A 43.70 KVA
T,p,F.A, 18.95 KyA
H..P,T,,T,A.' 5l ,90 Kl/A
164,25 KVA (Laboratortos zona A )
Ver tabla 3 de factores de demanda, anexo 5.
EL.H.p.T,T.A. (Horno para trataniento t€rmtco) conectado al sistema
con capacidad nomtnal de conjunto de 51.80 KVA no se encuentra en
funcionanÍento debi.do a que no ha adecuado el sisterna.( cupo de trans
105
fonnación, equipo de protección y maniobra, etc), Por lo tanto al
tenerno en cuenta, la carga neta en este caso serfa: 112.45 KVA.
CLASIFICACI0N DE LOS SERVICI0S i
Claftfitactfn de acuerdQ con el usg de e¡erg{a:
La zona f, carrespond{ente a lQs labofatorios de la Uniyerstdad' se
puede cl¡qiftca¡ dentro de un serytcio conerci'al¡ de acuerdo a la si
gut€nte defintci:6n i
SERVIOIO COUERCIALI Para u$o de eqtablectmtentos conerctales de toda
clase¡ incluqiye depOsitesr Qftcinas de negoctp$r ofi:ct¡as de profe
sipnale$r ca$a$ de inquilinatg, colegios prtyadQs, hgteles, bares' res
taurantesr cabaretsr teatfgs, salgnes de espectáculosr partes comunes
en edifi.ci:os de apartamentos o de ofi:ci¡as, ayi'sos luDinosos, almace
nes, Ealgnes de bellezar b9mbas de gasoli'nan centros médi,'cesr clÍnicas,
cgnqultortpsr clube$ socfales, parqueaderps, noteles, estaderos y apar
talpentoq de zg¡¡q cgrtunes de unidadet festdenctales,
Para este ti.po de instalact6n po! regla general EI'ICALI exrgirá al
suscri.ptg¡ la instalactón de su Plopi:a subestación eléctrica. En al
gunos caqos, sinembargo, en áreas de di.stribucidn Primarl'a subterrá
nea y de alta denqidad de carga, podrá autori'zar cupos de transfonna
ci6n nayo¡es de 30KVA? con preylp eqtudi.o de la iolicitud,
T.G,l,8. (Tablero general - entrada principal No. I de la Universi'dad).
106
T.D.t.B. (Laboratori:o de l{étodos y Tiempos - prtmer pfso ).
Tablero con capactdad nomi'nal de 225A en el barraje.
Valores de comiente referidos a la fase más cargadas: (58.44 x 1.25) =
73,054.
La capacddad del bfeake!^ debe ser cono nfnimo 70A,
Cal irbre de conducto! eq NE, 4AlüG de cphre con capactdad nomtnal de 85A
a 75oC.
Conductor Neutrg No. 4A[G,
OBSERVACIQNES i
a, El caliüre ¿el conductor neutrg se deberá fiJar t'gual al de las
lfneas yiyas en casg de acorctidas trifilares que usen dps lfneas viyaE de un si€teDa trrfárica de cuat!o htlos en estrella.
b, Acot¡etida cpn dtsposttiyo de protecci6n dtspont'ble para trabajar
Al 100% de Eu capaci'dad np¡inal.
c. Según la ftgura 2 Duestfa una cofrecta Bgcggencia en cuanto al
calibre de lOs conducto!^el de acouettda Dáq no en su diqposi'ttvo de
Pf9tecctÚnt eqte Pfesenta un sob!edr,nnnsi:onaniento en un 42.85%, esto
signiftta que el disppsttiva de protección actuarfa más por corriente
107
de falla que por sobrecarga.
Ahona st ana'lizamos el plano I',E.P.-68 se puede observar que dentro
de un mismo conducto van más de 4 conductores transportando corriente,
la nota 8 de tablas 310-16 NEC se refiere al requisito de la reducción
de corri.ente, por lo tanto si. se tieñe:
Acometida al T.D.l.B. 3 #4 y acometida al T'.D.3.8. 3 #4 en total serfan
6 conductores transportando co.rriente dentrg de un mfsmo conducto in
cluyendo el neutro, debido al tercer arrnónf'co de la corriente que apa
rece en los circuttos de tlumtnaci6n.
Uultiplicando por el factor de !^educci6n 0.81 73.05 x 0.8 = 58.444.
En e$taq cOndictones la caPactdad del breaker debie Ser cOmo mfni.mo de
604 valof que no coincide con la figu¡a 2 y que sigue pvresentando un
SobfedilUenSionamtento de un 66.6%,
En cuanto al caltbre de los conductores de aconettda a este tablero,
se ti.ene una cirgd actual conectada de 58.444 con un cali.bre de con
ductor 4 parayunacorrtente nominal de 85A.
La carga probable futura serfa entonces de; 0.80 x 85 r 68f, Por
tanto se puede deci:r que la mfnima capacidad 'requerida o necesaria
en una acgnetida dependerá del ti.po de dtspositiyo de protecció[r €S
dect! r qd esto$ están Q [0 en capactdad de soportar el 100% de su
108
capacidad nominal.
T.D.S.C. (Sala de Micros No. I - Segundo Ptso )
Tablero con capacidad noninal de 225A. En el barraJe valores de co
rriente refert'dos a I a fase más ca¡gada I
Carga continua 43,324
Carga no continua 16.25A.
(43,32 x 1,25) + 16.z5A= 70,4A,
La capacidad del breaker debe ser comO mfnimo 704.
Calibfe de conductores No. 4AtlG de cobre con capacidad de 85A a 75eC.
Conductgr Neutrs No, 4AWG.
OBSERVACIONES ¡
d, El caltbre de] conductor neutre se deberá fijar tgual al de las
lfneas yiyas en caso de aco¡rnttdas trifilares que ulen dos'!1'neas
yiyaq de un ststeua trifásico de cuatro hilos en estrella.
b. Acometida cgn disposi'tivo de protecci.6n dispontble para trabajar
al l00l de $u capactdad nominal.
c. Según la figura 2, muestra un dimensionami'ento por debajo de las
condiciones reales en los conductores de aconptida, produciendo calen
tamiento y'pérdidas de energf.a cuando se esté trabaJando a plena car
ga, su dispositivo de protecct6n como lo muestra la ftgura 2 esta
sohre dtmensi:onado en un 42.85%, quertendo decir esto que actuarÍ'a más
pgr car.f i€nte de falla que s9breca!gas.
Si se tiene una cafga actual conectada de 59.64 con un caltb're de con
ductof No, 6 para una cofrtente ngminal de 65A,
La carga prgbable futura será entonces de 0.80 x 65A = 524, La an
tertq! cgnEi:deractón permi'te pensar que el c9nductor No,6 no es exac
tarlente el adecuado, mtentfas que con un conductor No.4 y 85 ampertos
ngn{nales la carga probabJe futura seffa entgncqs de 0,8 x 85 - 68A.
T,D.p, - T.D,S.C. ( Sata de Mtc,ros No.2 * Segundo Piso )
Teblerq cgn caPactdad noni:nal de 2254 en el Darraje.
Valores de cqrtente refertdos a la fase
= l0A.
DáS cargada I (8,0 x 1,25)
109
Utrirrygi¡q¡ liuin;r:¡ne da tr'clirnh'l+;rt¡ Bihiii;l"x¡
La capactdad del breaker debe ser cgmg mfnimo l5A,
Calibfe de cgnductores NQ, IOAIG de cqbfe con capactdad de 304, a
75"C.
110
Sesún Ic0NTEc (4. 15. 13.l )
tida nunca debe ser Ínferior
este valor.
el calibre de los
a 2.5 (No. l0Atlc)
conductores de acome
por lo tanto se asume
OBSERVACIONES:
a. Acomettda con di'sposi.ti.vo de prgtección disponible Para trabaJar
al 100% de su capac{dad nomtnal,
b, Segrfn la figura 2, este tablero se encuent!a c9nectado en deriva
cifn del TrD.s,C, se utili3a un conductQr No,8 sob-redimenstonado de
acuerdo a lo calculado.
Peruite determinar una c¡pacidad de ca¡ga Frqbab'le futura de la si.
guiente rDanerai Ca¡ga actual conectada 8.0A con un"caltbre de con
ductq!" 8 de capactdad nQninal de 45f a 75C,
La ca¡ga prohable futu¡a lerfa 0.'80
cgncepte es cqrfectg pu€s qe bage en
897/. 5q susnta pa¡a eEte tablefo la
de ellof baJo cgrga.
x 454 = 364, El ¡sunir este
la lini.tact0n del c6drgo al
cantt'dad de 12 ci'rcuitOs¡ uno
Analizando los valores de corriente de carga que presentan cada.uno
de los tableros conectados en dertvación a una misma protección
(fnqC 3 x !00A), como son ¡ T,D.s,c. y T.D.D. = T.D.s.c. (ver
ftgura 2)r 9e tiene; (70,4 + 10,0 ) A = 80.4A.
111
La capacidad del breaker debe ser como mfnimo de 804, valor que no
coincide con el obtenido en el diagrama de la figura 2.
OBSER{ACI.ONES i
a. E:l breake!^ señalado en la ftgura 2 silue presentando un dtnensto
naDiento por encirna de las cQndicioneq reales de pfotecci6n de acuer
dq a las carri.entes calculadas que deben naneiarse.
El calibpe del conductor sigue si.endo i.nadecuado de acuerdo a la Fi.g,
2, ntentras que el calculadg (.Np,+), da al menos una ma!"gen muy estre
cha cADo para no aumentaf carga en ningung de los dos tableros conec
tados en derryactÚn,
T.D,4.C. (Programa de lngenierfa Industrtal).
TOblefo can capacidad nomintl de 2254 en el barraje.
Valores cgr!:eEpondientes refe¡idgs a la fase mfs cargada :
Carga conttnua ¡ 32,744,
Carga no continua : 25.04,
(32,74 x 1,25) + 25,0A = 65.924,
La c¡pacidad del breaker debe ser como nfntmo de 704.
ttz
Calibre de conductores No.6AtlG de cobre con capacidad nominal de 65A
a 75"C.
Conductor neutro No. l0,AI,JG.
OBSERVACIONES:
a. El calibre del conductor neutro se deberá ffJar el 50% ccrno mfni.
mo de la intensidad admisible de las lfneas vi'vas en caso de acometi
das trifásicas de cuatro htlos en estrella.
b, Acpmetida con dispositivq de protecctún np disponttile para traba
jar el 100% de su capacidad ngmtnal,
c. Según la figura 2 muestra una corfecta escogenci:a en el cali.bre
de lqs cgnductgres más n6 en su disposttÍvo de protecctón pués este
Prqsenta un sgbredimenstonam{entQ en un 42.85%? esto signi.fica que
el ditporitiyo de protección actuaría nás pgr corri.entes de fallaque Por qohrecqrlas,
Se ti.ene una carga actual conectada de 57,744t c9n un caliüre de cgn
ductg¡ 6 pa¡a una ca¡¡iente nominql de 654,
La calga pfabable futu¡q terta de; 0,80 x 65 = 5?A.
Quertendo decir esto que no se podrfa h cer ningún tipo de amplia
113
ci:ón de carga a este sistema, pués se encuentra casÍ copado, tenien
do en cuenta que el NEC establece una ltmitact6n del cddigo al 80%
de carga en los circuitos que están en operactón por largo tiempo.
T.D.g,0. (Pastllo contiguo a la sala de Conferenctas - Tercer Piso)
TEblefp con capacidad npmtnal de 2254, en el barraJe valo!"es de co
r!ientes refertdoq a la fase mÉs cargadal
Ca¡ga conttnua : 41,754,
larga ng continua : 100,754,
(4175, x 1,25) + 100,75 = 152,93A,
La capacidad del brealter debe ser cong mfntno 150fi,
Calibre de canductgres No. I/OAWG de cobye son capacitad nomtnal de
1504, A 75eC,
Conductor Neutre No, l/lOAhlG,
OBSERI/ACIONES:
?. El calibre del conductor neutlo qe deberá ftjar igual Al de las
lfneas yiyqs en caqg de acometidas trifilares que usen dos lfneas
viyaq de un si.stema trifásico de cuat!o htlos en estrella.
114
b. Acometida con dispositivo de protección disponible para trabajar
al 100% de su capacidad nominal.
c. Según la figura 2 muestra un dfmenstonamiento por debaJo de las
condi.ci:ones ideales de funcioamiento en cuanto al cali$re de los con
ductores peÍflrttendo un calentamientg excesivg y deteri.pro de los ais
laqientos, produciendo además grandes pérdtdas de energta.
Se ti.ene una carga actual conectadq de 145.5A. con un caltüfe de
conductof 6 para una corfi3nte n9nfnal de 65A,
La ca¡ga probable futura Eerfa de 0.80 x 65 = 52A,
Cgmo se puede gbservar eqte tablerg se encuentra con sobrecarga y
n9 perm{te nt'ngún tipO de ¡mpliaci0n futura de carga,
Su ditposfttyo de protecciún lüntta el futuro de cgrrtente dos yeces
infefiqf a las cgndici:ones ideales de func{gnamientQr gueftendg decir
cen estQr que el disposittvo de protecciSn se estará dtsparando fácilmente por sobrecarga.
T.D.l0.D. (Programa de Ingenierfa Eléctrtca - Tercer Piso )
Tablero cen capac{dad nomi:nal de 225A en el barraJe.
Valores de cgrrtentes refertdos a la fase nrás cargada:
115
Carga continua t3.964.
Carga no conti.nua 23.054.
(13.96 x I,25) + 23.05 = 40.5A.
La capactdad del breakef debe sen como mtntmo 40A.
Calibfe de conductores SAUG de cgbre cqn capactdad nomtnal de 45A a
75eC.
Conductgr Nqutro 8AldG.
0BSERYACIT0NES ¡
?, El caliüre del conductBf neutlQ se deb¡rá ftjar {gual al de las
llneeq yiyaq en casQ de aeo¡uettdas tftfl'Iares que usen dos lfneas
Yiyaq de un tistema t¡ifásicO de cuatrq htlps en estrella.
b. Acometilda con dtsposittvo de prptecct6n drspgnible para t¡aba-
Jar al 100% de su capac{-dad noDtnal,
ci Según la figura 2, muest¡a en tu calfhre de canductgreg para
este teblefo un dimenstonamientQ por encirna de las condictones rea
leg de funciOnani.ento permi:ttendg ettO un aunento de carga,futufa.
Se tiene un carga actual conectada de 30A cen un calibre de conduc
116
tor 6 para una corriente nominal de 654.
La carga probable futura serfa de 0.80 x 654 = 524.
En cuanto a su disposttfvo de protecciún se encuentra sobredi:mensio
nado en un 25?,, sobr€ la carga actual r tal yez serfa tdeal como pro
tección probable futura.
T,D.3,8, (sqbre el sal6n 125 = Pr"t¡rpr Ptso )
Tahle.ro con capacidad npminal de 225A en el barraje.
Yalofes de corriente refeft{of a la fase rÉs cargada..
Qarga continua 23.16 x 1.25 - 28.954.
La capacidad del breaker debe ser como mfnilnp 304'
Calib¡e de conductpres l0AWe de cgbfe con capactdad nsni.nal de 30A
a 75eC.
Conductor Neutrg l0AWG.
0BSERVACIONES T
a. El cali.bre del conductgr neutfo se deberá fi.jar igual al de las
lineaq yi.yas en case de acopetida trifila¡es que usen dos lfneas
LL7
vf'vas de un Slstema trifásico de cuatro hilos en egtrella,
b. Acoruettda can diqpo$tttYo de protecci6n disponi'ble para trabaJar
al 100% de su capacidad ngntnal,
c, Segfin la fi:gura 2 muestra un sobYedtnensi.onamiento en'el calibre
del conductgr que le permitiffa en un futfo un aumento en su carga.
Se tiene una
ductpf 8 para
se! Ía de 0,80
car9a
una
x40
actual conectada de 23.164 con un caltüre de con
cgrrtente nQninal de 50A, la ca¡ga probable futura,
= 324,
En cuAntg a Eu dt€pqsttivo de pfOtecct6n se encuentra $obredi:r¡ensio
namiento en un 66,6% estp hará que no se acttye, sglarpnte en caso
de presentarse falla en el si'stema.
d., La npta 8 de las tailaE 310=16 del NEC se reftere al requistto
de la ¡educciín de coffiente de c?rga, debido a que hqy más de tres
cQnductQfeq en el cgnducto t¡anspgrtandg cArrtente, PerQ pafa este
casg no sucede exactanente durante tgde Eu recorridg de la aconeti
da al tablq¡g, stn eUbarggr ?l apltcar ese factor de reducct6n se
tiene ¡
28.95x0.80= 23.16¡,
La capacidad del breakef debe se¡ comq mfni.Do de 25 a 304 con un
calibre de conductqr 10fl{G de cpbfe con capac{'dad norrinal de 30A.
ll8
Realmente estos fueron los datos obtentdos ini'cialmente con una bue
na margen, pero que de todas maneras permite contar con una carga pro
bable futura considerable.
TlD.7,C. (C.p.U. Centro de Informacr.dn y C6mputo V.R,)
Tablero con capacidad nomtnal de 225A en el barraje*
Valofes de cQrriente referidos a la fase nás cargadal
79.12 x 0,8 = 60,89A (4 cpnductqreq pgr un ¡¡{vn9 cgnducto transpgr
tqndo sqr! i,ente. Nota 8 del NEC),
La capacidad del breaker debe ser cgrno mfnimo 604.
Calthre de canductores 6AWG de cohre cgn capacidad norntnal de 65A a
75:C,
C9nductof Neut¡q 6A¡¡e'
OBSERVACTONES:
?, Paro eqte caso el neutfo Ee cgnstde¡a de igual caltbre al de la
lfnea ytvar es dqsiy, en acgmetidas bifilares,
b, Acpmetida con dtsposittvo de protecct6n di'sponfble para trabajar
il9
al l00l de su capacÍdad nominal.
c. Según la figura 2 muestra un sobredimensionamiento en el calibre
del conductor con respecto a lo calculado.
En cambto el dtspositivs de protecciún se encuentra bien seleccionado
de acuerdo a la corri.ente de carga y tenlendo en cuenta además el fac
t0r de feducci$n de la nota I del NEC.
si se tiene una carga actual conectada de 60.9A con un caribre de con
ductor 4 con una corrtente nomtnal de 85A. la carga probable futura
sefia entQnces de 0.80 x 85f, = 684 eSQ sin tener encuenta el factorde feducciín Oe la nota 8 del NEe, tO(C) - 310.16.
T,D,8.C, (C.P,U. Cent¡g de l.nformactdn y C6mputo - Aire acondtcto
nadol,
Tablero cgn capacidad no¡inal de 225A en el barraje.
ValQres de corriente referi'dos a la fa$e más cargada.
(37,5 x 1'25) = 46,87A,
46.87 x 0,8 -- 37,494 [4 conductqfes por un mismo conductQ transpor
tando cQtrtente, Nota, 8 del NEe,).
120
La capacidad del breaker debe ser como rnfnimo de 40A.
Calibre de conductores 8AlúG de cobre con capaci:dad de 45A a 75oC.
Conductor Neutro l0AlüG.
OBSERVACIONES;
a. El cali;bre del canductor neutrg se deDer,É fi'jar el 50s comg nfni
mo de la tntensi:dad afttstble de las lfneas ytyas en caso de aconeti
das trifástcas de cuatro htlos qn estrella,
b., Acgmettda con dtqposttilo de prpte.ci6n dfs:ponible para t¡abajar
al 100% de su capacidad noni.nal ,
c! Según la figura 2 muestra un sobfedinenston¡¡ntentg en el cali.bre
del Ggnductgr con regpectg a io calculado,
El disPpsitiyQ de protecci0n tambtÉn presenta un gobredinenstonami.en
to en un 25% a lq calculadgr tcntendq en cuenta adenás el factor de
reduccif¡ de la not¿ 8 del NtC,
Si se tiene una carga actual cgnectada de 37,5A can un calrhfe de
canductgr 4 y una corfiente loninal de 85A. la carga probable futu
fa sefta entoncel de 0,80 x 85 r 684, eStO srn tene¡ en cuenta eI
factot^ de ¡educctún de lq nOta 8 del NEC, l0(Cl*310t16,
tzL
OBSERVACION;
Los dos anteriores tableros de distribucidn como son el T.D.7.C. y
T.D.8.C., se encuentran dentro de un mismo gabinete, ubicado exacta
mente en la C.P.U. del Centro de Infonnaci:ón y Cómputo - Segundo piso,
alimentados dtrectamente por el T,G,l,B, en forma tndependiente y por
un nisno cQnducto.'
T,D.2,8. (sobre el salón 105),
Tabterp con capaci.dad nom{nal de 225A en el D'arraJe,
Valores de corrtente refeftdgs a la fa$e más cargada ¡ 21.0A.
En dertvacifn al T.D.2,B. se altmenta una bande transportadora 30 que
cgnsume aproximadamente 3,lA; por fase, se hace necesart'o tener en
cuenta este yalor para eI eálculo de ac-onetida al tablero T,D,2.8.
Tentendo en cuenta lo antertor lgs yalores de corrtente referidqs a
la fase nás cargada es de 23.!A.
(23,1 x 1.25) = 28,874,
La cap¡ci,dad del hreeker debe ser cong rnÍnimo 304,
Cali5re de conductores l0AllG de cobre con capacidad nqninal de 30A,
a 75oC.
t22
Conductor Neutro l0 AtlG.
OBSERVACIONES:
a. El caltbre del conductor neutro se deberá fllJar i.gual al de las
lÍneas yi"yas en caso de acoue.ttdas trtfilares que usen dos lfneas
yi.as de un ststema trtfási.co de cuatro hilps en estrella,
b, AcoUettda con dtspqsttiyo de prstecci6n dtsponible para trabaJar
al 100% de su capaciüad noninal,
cr Según la figrra 2 muestra un sgbredtnensi,onarniento en su calibre
de c9nductgr, lo mtsuq que para gu dlEpositrvo de protecctón en un
66% qpbre laE cqndtcignes tdelaes de gperactsn, solo una falla de
coftq cilcuito harÍa que €ste actuara nás no lo contrarfg,
Se tiene u[f cü;rpa actual cgnectada de 23.1f, con un cali]bre de con
duct-qf 6 cgn una corriente noninal de 65A.
La carga prob'able futura serta 0,80 x 65 = SZA,
T.D, 11.D, (sala de Expresi.6n Oorporal y Peri:odtsmo - Tercer pi.so )
Tablero cQn capacidad ngninal de Z2Sl en e'! barraje,
Valgres de ce,rriente referidoq a la fase nás cargaaa (gg.5l x l.2s)
= 49,38A,
t23
La capacidad del breaker debe ser como mí:nimo de 50A.
Calibre de conductores 6 AlúG de cobre con capacidad noni'nal de 65A a
750C.
Conducton Neutro l0t.lAG.
OBSERVACIONES;
a. En las acomettdas el calitre del conductor neutr9 se deberá fijarcon el 50% caDo mtni¡o de la intensidad admi5tble de las lfneas vivas
en caso de agonettdas trtfásicas de cuatro htlos en estrella.
Acqnntida con dtspgsiti¡yq de protecc{fn di;sponible pa¡a trabajar
100% de su capactdad nomtnal,
ct Según la fi.gura 2 nuest!a un düuensipnamiento por debajo de las
cpndtciones tdeales de serryicio, pero además se puede observar una
cQrrecta escqgencia en su disposittvo de protecctón, esto hace que
se limite el flujo de corrtente haci.a la carga de acuerdo a la capa
cidad del canductQr, se puede decir entonces que se tiene una carga
actual instalada de 39.,514, cgn un cgnductor 8 de capaci'dad nominal
de 45f,
La cafga pfobable futura serfa entonqeq de 0,80 x 45 = 36A.
b,
al
Oomg se puede obsenvar se conprueha que el conductgr de acometida
124
de la figura 2 se encuentra dimensionado por debajo de las condicio
nes ideales de servicio restringiendo asf un posible aunpnto de carga
futura.
T.D.G.C. (.C,P.U, gala de l,|icfgs No,l = Segundo pi:so V,R,).
Tablefp con capacidad nominal de 225A en el bar!aJe,
Velofeq de cgrriente refe! idos a la fase rn6s cargada:
(l+.1 x1,25) = 92.62A.
La capacidad del breaker debe ser s9r0q ¡tni.mo 100A.
ealibre de csnductgres 3A[G de caDre con capactdad nominal de lo0A.
a 75oC.
COnducto¡ Neut¡o 3AllG.'
OBSERVACIONES:
d. En las acometidas el calibre se deberá fiJar tgual al de la lfnea
viva en caso de acometidas bifilanes.
b, Acomtida con di:spositi.ye de protección dfsponible pa¡a trabajar
al 100% de su capacidad nomi:nal, r
t25
c. Según la figura 2 muestra un sobredimensionaniento en su calibre
de conductor de acometÍda.
5u dtsposrti.Vo de protecci.6n se encuentra di:menstonado correctamente
de acuerdo a lo calculadg.
Para eEte taDlefo se tiene una carga actual conectada de 74.1A con
c¡libfe de conductef 2 par? una cgrriFnte nominal de ll5A.
La cArga p!^Obable futura gerfa entonces de 0.80 x ll5A = 92A, esto
i.ndica que se tiene suficiente capacidtd para una futura arnpliación
de carga"
T,D,D, - T,D,6.C. (Sala ¿e l'ftcfss 2 - Segundo Piso - lr,R,).
Tablero con capaci:dad nominal de 225A en el barraje,
!¡lores de corrtente referidps a la fase nás cargada:.
(73,0 x 1,25) = 91,25A,
La capacidad del breaker debe ser carl9 Dtning de 1004.
Caltbre de conductgres 3AtlG de c9bre con capactdad nqntnal de l00A
a 750C,
Conductqr Neut!^o 3AWc.
126
OBSERVACI ONES:
a. En las acometidas el calibre se deberá fijar igual al de la lfnea
viva en caso de acometidas bifilares.
b. Acometida con dispositivo de protección dispontble para trabajar
al 100% de su capacidad nominal.
c. Según la figura 2 muestra un sobredimensionamfento en su calibre
de conductor de acometida.
Su di.spositiyo de protecci6n se encuentra dtmenstonado correctamente
de acuerdo a lo calculado.
Para los tableros T.D.6.C. y T.D,D.-T.D.6.C, que se encuentran conec
tados en derivación no se cumple una de las excepciones que hace el
NEC a esta regla. Dice que no se requiere protecci6n individual cuan
do el alimentador del cuadro de distribuctón posee una protección de
sqbrei.ntensidad no superior a la correspondÍente al tablero de distri
bución. Pgr lo tanto se hace necesario proteger individualmente cada
uno de los tablergs por separadQ,
Analizando los valore$ de corri.ente de carga que presentan cada uno
de los tableros conectadas en dertyación a una misma proteccidn
(THQC 3 x l00A ), como son i T,D.6,C. y T,D.D.-T.D.6.C. (ver figura
2), Se tiene:
t27
(92.62 +91.25) AF 183.87A.
l-a capacidad del breaker de protección debe ser ctltno mfnimo de
valor que no coi'ncide con el obteni'do en el diagrama de la figura 2,
por lo tanto lo más probable es que se esté dfsparando el dtspositi
Vo de proteccidn con pequeñas vartactsnes de aurnnto de carga para
este cilt cui'to.
T.D,\2,C, (C,P.U. Sala de l'licros No, 1 y 2 = Segundo Ptso - Aire )
Tablero con capacidad nominal de 2254 en el barraje.
Valores de corrtente fefertdqs a la fase más cargada:
(.le.zs x 1,25 ) = 22.81A.
La cap¡ctdad del breaker dehe ser come mlnimo de 304,
Calibre de cQnductores lOAWe de cgbre con capaetdad nominal de 30A a
750C.
Conductor Neutro l0AHG.
OBSERI/ACIQNES:
?, El cali.bre del conductgr neutro se deberá fijar al de las lÍneas
yiyas en casg de aco¡letidas trtfilares que usen dqs lfneag vÍvas de
t28
un sistema trifásico de cuatro hilos en estrella.
b. Aconetida con dispositivo de protección disponible para trabajar
al 100% de su capaci'dad nominal.
c. Según Ia figura 2'muestra un sobredimensionaniento en su calibre
de conductores de aco¡netidas, lo ntsnB qüe para su dispositivo de
protecci.6n sgb!edtmensionado €t un 66,66?/ permiti:éndole a éste que
solo actúe por corri:entes de falla.
Se ti:ene un carga actual conectada de 18.75A cgn un conductor calibre
2 de capacidad nomÍnal de ll5A.
La carga probable futura serfa entgnces de 0,80 ¡r 1l5A = 92A. Como
se puede gbseryar gueda un ampl i:o margen para un aumento futuro de
cafgar PeFg si es tnportante tener en guenta el elemento adecuado
de protecci.fn para ese tnstante de carga.
T.G.l.B. (Tablero General - Entrada princtpal de la Univer:sidad)
Tablero con capacfdad nominal de 2254 en el barraje.
Teniendo en cuenta las consideraciones hechas en la Pá9. , tene
nos i
Potencia total del T,G.l.B, = 119.573W.
t29
Aplicando el factor de demanda:
Los primeros 20.000 al 100% = 20.000U.
Sobre 20.000 al 50% =
Carga máxfma
49.786.5H
69 .786.51,1.
Intensidad máxtma = .69.786.5W F 192 784
Se considera debtdo a un gran
núrBrg de lámparas fluorescen
tes y algunos equipos de aire)
I conductor = 192.78 x 125% = 244.974
La capaci'dad del di.spositiyo de protecci6n debe ser como mfnimo de
250A.
Calibre de conductores 2501ll0l'l de cobre con capacidad nominal de 2554.
a 75oC,
COnductOr Neutro lAl.lG,
OBSER\|ACIONES:
0, En las acgrnti.das el calib¡e del conductor neutro se debe¡á
jef el 50% cano ¡ufnimo de la intensidad adnisible de las lfneas
V3r220Vx0.95
tuhnerno dr
$*¡rl fiii;!:':*¡
130
b,
al
vivas en caso de acometidas trifásicas de cuatro hilos en estrella.
Es necesario también constderar que la acometida contiene tres fases
y un neutF9 dentfg de un ntsmo conducto, el neutro se debe considerar
c9llg un ggnduqto! 9.ue transPerta cgrriente, debido al tercer arménico
de la carriente que aparece en circuitos de iluminaci0n fluorescente.
Acqnetida cqn dtqp9gitivqs de protecci6n dispentble para trabajar100% de tu capacidad norJinal,
c. Según la flgura 2 Duestfa en Eus CgndUctOreg de acOmettda un dimensi.gnqmientq po¡ deb¡jo de las cqndi'ctones ideales de ope¡ación, ma
ntfeEtendg esta deficiencif, en calentamient9 de los conducto¡es dete
tio¡g de loq eiflarBientoq prgductends a la yez pé¡didas de energfa.
Su disposittyo de protecci$¡ dehe aJustarse correctamente de acuerdo
a Ia cantided de corrtente gue debe maneJar,
Ahqfa Ei analtzarnos su caltbre de conductgres de aconetida ge tiene:
[a cafga ictual cgnectada es de lg2,7g cgn un cali:bre de conductor
Ns. 2/0 de cEpacidad noni.nal de l7BA,
La carEa probable futura serfal 0,g0 x lTgA = 142,4A,
El ¡sunir este cQncePtg es cgrrectg pues $e base en la liniteción del
cddigg ll 80% cgmo se puede ohserya¡ no es pp$ib-le ningún eumento
de ca¡gq futufa,
131
Para una carga instalada en Ia acometida principal zona (g) a través
del T.G.l.B., expresada en kilovoltampere (KVA), se tiene: 69.78K1f.
cosf 0.95 (f ,de p. tfpfco)
Ktll = KVA cosl
KVA = Khl = 69.78 = 73,45 KYA
Cosf = 0,95
CLASIFTCACION DE LQS SERVICIOS:
CLASIFICACION DE ACUERDO CON EL USO DE ENERGIA:
Las zonas B, C V D correspondiente a las aulas de clase y oficinas
de la Universidad se puede clasifi.car dentro de un servicio comerci.al,
de acuerdo a la definición expresada en la págÍna 105.
T.G.2.8. (TaUlero general * Entrada No. 2 de la Universi'dad)
T.D.l.B. (Entrada No. 2 de la Universidad, iunto al T.G.2.8.)
Tablero con capaci'dad nominal de 225A en el barraje.
Valores cQr!espgndientes referidos a la fase más cargada,
L32
(82.3 x I.2s) -- ,02.87A.
La capacidad del breaker debe ser como mtnimo de 1004.
Calibre de conductores No.3 At.lG de cqbre cgn conductor nomtnal de
l00A a 75C,
Conductqf Neutrg No,3AtlG.
OBSERVACIONES:
a. Para este tipo
deberá fijar tgual
res.
de acometi'da el calfbre del conductor neutro se
al de la lfnea vfva en caso de acometidas bifila
b, Acometi.da con dispost'ttyo de
al 100Í de su capacidad ngmtnal,
disponible para trabaiar
c. Según la fi.gufa 3 muestra en su acqrDettda un dimenstgnami:ento
pgr debaJo de las cQndtcignes reales de functonam{enter,.presentándo
se entQnces un excestyo calentamiento en lgs conductotes de acornti
das, Dantfeqtándpse estas en pérdiüas de ene.rgfts.
Cada acAnetfda que sale de este tablefo ne cuenta c9n una pfotecci'dn
i.ndi.yidual, $ólo posee una cuchilla fusi'ble de 2 x 200A comp totali:
zadg¡, se hace necesariQ entqnces independizar !as condtclones pa¡a
cada ung de lgs tablefps de distrtbuct6n.
F! gtecciún
133
T.D.2.8. (Careterfa C.U.A.0.)
Tablero con capacidad nominal de 2254 en el barraJe.
Valores correspondi.entes referi{os a la fase más cargada:
Cefga continua : 8,3f.
Carga ne continua I 55.25A,
(B,3xl,2E) + 55.25A = 65'624,
La capacidad del breaker debe Eer couo ryrfning de : 704,
Calibre de conductores No, 6 ANG de cobre cgn capacidad namtnal de
654 a 75C,
Conduetgr Neutro No. 6AtlG,,
0BSERVACIQNES ¡
a* Para este tipo de acomettda el caliñre del conductor neutro se
deberá fija¡ igual al de laq lfneaq ytvas en caso de acornetidas trtfilares que usen dos lfneas vivas qn un sistema trtfásico de cuat!o
hilof en estrella,
134
2. Acometida con dispositivo de protecci'ón no disponible para traba
Jar al l00l de su capacidad nomfnal.
3. Según la ftgura 3 muestra en su acometida un dirpnsionami'ento por
debaJo de las condicilones reales de funcipnamiento, presentándose en
tonces un excesivg.calentami€nto en los conductores de acometi'da, ma
nifestándose estas en pérdidas de energf'a.
Cada acometi'da que sale de este tablero ns cuenta cgn una protección
tndiri.dual , q6l0 pgsee una cuchtlla fustble de 2 x 200A, como totatizadofi se hace nece$afip entonces independtzan las prstecciones
pala cada uno de lps tablefoq de di.stribuci$n.
T.D.3.C. (Salón de Clase No. 218).
Tablero cgn capacidad nomtnal de 2254 en el barraje,
Va'lpfeq correqpgndtentes referidos a la fase nrás cargadai
Cargada canttnua I 38.81f,
Can¡a ns continua i 36.25A.
(gg,glxl,25) + 6.25A= 84,76A,
La capacidad del breaker debe ser como nfnimo de¡ 804
135
Calibre de conductores No. 4At{G de cobre con capacidad nominal de 85A.
Tablero con capacidad nomfnal de 225A en el barraJe.
Valores correspondientes referi'dos a la fase mús cargada:
Cargada continua : 38.81A.
Carga no continua : 36.25A.
( 38,81 x 1,25) + 36,25A = 84,76A.
La cqpacidad del breaker debe se¡ cgns nfntmO de 80A.
Cal ibfe de conductores 4Al.l€ de cgbfe con ctpaci:dad nominal de 85A.
a 75iC,
Conductg¡ Neut¡g 4AldG.'
0BSERVACI0NE-S ¡
B. Pafa este ;tipo de acQnetida el caltbfe del conductgr neutrg se
deberá fijer tgual al de leslfneas yiyas,
[¡ case de acorFttdas trifilanes que u$en dos lfneas vivas en un sis
terle tftfístco de cuatrs ht'f os en estrella,
136
b. Acunetida con dispositivo de protecci'ón disponible para trabaiar
al 100% de su capacidad nominal.
c. Segrfn la figura 3 muestra en su acsnretida un dimensfonamiento por
debajo de las condici'ones reales de funcionamtento, presentándose en
tonces un excestvo calentamiento en lgs conductores de acgmettdar ma
nifestándose estas en péndi.das de energla.
Cada acometida que qale de este tablerc ng cuenta con una protecct6n
tndtyidual, sólO posee una cuchilla fusib"le de 2 x 200A, cOmo tOtali
zadOr; Se hace necega! io entgnces independizaf las protecciones Para
cada ung de los tah-leros de dtttrtbuctOn.
Analtzand9 lQs yalores de cprrtente de carga que Pregontan cada uno
de los tableros conectados en dertyacifn a una misna protecci'ón (cu
chirlla fustble 2 x 200A), coll¡Q s9n i T.D.'l ,B, r T,D.2,8, r T,D.3.C,
(.yef figufa 3), Se ti,enei (102187 + 65.62 + 84.76)A = 253 25A.
La capacdded del disPoSi:ttyo de pfQtecciÚn debe ser como nfntmo de
2504. valo¡ que no cornesponde a la c¡pacidad del fusible totaliza
dsr de este qtrcutto (yer ftgurq 3)'
En lo posibler y ast deberfa¡ 0o sQ dehen sobrecargar cqnttnuamente
los breaker ruás allá de su capasidad de modo que se evite el calen
tanients excesi;ye, y daño tanto Qn el dirposittvo de protecci'6n
cong en el atsl¡¡iientg de los conductores de la acometida.
137
T.G.2.8. (Tablero General - Entrada No. 2 de la Untver$idad)
Talbero con capacÍdad nominal de 225A en el bamaie.
Véase tabla Ng, 3 Anexo No. 5
Se ttene¡ Pqtencta tstal del T,G,2.B; = 30.250t1'
Aplicando el factor de demanda:
Los primeros 20.000 al I00% = 20.000W.
Sobre 20,000 al 50% = 5'125W
Carga máxima 25.125W.
Intenstdadnáxina= , 25tl25H- = 720.2LA.220 x 0.95 (se tiene encuenta debtds
a un núnrerQ constderablede lámparas' fl uorescentes) .
I. conductor = 120.21 x 125% = 1504.
La capactdad del diSposttiyo de prOteccidn debe ser ccmo mfnimo de
l5oA,
Cali.bre dq conductoresi Ng. l/0 AllG de cObre cAn caPacidad nOminal
de l50A a 75eC,
t38
Cos I = 0.95
26.44 KtA
OBSERVACIONES:
a. El conductor neutlo se deherá fi:Jar i:gual al de las lfneas vivas'
en caso de acometidas trifi:lares que usen dos'l{neas vi.vas de un sis
tema tfifást'cg de cuatro hilps en estrella.
b, Acometi:da con disposttiyp de protección disponi.ble para trabajar
al 100% de su capactdad noDtnal,
c. Según la figura 3 muestfa un dtmen$isnantlento en lgs calibres de
cgnductores de acometida por debajg de las condictoneq ideales de
fgnctgnam{entg, linitándqqe la capactdad de ampli:aci.6n de diferentes
ctrcuitps que se alirrenten de este tab-lefgr produciendo además un ex
cesivg calent?¡ntentg Y deteriofo de lps conductores y pérdildas de
energia,
$u dispgsitiyq de protecci0n se encuentra sObredinenstonadg de acuer
dq a lps cflculos delcorriente$r queripndo decir estor que s6lo actua
rÍa pef cQrrtentes de fal:l'ar permltiéndg adenás el deteri'oro de lqs
conductores de acemetida haEta un punto tal de llegar a quemarse.
T,D, I (Caq¡ AduinistratiYa)
139
Valores don'icapacidad nominal de 225A en el barraje.
Valores de corriente referidos a la fase nás cargada.
(67.5 x 1.25) = 84,37A.
La capacidad del dispositiyo de proteccidn debe ser como nfntnq 804,
Calibfe de conductores 4At{G de cob!'e cgn capactdad nOminal de 85A a
75 0C.
Qgnductof Neutrq 4AWG,
OBSER\,ACIONES i
a. En la acorBtida el calibre del cqnductof neutro se deDerá fiJarigual tl de la linea yiya en ca$g de aco¡rpttdas btfilares.
b. Acqluettda con dispositiyo de protecc{6n disponible para trab'aJar
al 100% de su capacldad noutnal,
c. según la figura 4 muestra un dimensionamiento en el calibre de
conductores de acorBtida por debajo de las condiciones tdeales de
funcipnamientg, este producte calentamiento en los conductores y
Pérdidas de energÍa,
140
Se tiene además un disposi:tivo de protecci6n sobredtnensionado la
cual actuarÍa por falla en el ctrcuito. Cabe la posibilidad de que
estos conductores se eEtarian quernando po¡ sobrecalentamiento, cuan
do los ctrcurtos esten funciunando a plena ca!^ga.
T.D.2. ( giUlioteca )
Table!o cqn capacidad noninal de 225$ en el bafraJe,
Valores de corfientes fefentdqs a la fage'más cargada.
Ca¡ga cgnttnua 234,
Ca¡ga no cgnti.nua 204,
(23x 1,25 ) +20= 48.754,
La capacidad del breaker debe $ef cpmo ¡llinirlo 504,
cal i.bre de conductores 6AWG de cgbre con capacfdad nomtnal de 6sA
a 75oC.
Conductot Neutrq No. 6 ANG,
l4l
b.
al
OBSERVACIONES :
a. En la aconetida el calibre del conductor neutro se deberá fijarilgual al de las l{neas vtyasr en caso de acorptiüas tri:fillares que
usen dos lf¡e¡q vt'yas de un ststena trifástcp de cuatro hilos en es
trel la,
Acouetida cqn di.spgsttiyo de prgtecci0n di'spontüle p¡ra t¡abajar
100% de su capactdad nontnal.
c. Según la figura 5 nuest!"a un diluensionamtento del calibre del
conductor de aco¡uetiSa Pgr encitua de les cqndtci.gne$ ideales de fun
eiqnaryiento, sin ouhargo etto es benefictoso puesto que existe un
Dargen considerable para un futuna ampltactún, st se tiene una carga
actual conectada de 43A con un calibre de conductor No,4 cuya capact
dad nominal es de 854,, entgnceg se tendrta una carga probable futu
ra de : 0,80 x 854 = 684,
Como se puede obteryar se cunPle can la norma de ltmitact6n de carga
hasta el 80% cono l9 estipula el NEC?
En cuanto a su dispqsltiyp de protecerOn este actuarfa más pol co
ffi,entes de falla que por sob!ecargas,
142
T.D.l.C. (Pasillo sala de Pvtfesores - segundo piso, alirBntado di
rectamente por acornetida A.l.C. y A,z,C por Laboraotiro de Fundi
ci6n)
TaDlero cgn capacidad nominal de 225A en eI Bat raJe,
Valpreq de cqrrlente ¡efs¡idEs a la fase ryás ca¡gada,
larga cgnttnua 39'334'
Cafga n0 continua 7,54,
(. 3?'33 x 1.'25 ) + 7,5 = 56.664?
La capaet'dad del bfeaker debe ser co.ua Dfntm9 de 60A,
CEI ibre de csnductores No.6fQG de eobfe cgn capaci{ad nominal de
654 a 75oQ,
Conductor Neutro No.6At{G.
0BSERVACI$NES ¡
a. El calibre del conducto¡ neutrg se deberá fijar tgual al de las
lfneaq yiyas, en casq de acouetttaq trifi.lafes que usen dos Ifneas
ytyas,
143
b. AconBtida con dtspositivo de protección di'sponible para trahajaral 100% de su capacidad nominal. ¡
c, según la fi'gura6 nuestra un dimnsionami3nto por debaJo de lascondiciones tdeales en el calibre de conductores de acométidar por lotanto este se ya a ver afectado For calentamiento excesiyo y deterio
!^g de l9s aislanientosrcolto se puede obseryar el disposi.tivo de pro
tecci:ón se encuentra sobredtmensi'onado en un 66.6% permtttendo estoque actue nás por corri:entes de falla que por sobrecarga. para corro
borar lo anterior se puede decirl
Se tiene una carga actual conectada de 46.93A con un caltbre de con
ductor No.8AWG para una carriente nqninal de 45A.
La carga proDabte futura serta entocnes 0.90 x 45A = 36A.
Como Se puede obseryar ese niyel de cqrri:ente ya ha sido superado.
T.D.D. - T,D,l,C. (Sala de Confe.rencias 3er ptso).
Tablero con capacldad norninal de 22EA en el Ba.rraje.
Valores de corriente referidos a la faqe más cargada.
CFrga continua ¡ 30.2A
144
Carga no continua = 6.254.
( 30. 1.25 ) + 6.25A = 44A.
La capacidad del D'reaker deDe ser cono mfnirns 404.
Oalihre de conductoreE 8 AWG de cobre cgn capacidad nomtnal de 454
a 75oC.
Conductor Neut¡q 8AllG,
0BSERVACIONES I
at E'l calibre del conductor neutrg se deberá fi'Jar igual al de las
lÍneas viyas en caso de acornttdas trt'ti.lares que usen dos lfneas yi
Yns '
b, Aconetidas con diqpostttvo de p¡otecctdn disponible para traba
jar al 100% de su capacidad norntnal,
c. Según la fi.gura 6 Duestra una correcta escqgencia en el calibre
de cQnductQres de acorptida.
Analizandg los yalores de cari.ente de carga que presentan cada uno
de lgs tableros cQnectadgs en deriyaci6n a una mtsma protección
(Cuchilla Fusible 2 x l00A), corng son ¡. T.D,l,C. y T.D.D. * T.D.l.
C. [Ver ftgura 6), se tienei
145
( s0.00+44.0 ) A= 100.66A.
La capacidad del dispositi'vo de protecctdn debe ser como mínimo de
1004, yalor que st cotnctde con el obtenito en el di.agrama de la Ft
gura 6,
146
6. NIVELES DE TENSION
6.1 GENERALIDADES
Es muy i:rnportante conocer el sristema eléctrtco y los ntveles de vol
taJe normali'zadosr por las compañtas tumtntstradoras de energía eléc
trtcar asi cono tarüi'én el tlpg I caracterfsticas de los transforma
dqreq coDenciales que se recontende pa¡a la tnterconexión de los vol
tajes de alta tensión y baJa tensi6n.
0tra parte impprtante de esta capftulg, son las ngrmas referentes a
la cAtda de tensi'óni normas que garanticen un buen ntvel de tensión
a tgdQs y ceda ung de los equtpQs,
6.2 NIVELES DE BA.IA TENSTON
Los ni'yeles de baJa tensi6n dependen úntca y excluqiyarnente de las
caracteristicas eléctricas de los equipOs V a! tefactos a alimentar
las caracterfsticas de la carga influyen en el dtseño del ststema
eléctri.c9, Se ha de tene¡ presente st hay cargas variail¿s ¡¡rt
grandesr gue necesi.ten ser aisladas po¡ afectar a otras; arranque
de lDgtQres, ca!gas de servicio cqntlnug, tenstón de servicio,
t47
eyoluci6n de motores en el tiempo y en fin de la maygr cantidad de
datoS que se pueda obtenef de las cargas que se conectaron al siste
ma.
Se hace necesari.a entonce$, detepuinar Pfinero el ti.po de carga Para
aqt entra! a analizar los rango$ de vqltaJe requertdos' Es conocido
que de acuerdo al ntyel de tengi$n que se necest'te usar para los
eguipos, la c.'laqificaci6n bási:ca del sistema de distribución, para
haJa tensi¡6n son i
Monofásico a 120V,
Monqfásf cq Trt'ftlar 208V - Z?Cilolttps,
Trifásico 208V - 220 1/oItigs,
Trifáqicq 440 voltios'
OBSERVACION I
Tentendq en cuenta los niyeles de tenstún de ¡cuerdo al sistema, ex
pedido pQr la norina de serytci.p de El'lCALIr los autores han tomado
un niyel de yalqr nofmal constante de 120 V para un sistema nOnOfá
sico y 220V para un siEtena mqnofásico nf'nir'fp fayorable y un siste
ma trifásisg aáxirya tolerable de acuerdo a las difercntes zonas de
VgltAJe expedtda por las normas de Servtcio de EltlCALI, ya que la
148
mayorfa de aparatos eléctricos instalados o a instalar poseen valor
nominal de 220Y en su placa de datos. Por tal razdn y para efectos
de cálculos se considerarcn dichos valores asf .
6.3 CAIDA DE TTNSION
La secci:6n transrlersal de los cables (Acomettda entre la subestación
y tableros de distribución) será de unas di¡nensi:ones tales que las
cafdas de tensrtn no exceda del 4% de la tensión nominal cuando los
cables conduzcan corri:ente a plena carga.
El NEC comenta la calda de tenst6n en la derivaci6n de circuitos,
pero no la hace una feg'la sbltgatorit.
El tamaño y la ca.rga en cada conductor deberá ser tal que la cafda
de tensi6n entre el cuadro de dtstribuci6n y cualquier punto de ins
talaci.ón no supere el 3Í de la tensiún normal cuancio los conductores
conduzcan co!'riente a plena carga.
Para deriyaci.6n de circuitos que cAntengAn cargas tales como lámpa
ras de yapor de mercurtp, sodtq a presi.én, yepQr metáltco-halogeng,
reflectores, etc,, ld nonn de porcentaje mfnino debe ser más estric
tgrpués estas no trabaJan con un nivel de tenstón muy por debaJo del
nomtnal ( 2O8-220Y1, El porcent¡Je n¡fni.mo entonces penni.tido será
del 1%,
I49
Una cafda de tensi6n del lÍ en una lámpara incandescente produce una
disminuci.ón de luz cerca del 3%. una cafda de tenstón del l0% produ
cirá una disminucién de luz del 30%. En artefactos calentadores del
tipo reststtvo, la caÍda de tenstdn produce efectos stmilares en el
rendimtento del calor proporctonado, En equipos acctonados por noto
resr una catda de tenst6n fuertq, mayof del l% afectarfa el arranque
y torque del motorr f la corriente consumida se incy€menta con la
cafda dq tensi6n,
6.3.1 Cálculos de regulacidn, Teniendo en cuenta lgs cfiterios es
tableeidps en cu4ntq a cafdas de tensi6n para ctrcuitos alimentadores
(acanq¡i¿as) y circuttos no!maleq de nlwnbrtdoi se presentan a continuaciln lps c{lcul0s respectiyosi
6.3.1,1 Cdculo de regulact6n de
tsrtentaje de regulactón = KVA x
de K del anero l0r tabla 8 según
ACOÍ.'IETI DAS GENERALES
SUB-ACOMETIDAS
ACOMETIDA A.I.A
T. G.1.A.
aconetidas. Aplican¿o la fdrmula¡
l,lts x K x l0'3 y tomando el valor
el tipo de sistefia, se tendrál
tfliranidsj tr.¡t¡illn:o df -edm
150
Carga : 64.6521'l ( a plena carga )
VoltaJe : 720/208Y
Sistema 1 3í -4hiil,os
Factor de Potencia Promedio : 0.85
Conductores : 4 # 4/0 At{G
Longitud ; l5 F1ts,
Máxima cafda de tenqidn ; 4%
% de Regulaci.ón : 0.60
T:U.l .A. y T.D.D. - T.D,l.A.
9.rga : l0 .'852kt
VoltaJe : 720/2A8 Y
Sistema : 3p - 4 hilos - l0 - Z hilps
Fectqr de Potencra promedto ¡ 0185
tsl
Conductores : 3 No.l0AllG y I No. lzAl,lc.
Longítud : 3Mts.
Máxima cafda de tenstdn : 4%
% de regulaci6n : 0.31
T.D.D.A.
Carga : 5000t1
Voltaje z 7201208Y
Sistema | 3fi -4hilos
Factor de Potencia Pronedio ; 1.0
ConductoreE¡ 4#6AhtG.
Longitud : 8 mts.
Máxima cafda de tensión : 4%
% de Regulaci0n : 0.15
152
T.D.2.A
Cavga : 650 l,l
Voltaje z 1201208Y
Sistema z Zp-4
Factor de Potencia
hilos
promedio ¡ 0.85
Conducto! es : 4# SAtlG
Longitud : l7 Mts.
Máxima cafda de tensión :
% de Regulaci6n : 1.68
T.D.3.A.
Carga : 13.150t1
Voltaje z 720/208Y.
Sistema , sl-4hilos
4%
ls3
Factor de Potencia Pronedio : 0.95
Conductores z 4# 6At{G.
Longitud : 24.5 Mts.
Máxima cafda de tensión : 4%
% de regulactdn : 1.24
T.s..A.A,
Carga ¡ 7.5001d
VoltaJe ¿ L201208Y
Sistena¡ 3p-4h8los
Factor de potencia promedio : 0.5
Conductores ¡ 4 #6AhtG
Longitud : 18 Mts,
Máxina ceida de tensión : 4%
% de Regulacidn ; 0.51 (por interpolactÓn),
154
T.A.A.A.
Carga : 10.000W
VoltaJe : 208V
Sistema:3ú= 3hilosI
Factor de Potencia Promedio : 0.5
Conductores ¡ 3#4AltG
Longitud : 17 Mts.
Máxima cafda de tensión : 4%
% de Regulaci6n : 0.48 ( por interpolacÍón)
T.A.E.A.
Carga : I 500t1
Voltaje : 208V
Sistema .3l - 3 hilos
155
Factor de potencia prornedio : 0.5
Conductores:3# l0AttG
Longitud : 28 Mts.
Máxima cafda de tensión : 4%
% de Regulaci6n : 0.82 ( por interpolación)
ACOMETIDA A.1..A.
T.G.2.A.
T.D.l.A. y T,D, - T.D .
Carga : 13.355h1
Voltaje : 720/208Y
Sistema , 3l - 4 hilos
Factor de Potencia Promedio : 0.8S
Conductores: 4#5AttG
I56
Longitud : l8 mts.
Itfáxima cafda de tensión : 4%
% de regulación : 0.78
Carga : 33.432$J
Voltaje z 120/208t!
Sistema . 3l - 4 hilos
Factor de potencia promedio : 0.85
Conductores z 4# 6AllG
Longitud : 25Mts.
Máxima caída de tensidn : 4%
% de ¡egulación ¡ 3.19
T.0.3.A.
Carga z 5r372hl
157
VoltaJe : 1201220\
Sistema gl -4hilos
Factor de Potencia Promedio : 0.85
Conductoros z 4# 8A¡lG
Longitud : 15 Mts.
Máxima caÍda de tensión : 4%
% de Regulaci6n : 0.47
T.D.4.4.
Carga : 2.360t1
VoltaJe z 7201240Y
Sistema: ld-3hi:losI
Factor de Potencia promedio I 0.85
Conductores:3#8AtlG
Longitud : I l4ts.
:158
Máxima cafda de tensión : 4%
% de regulación : 0.012
T. D. F.A.
Carga z 20.216.5hf
Vol taje z 120/208t'l
Sistema | 3ú - 4 hilos
Factor de Potencia Promedio : 0.85
Conductores: 4#BAUG
Longttud : 3 Mts.
I'fáxima cafda de tenstón : 4%
% de Regulactdn ¡ 0,36
T'P'P'^'
Carga : 5.3041d
Voltaje ; 72A1240Y
t59
Sistema :
Factor de
zl - 3 hilos
Potencia Pronedio : 0.85
Conductores: 3#6Al¡¡G
Longitud : 69 Mts.
Máxima cafda de tensidn :
% de regulacidn : 2.ll
ACOMETIDA A.I.B.
Carga : 119,573t'|
VoltaJe t L201208Y
sÍstema: $-+ hilos
Factor de potencia pronedio : 0.95
Conductores: 4#2/0AWG
Longitud : 12 Mts.
4%
160
Máxima cafda de tensidn : 4%
% de regulacidn : l.I9
T.D.l.B.
Ca.roa : 7.72211
Voltaje : 720/2401
Sistema , $ - 3 hilos
Factor de Potencia promedio I 0.85.
Conductores: 3#4Al{G
Longitud ¡ 80 Mts.
Máxima calda de tensidn : 4%
% de Regulación z 2.29
Carga t 12,070 ¡l
Voltaje t 72A1240Y
l6t
Sistema: d-3hilos
Factor de Potencia pranedio : 0.95
Conductores: 3#6AI,IG
Longitud : 30 Mts,
Máxima calda de tensión : 4%
% de regulaci6n ; 2.06
T. D.4, C.
Carga : 13,300[l|
Voltaje z 1201208Y
Sistema¡ ¡ú-4hilos
Factor de potencia prcrnedto = 0.09
Conductores ¡ 4#6AldG
Longitud ; 26 Mts.
Máxima catda de tensi6n ¡ 4%
162
% de Regulación : 1.32
T.D.9.D. y T:D.10.D.
Carga : 30.5701'l
VoltaJe z 72012401,
Sistema , Ll - 3 hilos
Factor de potencia pronndio : 0.95
Conductores: 3#6AtlG
Longitud : 56 Mts.
Máxima cafda de tensi6n : 4%
% de Reguleci6n l 9,74
T.D.3.8.
Carga : 5.620 hl
Voltaje z 1201240Y
ISistema. \F -3hilos
163
Factor de potencia Promedio : 0.95
Conductores z 3# 8AI.IG
Longitud ; 60 Mts.
Má¡iima caída de tensi6n : 4%
% de regulación z 2,96
T. D.7. C.
Carga : 7.000W
Voltaje : 120V
Srstema , 4 - 2 hilos
Factor de potencra promedio I 0,95
Conductores i 2# 4AllG
Longitud : 16 Mts.
l,{áxina caÍda de tensión : 4%
164
% de regulación t 1.62
T.D.8.C.
Carga: 8.310t¡l
VoltaJe : L2Q|208Y
,Sistema,3p-3hilos
Factor de potencia promedio : 0.95
Conductores ¡ 3#4AtlG
Longitud : 16 Mts,
Máxtma cafda de tensión : 4%
% de regulación a 0,72
T. D.2. B,
Carga : 5.880t1
Voltaje z 120/24AY
165
ISistema:. lP -3hilos
Factor de potencfa promedio : 0.9
Conductores z 4# 6ANG
Longitud : 35 Mts.
Máxina cafda de tensión : 4%
% de regulación : l.l8
QBSERVACIQN: En derivacifn a este tablero, se encuentra una banda
transportadora 3p, Pero solo en este table!o se utilizan 2 fases;
esas dos fases estarfan afectadaS pof el valor de corriente de la
banda transportadorai la cual se incluye en los cálculos de regula
ción del T.D.2.8,
T.D.ll,D,.
Carga : 7.860[
Voltaje z 120/?A8Y
Sistemal3p*4hilos
Factor de potencia promedio : 0.95
166
Conductorcs : 4#8 Al,|G
Longitud : 26 Mts.
Máxima cafda de tensi6n : 4%
% de regul aci6n : 1 .20
T.D.G.C. v T.D.D.- T,D.G.C.
Carga : l6.97ltl
Voltaje : 120V
Sistema , ú - 2 hilos
Factor de potencia promedio : 0,95
Conductores z 2# 2At'lG
Longitud I 4l lllts.
Máxima caida de tensión : 4%
% de regulación : 6.51
167
T.D. l2 C.
Carga : 4.2.70 W
VoltaJe : L20/240Y
Sistema, l/-3hilos
Factor de Potencia prumedio : 0.95
Conductores; 3#2AIIG
Longitud : 4l Mts.
Máxima calda de tensión : 4y"
% de regulación : 0.40
Carga : 16.000 t{
Voltaje z L201240Y
tSistema¡lp-3hilos
Factor de potencÍa pronndio : 0.95
t68
Conductores: 3#8AllG
Longitud : 70 Mts.
l,láxima cafda de tensión : 4%
% de regulaci6n : 9.86
ACOMETIDA 4.2.- B
T:G.2.8.
Carga : 30.400 H
VoltaJe z 120/240Y.
Si stema
Factor
, Ll - 3 hilos
de potencia prorndio ¡ 0.95
Conductores: 3#6AUG
Longitud : 9 Mts,
Máxima cafda de tensi6n ; 4%
% de regulactón ¡ 1.55
169
T.D.l.B.
Carga: 10.030t¡l
Vol taJe : 120V
Sistema , 1l - 2 hitos
Factor de potencia promedto ¡ 0,95
Conductores z 2# l0At.lG
Longitud : I nts.
Máxima cafda de tensión : 4%
% de regulacidn : 0.55
T. p.2.8.
Carga: 8.850tC
Voltaje z 7201240Y
T
Sistema I lc-.3hilos
170
Factor de potencia prorndio : 0.95
Conductores: 3#8Al{G.
Longi tud : l8 l'lts .
Máxima cafda de tensi6n : 4%
% de regulaci6n : 0.40
T.D.3.C.
Carga ; ll,520ld
VoltaJe z 72A1240Y
,Sistema¡ lp*3hilos
Factor de potencia promedio : 0.95
Conductores ¡ 2 # 8 y I # l0 Arue
Lgngitr¿ : 5 mts.
Máxima cafda de tensi6n : 4%
% de regulación : 0.50
l7t
acourrrD¡,n-l_
T.D.l .
Carga : 7.930H
VoltaJe ¡ 120V
Sistema , 1l - 2 hilos
Factor de potencia prorndio : 0,95
Conductores z 2# SAktG
Longitud : 9 mts.
Máxima cafda de tensión : 4%
% de ¡egulaci6n 2.51
ACOMETIDA A-2
T. D.2.
. Carga : 9.940 l.l
VoltaJe t 1201240Y
172
Sistema,lÉ-3hilos
Factor de potencia promedio : 0,95
Conductores; 3#4A[{G
Longi.tud : 14 mts.
Máxima caÍda de tensión : 4%
% de regulación : 0.50
OBSERVACI0N: Para la csrrección de este factor se selecciona un
calibre mayor de conductor y se vuelr/e a calcular el % de regulación,
teniendo en cuenta un nuevo factor K,
Si nos fijamos en la memoria de cálculos No.II, donde se hace un
análisis cornpleto para cada uno de los tableros de dÍstribuci6n,
podemos obseryar ¡ yalores de corriente, la capacidad del dispositivo
de protección y por consiguiente el calibre del conductor; con ese
calibre, se yuelve y se cálcula el.% de regulación a los tableros de
distribución que presentaron baio el factor^ de regulación como es el
caso del :
(a) T.D,9,D. y el T.D.l0.D. pertenecientes al T.G.l.B.
(b) T,D.6.C. y el T,D.D, - T. D.6.C; pertenecientes al T.G.l.B.
173
(c) T.D.l.C. y el T.D.D. - T.D.l.C. pertenecientes al T.G.l.B.
Para el caso (a):
Sedebeusaren su acomtida conductores l/0 AflG de cobre con capacidad
nominal de l50A a 75e;C.
Carga :
Sistema
Factor
t lf - 3 hilos
de potencia pronedio ¡ 0.95
Longitud : 56 Mts.
Máxima cafda de tensidn : 4%
% de regulaci,6n ¡
Para el caso [b):
2.61
Se debe usar en su acorBtida conductores 3/0 AltG de cobre con capa
cidad nominal de 200A a 75oC., teniendo en cuenta lcobservaciones
hechas en la memoria de cálculo No. II para I'os tableros T.D.6.C.
y T.D.D. - T.D.6.C. respectivamente, se puede observar aparentemen
te un dimensionamiento adecuado en el calibre de conductores de aco
metída desde el punto de vista indepdiente de cada tablero¡ pero
174
bien se sabe que estos se encuentran conectados en derivacidn, es ne
cesario que la acomtida asuma la potencia total de los tableros asf :
Carga : l6.97ltI
Sisterna: lú-2hilosI
Factor de potencia prorrndio : 0.95
Longitud : 4l Mts.
Máxima caÍda de tensión : 4%
% de regulación 2.83
Para el 'caso (c) :
Se debe user en su-acometida conductoyes 3AttG de cobre con capacidad
nominal de l00A a 75oc, teniendo en cuenta las obseryaciones hechas
en la nemoria de cálculo II para los tableros T.D.l,C. y T,D.D. -
T. D. I . C . , ¡especti vamente se ti.enen ¡
Carga ¡ l6 .0001d
Sistema: l0-3hilos
Factor de potencia promedio : 0.95
175
Longitud : 70 Mts.
Máxima caída de tensión : 4%
% de regulación z 3.24 ( por interporlacidn)
6.3.3. Cálculo de regulaci6n para los circuitos de alumbrado. Apli
cando el mismo método anterior, pero haciendo un análisis para cada
tramo y teniendo en cuenta el aumento de potencia en cada uno, se
tendrá:
PorcentaJe de regulactdn¡ Debi.do a la extensión del sistema eléctrico
de la Uniyersidad, resultarfa muy dispendioso realizar un análisis com
pleto y detallado; por lo tanto se han tomado los casos más crfticos
de acuerdo a los análists hechos hasta ahora en los capftulos anterio
res ¡
Por ejenplo¡
(a) T.0.9,D. y T.D,l0.D. pertenecientes al T.G.l.B.
(b) T.D.G.D. y T.D.D. - T,D.G.C. pertenecientes aI T.G.l,B.
(c) T.D.l.C. y T.D.D. - T.D.l.C. pertenectentes at T.G.l.B.
176
CALCULO DE REGULACION PAM UN CIRCUITO DE ALUIüMDO:
20 mts. 8 20mts. 8 20mts. l0 20mts. I 0 10 20mts
Voltaje : 208V
Sistema , 3l- 2 hilcs
Conductor ¡ 2 No,8 Ade y 2 No.l0At{G
Máxima caida de tensi.6n : 1%
% de regulaci6n
C No. l0
i 6 = 0.159 x 20 x 16,8039 x lO-3 = 0.053
5 = 0,159 x 2 x ZAx 16,9039 x l0-3 = 0,0106
4 = 0,159 x 3 x 20 x 16.8039 x lO-3 = 0,212
20mtsl
( 6 lámparas - Hc - 125¡f - T59V.A.)
177
% de P.egulación : 3 = 0.159 x 4 x 20 x 16.8039 x l0-3 = 0.212
2 = 0.159 x 5 x 20 x 16.8039 x l0-3 = 0.169
I = 0.159 x 6 x 20 x 16.8039 x l0'3 = 0.202
% de regulación total = 0.905%
178
7. ESTUDIO DEL FACTOR DE DEI,,IANDA Y CALCULO DE CARGA EFECTIVA
7.7 GENEMLIDADES
En las Siguientes figuras, se ti.enen representandas las curyas de
demanda de la Universidad en cada una de las accxnetidas ¡nás importan
tes, entre ellas la Al, - B y la 42, * B para los años 1987 y parte
del año 1988.
En la escala yertical está representada la demanda en Khl, en la esca
la horizontal esta ¡ep¡esentado los meses del año¡ en esta forma en
la gráfica puede observarse¡ La carga conectada, la demanda máxina
y la demanda mfnima,
Siendo el consumo el prrducto de la carga en Khl por el número de meses
al año de esa carga, se deduce que el consumo total será el área baJo
la curva.
El sistema por rndidores de energfa nos da valores más correctos ya
que estos aparatos tienen la propiedad de integrar la energfa consu
mida, esto es, suman a cada momento las variaclones de oonsumo ya
sean estas pequeñas o grandes en un monento dado de nanera que obten
179
dremos cada mes, cada sercstre o año, la energfa total realmente con
sunida.
Como se puede observar en las figuras hay una cferta deproporción en
tre la denanda máxima y la carga conectada, sin embargo se hicteron
mediciones de corriente en dtferentes hofas del dlu y en el mes de
mayor consumo de energfa en el año¡ obtentendo corp resultado datos
muy ajustados a valores obtenidos en los cálculos de corriente para
cada una de las acoretidas, po! lo tanto se puede pensar en una lectu
ra errónea de los contadores, que a la postre vendrta a beneficiar a
la Universidad.
RESUI'IEN . MEDICIONES EN LAS ACOMETIDAS:
Por Laboratorio de Fundici6n :
AC0MEIIDA A l:fl
Contador gi - + hilos I201208U
L3L2LI Hora del dfa
604 2:30 pm.
754 4130 pm.
724
604
6sA
604
754 434 494 5:30 pm.
180
L3
8sA
s8A
L2
754
744
LI
704
854
784 564 684
AC0METIDA A.l.- C y 4,2 = C
2 Contadores lfl - 120V, Interconectados
224 364
234 404
494 574
504 604
Hgra del dfa
6:30 pm.
7 :30 pm.
8:30 pm.
, l/ - 3 hil os 1201240Y
Hona'del dfa
-
2;30 pm.
4:30 pm.
5:30 pm.
6:30 pm.
7:30 pm.
L2LI
464 584
s0A s8A 8130 pm.
l8l
Entrada No. 1
ACOMETIDA A.I. . B
Contador gi - + hilos tzOlZOgU
Ll L2 L3 Hora del dfa
l40A l20A 85A 2:30 pm,
t45A l20A 95A 3¡30 pn.
l50A l25A 92A 4:30 pm.
l57A l30A 92A 5¡30 pm.
l80A l45A l05A 6;30 pm.
l85A l45A 75A 7:30 pm.
l85A l30A 85A 8:30 pm.
Entrada No.2.
ACOMETIDA A,2. . B
182
Contador l/ - 3 hilos 12O|24OU.
BOA
l00A
954 e5A
iasa Administrati.va:
ACOMETIDA AI
contadgr ú - z hilos l2ov.
llora del dfa
2:30 pm.
3:30 pm,
4130 pm.
5:30 pm.
6:30 pm.
7 :30 pm,
8:30 pm,
183
LI Hora del dfa
2:30 pm.
3:30 pm.
4:30 pm.
5 r30 pm.
6 :30 pm.
7 i30 pm.
8:30 pm.
Hora del df3
364
364
394
24A
304
134
4.2A
Bi bl ioteca ¡
AC0METIDA A-3
,Contador lp - 3 hilos 120/240U.
404 404 2130 pm.
184
LI L2 llora del dfa
39A 334 3:30 pm.
39A 374 4:30 pm.
40A 364 5 :30 pm.
36A 364 6 ¡30 pm.
404 384 7 r30 pn.
40A 404 8:30 pm.
7.2 FACTOR DE UTILIZACION (F.U,) EN CONDUCTORES DE ACOMETIDA
Las acometidas deben diseñarse para que soporten el 80% o menos de
su capacidad nominal instalada.
Demanda máxima (- a través del condutor)F.U. (y") =Capacidad nominal del conductor
Para la demanda máxina a través del conductor se emplean los datos
obtenidos por medición en las diferentes acorntidas de la Universi
dad.
F,U" teniendo en cuenta el calibre de los canductores mostrados en
185
cada una de las acorBtidas (ver figuras l, 21 3, 4y 5 )
ACOMETIDA A.I.-A
Conductor No. 6AllG.
Capacidad nominal del conductor I 65A a 75oC,
Demanda máxima de corriente a trayés del conductot : 85A
F.U, (/") = 1,3
0BSERVACIONI A pesar que el tramo constitufds entre el contado¡ y
el ¡todo es suprenamente corto, esta limitando el factor de utiliza
ción de la aconetida, caso que no sucede para después del nodo, es
decir, para las acometidas del T.G,l,A., T.G.2.A. donde el factor
de utilización es aproximadanente 0,36,
AC0METIDA A,l,=B
Conductor No. 2/0AUG
Capacidad nominal del conductor I l78A a 75oC,
Denanda máxima de corriente a través del conductor : l85A
F.U. (%l = 1.0
186
OBSERVACION: Se supera el porcentaje máximo de F.U. en las acor¡etidas
estipuladas por las normas, por tanto se está limitando el F.u. de la
acomtida.
ACOMETIDA A.2.-B
Conductor No. 6 AtlG
Capacidad nominal del conductor : 65A a 75oC.
Demanda máxima de comiente a través del conductor : 100A.
F.U. (%) - 1.5
OBSERVACION: Esta acomtida presente el fndice más alto de factor de
utilizaciÓn por tanto' se concluye que para ninguna de las acorntidas
aquf analizadas se puedan presentar proyectos de ampliaciones futuras
posibles de carga.
, 187
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IL
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O|oO|oo||'l\TOOtOaiqtñ{td
193
8. ESTUDIO DE LOS SISTEMAS DE ALUMBRADO
8.1 GENERALIDADES
El propósito del cálculo de iluminación es el de proveer un alumbrado
eficiente. Las áreas de servicio, para tener calidad y cantidad sufi
cienter pdrd facilitar e incrementar la visibilidad y productividad
dentro de un anbiente c6n¡odo. Además es de suma importancia investigar y entender las interrelaciones entre los diferentes tipos de tra
baio, arüiente y niveles de ilumfnacidn, para este fin deben seggirse
las siguientes recomendaciones en cualquier proyecto de iluminacifin:
A) Diseñar el alumbrado según el tipo de actividad que se vaya a
eJecutar.
B) Diseño con las luminarias más eficientes.
c) utilización de fuentes lumfnicas de alta eficiencia (Lunnnes /Vatio).
usar o recomendar el uso de acabados claros en cielorrasos, pare
y pisos.
D)
des
r94
E)
sas
Determinar si es o n6 necesaria la utilizacidn de fuentes lumino
con alto rendimiento de calor.
F) Distribucfdn de circuitos que permitan flexibilidad en la utiliza
ci6n del local y de este modo lograr ahorro efectÍvo de energía.
G) Control del brÍllo ocasionado sobre el plano de trabajo por lapresencta de ventanas adyacentes.
H) Recomendaciones para limpieza y mantenimients de equipos.
8.2 CALCULO DE ALUMBRADO INTERIOR POR EL I.iIETODO DE CAVIDAD ZONAL
8.2.1 General idades
El diseño de los sistemas de alumbrado, cono en stros camPas de la
Ingenierfa requi.ere del uso de ecuaciones matemáticasr.gráficas y
tabl as .
8.2.2 Determinación de los factores de depreciacidn lumínica. El
factor de depreciación lumÍnica total r representa el porcentaje de
luz final útil, después de un cierto perfodo de tiempo.
8.2.3 Factores de depreciación no recobtables, Estos factores de
depreciaciónrno son controlables a través de procedimientos de man
tenimiento preventivo. Tales factores son :
195
Temperatura del medio arüiente de la luminaria.
Voltaje suministrado a la luninarta.
Depreciaci6n de la Superficie de la luminaria.
8.2.4 Factores recobrables (LLf)
Estos factores deben de ser considerados para la determinación del
factor de depreciaci6n lumfnica total (LLf), La magnitud de cada uno
de estos factores, depende de los procedimientos utilizados.
a) Factor de depreciación lumínica de la borüilla (LLD).
La información acerca de la depreciaci6n lumfnica de las bombillas,
es suministnada por los fabricantes, en forna de tablas y gráficas
al igual que las tablas de nortalidad.
b) Factor de depreciaci6n de la superficie de la luminaria (LDD).
La acumulación de polvo en las luminarias, da como resultado en pér
didas de la eficiencia y por lo tanto un disminución en la ilumina
ción.
. Las categorÍas de mantenimiento de las luminarias son suministra
das por el fabricante,
196
. la atm6sfera dentro de la cual operan las luminarias, se puede cla
sificar en cinco categorfas:
M'¡y limpio
Limpio
I'bdio
Sucio
Mqy Sucio
un método abreviado para dete¡¡inar este factgrr €S empleado en la
siguiente ecuaciónl
LDD=e.A(tB)
Donde¡ A Y B se determinan de acue¡do con la taba 7 (Catálogo de Roy
Alfa), basados en la categorfa de ¡nantenimiento de la luminaria y las
condiciones de medio ambiente,
t: es el tiempo expresado en fración de año.
c:Factor de depreciación de la superficie del local (RSDD).
La acumulación de polvo sobre las supe¡ftcies del local a ser alum
197
brado, reducen el flujo de luz refleJada por las paredes y el techo.
Con este fín, deberá consultarse la tabla 8 (Catálogo Roy Alfha).
Por lo tanto el factor de depreciactón lumfntca total (LLf) será igual
a la multiplicacidn de todos los factores que contribuyen a la depre
cfaci6n lumínica, por lo tanto ;
LLf= LLDxLLDxRSDD
8.2.5 Relación de cavidad. Estas relactones se pueden deteyminar,
dividiendo el local en tres cayidades, como se muestra en la sigui.en
te figura:
a
_ 4&a 4E rP.ABAto-._
.Thcc
+I
I
hrc
I
I
+htc
_t
198
y sustituyendo las dirBnsiones (en metros), en la siguiente fórmula:
Relaci6nde cavidad=5xh * longitud-local +ancho local
Donde :
[¡ = hrc para la relaci6n de cavidad del local (RCR).
ft = hcc para la relación de cavidad del cielorraso (CCR).
[ = hfc para la relación de cavidad del piso (tcn¡
8.2.6 Reflectancias efectivas, Ld tabla 9-ll (C.Roy Alpha) nos
Prcvee el medio para transfonrtar las conÉinaciones de reflectancia
de paredes, cielos y pisos, en una sola reflectancia efectiva ¿e cie-n D
lorraso (lcc ) y una sola reflectancia efectiva de piso (ffcl.En los cáIculos, los valo!es de reflectancia de techo, parades y piso,
deberán ser iniciales.
En caso de obtener valores de reflectancias efectiva de piso, dife
rentes a 20% referirse a la tabla No.9-13 (C. Roy Alpha) en los cuales
se encgntrarán los valores para :
ltc = 30%, .fr" = lo%, tt" = 0%
199
b.
de
8.2.7 Coeficiente de utilizaci6n. Procedimiento:
a. Los coefÍcientes hallados en la tabla de coeficientes, están cal
culados para cuando existen reflectancias efectivas de piso del zo%,
pero cualquier valor de la tabla, puede ser corregido para cuando
existe un valor de reflectancia efectiva/tc diferente de 20%, por
medio de la tabla 9-23 (C. Roy Alphan).
Se usa la tablar pu€de ser necesari.o fnterpolar entre los valores
refl ectancias efectivas.
8.2.8 Determinación del nivel lumfnics promedio. Una vez obtenidos
Ios valores de depreciaci6n lumfnico totales y el coeficiente de utilización a la lumina.ria empleada, se procede a elaborar el cáIculo
del nfirero de luminarias requeridas para obtener un nivel de ilumina
ción predeterminado, de acuerdo a la siguiente expresi6n:
e xANL=0X0/X
Donde ;
N¡ : Núnero de luminarias requeridas.
L : Nivel de iluminación requerido
ü¡hnidxl {ütsn+r$o t0cpro libl¡ütüc¡
200
A : Area del local
g : Flujo lumfnico total de la bombilla o fuente.
Cu : Coeficiente de utiltzacidn.
LL¡ : Factor de depreciación lumfnica total.
NOTA : Todos los cálculos efectuados son en base a nonms emitidas
por la empresa Roy Alphan.
8.3 MEMORIAL DE CALCULOS FOTOMETRICOS III
Vér a continuaci6n
201
usugB!4!_9E -9lrgur9: _ Igrg$EIBr99!_r tI
FECHA : DE IA CuAo.
NOI8RE DEL PROYECTO : MODERNIZACION DE I.AS INSTAI.ACIoNES ET.EcTRTcjs
DESCRIPCIQN DEL AREA¡ PARIE DE PUBLICACIONES A.
Longitud local 9.60 (L) Altura de montaje 3.30 (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 8.80 _ (t{} Altura plano de trabaJor_O_ (Hpt)= hfc.
Area local 84.4s (A)
(1) Perfmetro local (P)
Reflectancias iniciales : Cielo 0.7 Pared 0.5 Piso o^lol4odelo luminaria - X-19 K Fuente luminosa Lumenes
Nivel proredio de iluminaci6n requerido 750 Factor de corrccc. reflex
- Piso (fcP) = --LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + W) = s )
RCR= 2.50
CCR= 0
FCR=2,5. l=1.0872.3
(r) RRrRs rnneeuunEs
Longitud menor X =
84.48
CCR = RCR. hcc = -o-
FCR = RCR. hfc = h.Trabaiohrc h.Monraje
Ancho menor Y =
Relaci6n cavidad 'local= RCF = 2J_LU!-- ftpt) X p =
(r.tL - xY )Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) .o.7 Pred ( x c) = o.s Piso ( fc) o rz
Coeficiente de utilización NLF5Og x g4.4g = g LuninariaCU*=CUxfcp=0.66
?¡5.3tlOxtl.6ó40,76Número inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = [ ="gmNúmero actual de luminarias 6 Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) =tg,jé__ 0.9g
202
$'uEug8tSt _qE _g¡t9u!9: _IgrgUsIEr99!_r tl
FECHA :
NOI8RE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA:
Longitud local 2.5o
Ancho local 2.4o
ATMACEN BIENESTAR
(L) Altura de montaJe 3.30 (Ht)=hrc+hfc
(tl) Altura plano de trabajo t.o (Hpt)= hfc.
Area local(l) Perlmetro local
22.W (A)
(P)
Nivel promedio de iluminaci6n requerido 5oo Factor de coryecc. reflexpiso (fcp) =
LLD = O.q LDD = o-R7 RSDD = 0.97 LLF = #AREAS REGULARES
Relaci ón cavidad local = RCR = S(Ht - Hpt) (L + U) =
RCR = 5.CCR=RCR.hcc= 0=0
2.nFCR=RCR.hfc= l.=0.43
hrc 2.30
(r) nnE¡s TRREGULARES
Longitud menor X = Ancho menor Y =
Reflectancias iniciales :
Model.o I uminaria -X-19K
Ci el o o.7 Pared 0.5Fuente luminosa t+üvr
RCF =_2.51-U-! --lpt) X P =
(t,L - xY )
Piso o.2Lumenes 3.150
Relación cavidad local=
Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c) = 0.5 Piso ( fc) n-c
Coef'!ciente de uti I i zaci6n
CUt=CUxfcp= o.4gL
Núnero inicial de luminarias calculadas
Núnero actual de lunrinarlas zArea por luminaria (APL) = 4.%
NIF 5gg¡ 22.ñ3.I50eO.4&O.ñ
= NL=
Ni vel
ExA= X=OxCUxLLF x xlumfnico actual
22.ffi
= 5 Luminaria
203
$E[98!8t_9E _glt9Ur9: _t9r9HErBt99!-I tI
FECHA :
NOlaRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCI0N DEL AREA: IAB0RATORIO DE FISICA IILongitud localAncho local
(L) Altura de montaje 3.0 (Ht)=hrc+hfc(rf) Altura plano de trabaJo 1.0 (Hpt)
= hfc.Area local 62.79 (A)
(l) Perfmetro local 3s.9 (P)
Reflectancias iniciales : Cielo 0 Pared o.7 Piso O.2
Modelo luminarla -X-19K Fuente luminosa 75ti Lumenes 5.300
Nivel prorndio de iluminacl6n requerido _ Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =
LLD = o.q LDD = o.87 RSDD = o.g7 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + ll) =
CCE= 2.85 x (0)=02
tCR= 2.85 1
2
CCR = RCR. hcc = 0
FCR = RCR. hfc = 1.43
hrc
(r) RnERs rRRsouunes
Longitud rnnor X = Ancho menor Y =
Relaci6n cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P = 2.s.(z)x3s.9 = 2.Bs(lrL-xY ¡ 62.7e
Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) 9 Pred ( x c) = o.7 Piso ( fc) o.2
Coeficiente de utilizaci6nCUt=CUxfcp= o-s4
Númro inicial de luminarias calculadas = N,= E xA= [= rr--- OxCUxLLF x xNúmro actual de luminarias I Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = s.7o
NI¡ 750x 62.79 = 10.82
5ffie0.54:O.i6
204
MEMORIAL DE CALCULOS FOTO}4ETRICOS III
FECHA :
NOPBRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCIoN DEL AREA: ALr.tAcEN DE raBoRArcRros DE FrSrcA
Longitud local 4.s (L) Altura de montaJe 2.30 (Ht)=hrc+hfc
Ancho local e.9_ _ _ (rl) Altura plano de trabajo 1.0 (Hpt)= hfc.
Area local L7.s5 - (A) TEcHo
(l) Perfmetro local (P)
Reflectancias iniciales : Cielo 0 Pared O.7 Piso O.2
Modelo luminaria -&.19K_ Fuente luminosa 7qw Lumenes s?oo
Nivel promedio de iluminación requerido Eg_ Factor de correcc. reflexpiso (fcp) = _
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (t- + W) =
5 x (1.30)(4.5+3.9) = 3.11 C.C.R = 017.55 CCR = RCR. hcc = 0
FCR = RCR. hfc = 2.4o
hrc
(t) mERs tnnEeuunEs 3.11 x 1 = 2.t+o
Longitud menor X = - -
1'30 Ancho menor Y =
Relación cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - HpU X p =
(lfL - xY )Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) .o Pred ( x c) = o-7 Piso ( fc) o.z
Coeficiente de util izaciónCU- = CU x fcp = r-r <q lü- 750 XIL$. = JL 5300x2x0.0.53xo.76Númeroinicial de luminarias calculadas - N,= E xA= X= I'omNúmero actual de luminarias 2 Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 5.85
205
IEUgE!¡t_9E _9¡tgur9: _IgrgUEIBr99!- r r I
FECHA :
NOI'8RE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: LAtsoRATORIo DE FISICA III(L) Altura de montaJe 3.0 (Ht)=hrc+hfc
(tl) Altura plano de trabajol-:.0_ (Hpt)= hfc.
Area local ,=...-ZO.:O_ (A)
( 1) Perfmetro I ocal rz. s ( P)
Reflectancias iniciales : Cielo 0 Pared o-7 Piso o.2
Modelo luminaria-X=Igl( _ Fuente luminosa 75t¡ Lurenes 5300
Nivel proredio de iluminación requerido zsO Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =
Longitud localAncho local
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + tl) =
CCR = RCR. hcc = o
FCR = RCR. hfc = 1.35
hrc
(t) RRERs tnnEeuunEs Ff,R = 2.7o x I
Longitud menor X =2
Ancho menor Y =
Relación cavidad local= RCF = e.!_(!t -_-lp!I\P = 2.sx2x37.5= z.7o
-(wL-xY | rc.zoReflectancias efectivas :
Cielo ( cc) O Pred ( x c) = O.7 Piso ( fc) 0.2
Coef'lciente de utilizacióncut = cu x fcp = 0.54 ,.H3#r**l.ru"Número inicial de luminarias calculadas = Nt= E x A = X =- gxCUxLLF x xNúnBro actual de luminarias _-!_ Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = _5.-&l_
206
uEugBllt_9E _9¡t9Ut9: _EgIgUEIBr999- I r I
FECHA :
NO|'3RE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: OFICINA DE I.OS IABORAIORIOS DE FISICA
Ancho local
Area local(1) Perfmetro local
Longltud local 3.90 (L) Altura de montaje 2J0 (Ht)=hrc+hfc
(hl) Altura plano de trabajol.9_ (Hpt)= hfc.
(A)
(P)
Piso o.2Lumenes 53oo
2.70
Reflectancias iniciales : Cielo 0 Pared o.7Modelo luminaria - x- 19K Fuente luminosa 75I{
Nivel promedio de iluminaci6n requerido _ Factor de corr¡ecc. reflexpiso (fcp) = _
LLD = 0.9 LDD
AREAS REGULARES
= 0.87 RSDD = 0.97 LLF = o.76
Relación cavidad local = RCR = S(Ht - Hpt) (L + bl) =
s. (1.30) (3.90 + 2.70)
10.53CCR = RCR.
FCR = RCR.
hcc= 0
hfc = 3.0
hrc
( 1) AREAS IRREGULARES
Longitud menor X = Ancho renor Y =
Relación cavidad local= RCF =_2.3_(lt -_lp!L X P =
-(b,L - xY )Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) _. o Pred ( x c) = 0.7 Piso ( fc) o.z
Coeficiente de utilizaci6n
ICR = 4._L1.S
CUt=CUxfcp
Númro inicial
= 0.48 750 x 10.53 = l. I¡minarins
de ruminarias.ir*f;*ff'ffi= r xA= r=¡
--
- OxCUxLLF x xNúmero actual de luminarias o Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = s.z6
207
FECHA :
MEMORIAL DE CALCULOS FOTO¡IETRICOS III
IABORATORIO DE FISICA TNOI'ERE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA:
Longltud local 14.90 (L)
Ancho local __4Jo _ (ll)Altura de montaje 3J)_ (Ht)=hrc+hfc
Altura plano de trabaJo t.o (Hpt)= hfc
Area local 70
(l) Perfmetro localReflectancias iniciales : Cielo 0 Pared O.7 Piso O.2
Modelo luminaria -x-tqK Fuente luminosa 7sür Lumenes 5.300Nivel proredio de iluminaci6n requerido 750 Factor de correcc. reflex
Piso (fcP) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = o.q7 LLF = c'-76
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad localo
RCR = 2.8 CCR = RCR. hcc = o
FCR = RCR. hfc = 1.4hrc
(r) nnEns TRREcULARES
Longitud menor X = Ancho menor Y =
Reflectancias efectivas :
(A)
(P)
Cielo ( cc) .o Pred ( x c)
Coeficiente de utilizaci6nCUt=CUxfcp= o-s¿
Núnero inicial de luminarias calculadas
= 0.7 Piso ( fc) o.2
750X70 =12ffi= N,= E X A = X =' Dxcux[[FJfT
Número actual de luminariasArea por luminaria (APL) =
(UL-XY)
5.83
Nivel lumfnico actual
208
usIgB!4t _qE _s¡t9ut9: _ tgrguErBr99s -ur
FECHA :
NOITtsRE DEI- PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: RECEPCION BIENESTAR T'NIVERSITARIO
Longitud localAncho local
Area local(1) Perfmetro local
(1) Anrm TRREGULARES
Longitud menor X =
(L) Altura de montaje ?-qn (Ht)=hrc+hfc
(¡,1) Altura plano de trabajo 1.0 (Hpt)= hfc.
5.703.60
20.52 (A)
(P)
Reflectancias iniciales :
Modelo luminaria - X-19K
Cielo 0 Pared
Fuente luminosa
Nivel promedio de iluminaci6n requerido _ Factor depiso (fcp)
Piso2.27 FCR =
o.74ohr
Piso o.2Lumenes 3.150
cornecc. reflex
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = o.76
AREAS REGULARES
Relación cavidad local = RCR = S(ttt - ttpt) (L + t,) =
RCR = 5(2.3)(5.70+3.60) =5.21 Q= CCR = RCR. hcc=s^t (n)=hrc 2.n
RCR. hfc = s-zt (l ) =hrc 2.3
Relación cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =
Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) .o Pred
Coeficiente de utilizaci6nCU.=CUxfcP= 0.40 NI-5.00*20.52 = 10.26G .
3.l5Or2O.0O.ñ 19L5.2
Núr¡ero inicial de luminarias calculadas - Nl= E x A = X =- gxCUxLLF x xNúrpro actual de luminarias Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 4.lo
Ancho menor Y =
(t.lL-xY)
( x c) = o.7 Piso ( fc) o.zo
l{IfA¡ lm 750 L!!es e requieren o]^qpnte en e1 sitio & Ia ú$dna Einim S.
209
uEug!t4!_9E -glt9Ut9: - I9r9BErBr99:_ r rI
FECHA :
NOI'BRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCI0N DEL AREA: r,AKnArrRm rE MroupmcnsArfREs
Longitud local 8.Bo (L) Altura de montaJe 3.0 (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 6.40 (l.l) Altura plano de trabaJo 1.0 (Hpt)= hfc.
Area local 56.32 _ (A)
(1) Perfmetro local (P)
Reflectancias iniciales : Cielo 0 Pared o.7 Piso o.2
Modelo luminaria - x-t9K Fuente luminosa 75Iü Lurpnes 5.300
Nivel promedlo de iluminaci6n requerido _ Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local = RCR = S(Ht - Hpt) (L + t'f) = s (2X8.e{6.6)ft.p,
RcR = 2'7o ccR = RCR. hcc = o
FCR = RCR. hfc =
hrc
(1) AREAs TRREcULARES
Longitud menor X = Ancho renor Y =
Relacidn cavidad local= RCF = ZJ_Llt -_tpt) X p =
(r,rL - xY )Reflectancias efectivas :
Cielo ( cC) .o Pred ( x c) = 0.7 Piso ( fc) o.z
Coeficiente de utilizacióntU-Z$ * S6.g2 =,9.7 - 9
5.SrlO.5etr6CU*=CUxfcp= 0.53¡,-Número inicial de luminarias calculadas = Nr = E x A = )( =
'txcljxLLFxxNúmero actual de lumfnarias 4 Nivel lumfnico actual
ffriüttia.g lntomlrü- tlll¡m f,rbr,¿*r4¡
Area por luminaria (APL) = 6.8
2L0
MEI"IORIAL DE CALCULOS FOTO}4ETRICOS III
FECHA :
NOIERE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: Al¡{AcEN DE ELECTR0NIGA
Longitud local 8.80 (L) Altura de montaje 2.30 (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 2.s9 (ll) Altura plano de trabaJo t.o (Hpt)= hfc.
Area local 22.88 (A)
(l) Perfmetro local (P)
Reflectancias inlciales : Cielo 0 Pared o.7 Piso o.2
Modelo luminaria -_I=Dr _ Fuente luminosa 75!ü Lumenes 5.300
Nivel prorredio de iluminaci6n requerido _ Ii:lrir!;).3r-... -:l. LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = o.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local = RCR = S(Ht - Hpt) (L + l,t) =
s. (1.3)(8.80+2.59) 3.2322.8 CCR = RCR. hcc = O
(t) RReRs rnneeumnEs
Longitud menor X =
3.23.(t) FCR = RCR. hfc = r.402.30 hrc
Ancho menor Y =
Relación cavidad local= RCF = 2:I_(Ht -_lpt) X P =(r,tl - xY )
Reflectancias efectivas :
Cielo( cc) O , Pred( xc)= 0.7 Piso( fc)o.zCoeficiente de uti I izaciónCU. = CU x fcp =0.53 l{I¡_750x22._99_= 4
s=.f0¡2¡0=.s3xf.J6Núnero inicial de luminarias calculadas = N,--jffi-"^X'J- OxCUxLLF x xNúmro actual de luminarias 3 Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = _ffi¡_
ztl
lEug!!4t _ 9E _9¡t9Ut9: _ [9I9UEIBt99!- I tl
FECHA :
NOI'8RE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: IABORATORIO DE ELECTRONICA INDUSTRIAL
Longitud local e.ao (L) Altura de montaJe 3.0 (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 6.40 (ll) Altura plano de trabaJo 1.0 (Hpt)= hfc.
Area local 56'32
(1) Perrmetro rocal
-
lilReflectancias inlciales : Cielo 0 Pared o.7 Piso o.2
Modelo luminaria- x-19K Fuente luminosa 75t{ Lumenes 5300
Nivel promedio de iluminaci6n requerido Factor de correcc. reflexpiso (fcp) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + l,t) =
RCR = 5.(2).(8.8+6.40) = 2.7O
56.32
(r) nngns TRREGULARES
Longitud menor X =
CCR = RCR. hcc = O
FCR = RCR. hfc = 1.35
hrc
Ancho ¡nenor Y =
Relación cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =(btL - xY )
Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) O Pred ( x c) = o.7 Piso ( fc) o.z
Coeficiente de utilizaci6n750x56.32 =)CUt = CU x fcp = 0.54 sáé:or,z*o.s¿*o.zo
Númeroinicial de luminarias calculadas =N,= E xA= X=' oxcuxLlF x x
Número actual de luminarias Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 6.25
212
IEUgB!¡t-9E _9¡tgut9: - EgrgEsIBt99! _r I I
FECHA :
NOIARE DEL PROYECTO :
DESCRIPCI0N DEL AREA: SALON DE PROFESORES OFICINA
Longltud local 6.10 (L) Altura de montaje 2.1"0 (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 3.20 Techo (l{) Altura plano de trabaJo 1.9_ (fpt)= hfc.
Area local L9.52 (A)
( 1) Perfmetro local (P)
Reflectancias iniciales : Cielo 0 Pared 0.7 Piso o.2
Modelo luminaria x-l9K Fuente luminosa 7s]w Lumenes 5.300Nivel prorndio de iluminaci6n requerido _ Factor de correcc. reflex
Piso (fcP) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = o.97 LLF = O.t6
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (t- + W) =
5.(1.3)(6.10+3.20) =L9.52 CCR = RCR. hcc =
tCR=311.3
FCR = RCR. hfc = 2.3O
hrc
(r) ¡ne¡s TRREGULARES
Longitud menor X = Ancho rpnor Y =
Relaci6n cavidad local= RCF = 2.5 lHt - Ipt) X P =(HL-XY)
Reflectancias efectivas :
Cielo( cc) .o Pred( xc)= o-7 Piso( fc)o-zCoef'!ciente de uti I izaci6nCUt = CU x fcp = o.sl ,ffi tNúmero inicial de luminarias calculadas = Nl= E x A = X =- OxCUxLLF x xNúmero actual de luminarias 2 Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 6.50
213
IEUgB!4t _9E -!ltgut9: - E9]9UEIBt99!-I tl
FECHA :
NOI-tsRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: TAI.IER DE CIRCUITOS Y ELECTRONICA
Longitud local t2.40 (L) Altura de montaJe 3.0 (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 6.to (l'l) Altura plano de trabajo 1.0 (Hpt)= hfc.
Area local 7s.64 _ (A)
(l) Perfmetro local (P)
Reflectancias inlciales : Clelo Pared Piso
Modelo luminaria x-19K Fuente luminosa Lumenes 5.300
cornecc. reflex
ñ-76
Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (t- + W) =
Nivel prorpdio de lluminaci6n requerido 750 Factor depiso (fcp)
LLD = o-q LDD = o-R7 RSDD = o-s7 LLF =
AREAS REGULARES
RcR = s (2) (12.40+6.10) 2.4475.64 CCR = RCR. hcc = o
FCR ='RCR. llfs = L.22
hrc
(t) Rngns TRREGULARES
Longitud menor X = Ancho menor Y =
Relación cavidad local= RCF =_2..!__LUt -_tp{ X p =
(r,rL - xY )Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) _Q Pred( xc) = Q.7
Coeficiente de utilización
Piso ( fc)
.64 = 13.
o.2
CUt=CUxfcp
Número inicial= 0.54
de luminarias calculadas = N,= E x A = | =' oxcuxLLF x x
Número actual de luminariasArea por luminaria (APL) =
750 x 75.64 =5300x2x0. 54x0.76
5 -81
Nivel lumfnico actual
2't4
I'IEMORIAL DE CALCULOS FOTO}4ETRICOS III
FECHA :
NOI'8RE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: IABORAIORIO DE CONVERSION DE ENERGIA
(L) Altura de montaJe3.O_ (Ht)=hrc+hfc(Íf) Altura plano de tra-bajo 1.0 (Hpt)
= hfc.Area local 127.s9 _ (A)
(l) Perfmetro local sl.lo __ (P)
Reflectancias inlciales : Cielo 0 Pared 0.7 Piso 0.2
l4odelo luminaria x-lgK Fuente luminosa 75iw Lumenes 53oo
Longitud localAncho local
(r) RnERs lnnEeuunes
Longitud menor X = Ancho rnnor Y =
Nivel promedio de iluminación requerido 5.00 Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = o.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relacidn cavidad local = RCR = S(Ht - Hpt) (t + W) =
CCR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
hrc
Relación cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - HplL X p =
(r,tL - xY )Réflectancias efectivas: nCR = 2.5(2)(51.10) = 2.e
Cielo ( cc) Pred ( x c) -r27 '59 Piso ( fc)
Coeficiente de utilización --_NL=750xL27.59 = 95.692.50 =2Lcut = cu x fcp =0.s6 sm ffi:Núnero inicial de luminarias calculadas = NL= E L,A, i= X = ?J- OxCUxLLF x xl{úmero actual de luminarias 9 Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 6.0
21s
MEMORIAL DE CALCULOS FOTOMETRICOS III
FECHA :
NOlaRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: AIMCtr{ IE NEES
Longitud local 4.n _ (L) de montaje 3*g-_ (Ht) =hrc+hfcAncho local 2.n (lt) plano de trabajo 1.0 (Hpt)
Area local(1) Perfmetro local
Al turaAl tura= hfc.
Cielo o Pared o.lFuente luminosa 75{
RCF = l_,.!_l!-!_- Hpt) X P =(¡rL - xY )
9.n (A)
(P)
Reflectancias iniciales :
!¡lodelo luminaria - x -19K
Piso o.z _Lumenesffi
Nivel pronedio de iluminaci6n requerido m Factor de correcc. reflexpiso (fcp)
LLD = 0.9 LDD = RSDD = O.9l LLF = 0.i6
AREAS REGULARES
Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + I'l) =
[email protected] = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
(r) ¡nEns TRREGULARES
Longi tud rrenor X = Ancho menor Y =
hrc
Relaci6n cavidad local=
Reflectancias efectivas :
Cielo( cc) .o.9 Pred( xc)= 19
Coeficiente de utilizaci6n
Piso ( fc) o.2
NL=ilx9.t0 =2.ffi5ffiáO.3SO.i6 2.819.6
CU.=CUxfcp=0.35" --TfNúmero inicial de luminarias calculadas =
Núrpro actual de luminarias 1
N,=EXA= [='txctjxLLFxx
Nivel lumfnico actualAroa por luminaria (APL) = q.d)
Ia rel¡ci-&r 4g rn tiere en orenta la mifoImidad pffirre e r¡tiliza de rrche.ñ-
216
usugBr4!_pE _gtt9ur9: - tgrgusrBr99!- I I I
FECHA :
NOI'ERE DEL PROYECTO :
DESCRIPCIQN DEL AREA¡ Atl,fACEN CONVERSION DE ENERGIA
Longitud local 2.70 (L) Altura de montaJe ¿90(Ht)=hrc+hfcAncho local 2.10 (üt) Altura plano de trabaJo 1.0 (Hpt)
= hfc.Area local s.70 _ (A)
(1) Perfmetro localReflectancias iniciales : Cielo o Pared o.7 Piso o.2Modelo luminaria - x-t9K Fuente luminosa 75I{ Lumenes 53oo
Nivel prorredio de iluminaci6n requerido _ Factor de correcc. reflexpiso (fcp)
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = o.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (¡- + W) =
RCR = 5.(1.3)Q.7O+ 2.r0)' = 5.475.70 CCR = RCR. hcc = Q
FCR = 5.47 I
-- FCR = RCR. hfc = 4.2OI.J I vrr r\
hrc
(1) AREAS IRREGULARES
Longitud menor X = Ancho menor Y =
Relacidn cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpll X p =
(l'lL - xY )Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) o Pred ( x c) = o.7 Piso ( fc) o.z
Coeficiente de util izaci6nCU*=CUxfcp= 0.39 NL=1 N=500*5'70 = 2850
'' , ffi( h. O.9x O.fr 3141.9+Número iniclal de luminarias calculadas - N,= E x A = X =' txcljxLimNúmero actual de luminarias 1 Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 5.7)
217
IEUgB!¡t _9E _9lt9Utgt _ ¡9r9HErBr99!_t rI
FECHA :
NOIARE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: SAIA PKFESGES IE I.{ÁfiIII{AS
Longltud local 7.n (L) Altura de nontaje 3.s (Ht)=hrc+hfc
Ancho local
Area local(l) Perfmetro local
(1,,) Altura plano de trabaJo= hfc.
(A)
(P)
1.0 (Hpt)
Reflectancias iniciales: Cielo 0 Pared o.7 Piso o.zModelo luminaria - x-19 K Fuente luminosa 75w Lumenes 5300
Nivel proredio de iluminacidn requerido 500 Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =
LLD = 0.90 LDD = O.B7 RSDD = O.gt LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local = RCR = S(Ht - Hpt) (t + t,) =
RCR = 5 (2.30)(7.2GF 3.30)= 523.80 CCR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc = 2.L7
hrc
NL = 500 x 23.80 11.900 = 3.915ffir20.41¡O.ñ W2.2
= N,= E X A = X =' oxctl'rLLF x xNivel lumfnico actual
23.& TetD
FCR=5. Im(r) Rn¡ns TRREGULARES
Longitud menor X = Ancho menor Y =
Relacidn cavidad local= RCF =_L!_(Ht - tlt) X p =
(brL - xY )Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) 0 Pred ( x c) = 0.7 piso ( fc) o.z
Coeficiente de utilizaci6nCU*=CUxfcp= 0.41
Núrpro inicial de luminarias calculadas
Número actual de luminarias 3
Area por luminaria (APL) = 5.95
218
uE[98!¡t_99 _9lt9U!9: _ Ig]gUEIBr99! _ r tI
FECHA :
NO¡tsRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCI0N DEL AREA: utRAT(Rrc SIIEEST&TC{
Longitud local (L) Altura de montaJe _ 3.9 (Ht)=hrc+hfc
Ancho local t%.6 (W') Altura plano de trabajol.o (Hpt)= hfc.
Area local st.S (A)
(l) Perfmetro local (P)
Reflectancias iniciales : Cielo 0 Pared o.7 Piso O.2:
Modelo luminaria -L_l9K_ Fuente luminosa 75w Lur¡enes 5300
Nivel promedio de iluminacfón requerido 750 Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt)'(L + t{) =
RCR=5(2)(51.30\.4.11L24.66 CCR = RCR. hcc = o
FCR = RCR. hfc = z.os' hrc
(t) RnERs rnngeuunes
Longitud menor X = Ancho menor Y =
Relaci6n cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hp!) X p =
(llL-xY)Reflectancias efectivas :
Cielo( cc) Pred( xc)=_Piso( fc)
Coeficiente de utilizacióncur = cu x fcp = 0.4s * =#o*,
o.^r W= 26'
Número inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = | =L gxctJxLLF x xNúnrero actual de luminarias L4 Nivel lumfnico actualArca por luminaria (APL) = 5.19
219
uEugB!¡t _9E -gtt99t9: _ IgrgUErBt99! _r tI
FECHA :
NOIBRE DEL PROYECTO :
DESCRIpCISN DEL AREA: CAPILIA ( AREA rqrAl, )
Longitud local 47.7o (L') Altura de montaje 3.0 (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 14.90 (b,) Altura plano de trabaJo 1.0 (Hpt)= hfc.
Area local zro.zs (A)
(1) Perfmetro localReflectancias iniciales : Cielo o Pared 0.7 Piso o.zModel'o luminaria - x-19 K Fuente luminosa 75 w Lumenes 5300
Nivel promedio de iluminaci6n requerido 500 Factor-de.corrccc. reflexho Fbb. rbbla#8 piso (fcp) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.g7 LLF = O.t6
AREAS REGULARES
Relación cavidad local = RCR = S(Ht - Hpt) (L + lt) =
RCR = 5 (2) (47.70 + 14.90) = 6267L0.73 7LU73 CCR = RCR. hcc = Gielo O
hrc zonal
FCR = RCR. hfc = oiso 0.5hrc zonaL
RGR = 0.88
(r) RnERs rnnEeuunEs
Longitud menor X = Ancho menor Y =
Relación cavidad local= RCF =_2.5lHt - Flpt) X P =(ttL - xY )
Reflectancias efecti vas :
Cielo ( cc) .0 Pred ( x c) = O.7 Piso ( fc) 0.2
Coef'lciente de utilizaci6n NL = 750 x 710.73 = 533.047.5 = 105 =CU* = CU x fcp = 0.68 ff x kO.63. Arc $15.A
L'
Número inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = | ='' gxcljxLtmNúrBro actual de luminarias 74 Nivel lumfnico actual
Univrrsidrri iulencr:tc ds 0tcidrntr
ll¡i::r :l:l.lif¡1.-i:c
Area por luminaria (APL) = ?.19
220
uEugB!¡t _9E -q$9Ut9: _ ¡grqHsrBr!9! -r tI
FECHA :
NO'ARE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA:
Longltud localAncho local
Area local(1) Perfmetro local
LLD = 0.9
3.60
Reflectancias iniciales : Cielo O.7 Pared 0.5 Piso o.zl4odelo luminaria I x - tg r Fuente luminosa 40 hr Lumenes 3.150
OFICINA DIRECTOR BIENESTAR
3.60 (L) Altura de montaJe3--gg_ (Ht)=hrc+hfc(hl) Altura plano de trabajo 1.0 (Hpt)
= hfc.(A)
(P)
LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76
Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + l,l) =
RCR = 5(2.30) (3.60 + 3.60) = 82.8 = 6.39
L2.96
Nivel promedio de iluminacidn requerido5iL Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =
AREAS REGULARES
L2.96
(1) AREAS TRREGULARES
Longitud menor X =
CCR = RCR.
FCR = RCR. hfC=Piso1 =0.43hrcZonal 2.3
Ancho menor Y =
x c) : o.s Piso ( fc) o.z
NI; 500 * tr.n6 = 6.480 = 3 Lunina3.1M0.9x76 Y4t+7.5
12.96
Relación cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =(t{L - xY )
Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) o.7 Pred (
Coef'!ciente de utilizaci6nCU.=CUxfcp= 0.39
Número inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = [ ='txctJxLLFxx
Número actual de luminarias 1 Nivel lumfnico actuarArea por luminaria (APL) = 4.?
221
MEMORIAL DE CALCULOS FOTOMETRICOS III
FECHA :
Longltud localAncho local
Area local 101.36 (A)
( 1) Perfmetro local 2a-l. (P)
Reflectancias iniciales : Cielo 0.70 Pared o.5o Piso o.lModelo luminarla - X - 19 K Fuente luminosa 75lrl Lumenes 5300
cornecc. reflex
o.76
AREAS REGULARES
local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + h,) =
NOMBRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA:
Relaci6n cavidad
(Cielo) C.C.R =
(Piso) F.C.R =
PUBLICACIONRS B
Nivel promedio de lluminación requerido 750 Factor depiso (fcp)
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF =
(L) Altura de montaJe 3.30 (Ht)=hrc+hfc
(ttf) Altura plano de trabaJot_.0__ (Hpt)= hfc.
CCR = RCR. hcc =
hrc
=Sx101.36 = $.6ú=9.67@
.:_ .._. .._ ,
= N.= E X A = v -, ---J 10 IIM.- OxCUxLLF x xNivel lumfnico actual
1.590=02.3
1.59 1 = 0.692.3 FCR = RCR. hfc =
( 1) AREAS IRREGULARES
Longitud menor )( = Ancho menor Y =
Relación cavidad local= RCF = 2i5_LU! -_-[pt) X P =(l.lL-xY)
Reflectancias efectivas : RCR = 2.5 (2.30)X 28.1 = 1.59 ZonaI. 101.36Pred( xó)-:--oso Piso( fc) orrCielo ( cc) o-6q
Coeficiente de utilizaci6nCU. = CU x fcp = O.7 x 0.934 = 0.65
L
Número inicial de luminarias calculadas
Número actual de luminarias
Area por luminaria (APL) =
9
la distrihrción pésdrrn de lmi¡arias cb¡ales.
222
UEEgB!¡r_9E _9¡!9U!9: - lgrgusIEr99! _I tI
FECHA :
NOIBRE DEL PROYECTO :
DESCRIpCI9N DEL AREA: sAI0{ lls B
Longitud local 8.s (L) Altura de montaie léq_ (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 7J (l'l) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)= hfc.
Area local 65.t8 - (A)
(1) Perfmetro localReflectancias iniciales : Cielo 0.7 Pared 0.5 Piso o.l0
Modelo luminaria - x.-np Fuente luninosa 75hr Lumenes trnNivel promedio de iluminación requerido m Factor de correcc. reflex
Piso (fcP) =
(P)
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.gI LLF = O.ñ
AREAS REGULARES
Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + ¡¡ =
ffi = 5 x (2.SX8.5r7.7) = ffi.3 = 2.66.tú 65.45 CCR = RCR. hcc =
hrc
(r) AREAs TRREGULARES
Longitud menor X = Ancho menor Y =
Relacidn cavidad local= RCF =_2.5 (Ht -_lp!I x P=_-(trL - xY )
Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) a.@ Pred ( x c) = 0.5 Piso ( fc) o.I2
Coef'lciente de utilizacidn l{. = 73 x 65.45 = 49.ffp.5 = loCU- = CU x fcp = o.62 x 0.95 = 0.9 ffi
Gielo Rao (R = 2.85 *E 0 Pie m, - 2.85^f_^ = l.%,aR = RCR. hfc =2.3 2.3 '|
vr
Núnero inicial de luminarias calculadas = N, = E x A = [ =' txc|.JxlrFJ(x' Núrpro actual de luminarias 6 Nivel lumfnico actual ldalo
Arca por luminaria (APL) = j:!5 0.77 Excelente
223
I{EMORIAL DE CALCULOS FOTO}4ETRICOS III
FECHA :
NOI'ERE DEL PROYECTO :
DESCRIPCI0N DEL AREA: DIVISION DE EC0NolnA
Longitud local rz.os (L) Altura de montaie _9:-3gl (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 7.75 (tl) Altura plano de trabaJo 1.0 (Hpt)= hfc.
Area local 98.04 (A)
(1) Perfmetro local (P)
Reflectancias iniciales : Cielo 0.7 Pared 0.5 Piso 0.1
Modelo luminaria -_-820p_ Fuente luminosa 75 t.J Lumenes 53oo
Nivel promedio de iluminación requerido 750 Factor de correcc. reflexpiso (fcp) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + tl) =
RCR = S (Z.g).(12.65+7.75) = 2,3j;9 2.39 ZONAL
--98.C1
98.04 CCR = RCR. hcc =
ccR=2.39 0 =0 F€R=2.39 1=I.04I 2.3 FCR = RCR. hfc =
hrc
(r) RnE¡s rnneeuunrs
Longitud menor X =
Relación cavidad local= RCF =_?d_(U-!_- Hpü X p =
Reflectancias efectivas :
Ancho menor Y =
(UL-XY)
Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c) = o.s Piso ( fc) o.rz
Coeficiente de uti I izaciónCU.=CUxfcp= 0.61 x0.952=o-5R ¡¡=250x98'04 = 73'530=16'--E v¡Ja sññffiJo ffiNúmero inicial de luminarias calculadas - N,= E xA= X=
'txcl,xLlFxxNúmero actual de luminarias 6 Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 6.L2 0.75 Excelenre
224
MEITIORIAL DE CALCULOS FOTO}IETRICOS III
FECHA :
NOIERE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: SAITON 113
Longitud local 7.7 [l Altura de montaie 3.3o (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 4.L
Area local 31.s7 (A)
(l) Perfmetro local _ (P)
Reflectancias iniciales :
Modelo luminarla - X-20P
Nivel promedio de iluminación
($l) Altura plano de trabaJo 1.0 (Hpt)= hfc.
Cielo 0.70 Pared 0.50 Piso 0.10
Fuente luminosa 75 !ü Lumenes 5300
CCR = RCR. hcc =
1.87 FCR = RCR. hfc =
Ancho menor Y =
requerido 75o Factor de correcc. reflexpiso (fcp) =
-
LLD = 0.9 LDD
AREAS REGULARES
RSDD = O.97 LLF = o.76
Relación cavidad local = RCR = s(Ht - npt) (L + lt) =
RCR = 5.(2.3)(7.7+4.1) = 4.3031.57
CCR = 4.30. 9-= 0 F€R = 4.30.2.30
AREAS IRREGULARES
Longitud menor X =
l=no
( 1)
Relaci6n cavidad local=
Reflectancias efectivas :
Número actual de luminariasArea por luminaria (APl) =
RCF=2.5(Ht-Hpt)XP=(t.lL-xY)
Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c) =
Coeficiente de utilizaciónCU* = CU x fcp = 0.50 x 0.965 = 0.48
Nú¡rcro inicial de luminarias calculadas
o.s Piso ( fc) o. rg
23677.5 =ff6.88
NL = 750 x 31.57 =
ExA= )(- OxCUxLLF x xNivel lumfnico actual
0.@ Eelerte
sffiao.4&o.76
5.%
225
uEugBt4t _98 _glt9Ut9: _I9r9UE$r99! -r I I
FECHA :
NOMRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCI0N DEL AREA: sAt 0N u2
Longltud local 7!7 [l Alturra de montaJe Llo_ (Ht)=hrc+hfc
Ancho local s.aq (tf) Altura plano de trabajol.0 _ (Hpt)= hfc.
Area local 41.20 (A)
(1) Perfmetro local (P)
Reflectancias inlciales : Cielo 0i7 Pared 0.5 Piso 0.10Modelo luminaria :Itzry Fuente luminosa 751l| Lumenes 53OO
Nivel promedio de iluminaclón requerido 750 Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =
LLD = O¡L- LDD = 0.87 RSDD = '0.97 LLF = 0.7G
AREAS REGULARES
Relación cavidad local = RCR = S(Ht - Hpt) (t- + W) =
RCR = 5(2.3)(7.2+5.35) = 3.6441.20
CCR=3.64.0 =ó FCR=3.64r =lEn=-.=
::_: ¿ ' ve FCR = RCR. hf
CCR = RCR. hcc =
c=hrc
2.30
( 1) AREAS TRREGULARES
Longitud menor X =
2.30
Ancho menor Y =
Relaci6n cavidad local= RCF = 2..5_l_!.! - -Upt) X P =(trL - xY )
Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c) =0-j__ Piso ( fc) n.lzCoeficiente de utilizacióncut = cu x fcp = or^8i4,€+'5,,-=-s.52
*l=ffi 98:i8gr; t
Númeroinicial de luminarias calculadas =N,= E xA= | = $
'oxcl,xLLFxTNúnpro actual de luminarias g Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 5.gg 0̂.73 Excelente
226
uEugB!4r_9E _9¡tgu19: _I9I9BErBI99! _r u
FECHA :
NOrcRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCI0N DEL AREA: REcEpcroN cUAo-
Longitud local 4.60 (L) Altura de montaJe 3.30 (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 3.60 (lt) Altura plano de trabajo 1.0 (Hpt)= hfc.
Area local 16.56 (A)
( 1) Perfmetro local (P)
Reflectancias iniciales : Cielo o-z Pared 0 E Piso qtg_Model'o luminaria -v rno Fuente luminosa 751,, Lumenes 5300
Nivel promedio de iluminación requerido 750 Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = 0.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + l,l) =
RCR = W =r-t58 = 5.6e ccR = RCR. hcc =
CCR = 5.6910 FCR= 5.69. 1 = 2.47T 8 FCR = RCR. hfc =
hrc
(1) AREAS TRREGULARES
Longitud menor X = Ancho menor Y =
Relaci6n cavidad local= RCF =_&!_(Ht --tpt) X P = -(tJL - XY )
Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) 0-5o Pred ( x c) = 4+_ Piso ( fc) 0.12
Coeficiente de uti I izaciónNL'= 750 x 1656 = 12420 =CUt = CU x fcp = o-44 x 0-971= .43 f¡ffix¡ZO -ffiLO'g
Número inicial de luminarias calculadas = N,= E x A= X'=L_- 0xCUxLLF x x
Número actual de luminarias 2 Nivel lumfnico actual
3.58 4
Area por luminaria (APL) = 4n_¡4,_ 0.61 Excelente
227
usugE!¡r_99 _gar9ur9: _tgrguElEr99! _r rl
FECHA :
NOIBRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: ASOCIACION DE EGRESADOS
Longltud local ¡ na (L) Altura de montaje 3-30 (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 3. (l,l) Altura plano de trabaJo 1.0 (Hpt)= hfc.
Area local 10.80 (A)
( 1) Perfmetro local (P)
Reflectancias iniciales : Cielo o-7 Pared 0.5 Piso 0.1Modelo luminaria )h¿08- Fuente luminosa 35r- Lumenes $ooNivet pronedio de iluminación requerido 750 Factor de correic. reflex
Piso (fcP) =
LLD = n.g LDD = 0.g7 RSDD = oJZ LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local = RCR = s(Ht - Hpt) (L * H) = = 7.0210.80
CCR = 7.02: Q =,,QE_FCR=7.02. 1=3.058
CCR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
hrc
(r) RnrRs ¡nnEeuunEs
Longitud menor X = Ancho menor Y =
Relación cavidad local= RCF = 2.!_fHt - ltpll X p =
(l.lL-xY)Reflectancias efectivas :
Cielo( cc) 060 Pred( xc)= 0-F Piso( fc)olzcoef'lciente de utilización
NL É750 x 10.g0 = g100CUt = CU x fcp = 0^3Rx0 978 = 0.37 -ffi ff¡f,ffizNúmero inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = )( -N=
2'71 3
'emliJxxNúmero actual de luminarias Nivel lumfnico actualArea por lu¡ir,aria (APL) = 3.6 0.57 Etccl¡nt.
228
usugB!8t _9E _98t99t9: _¡9I9UgIBt99! _r tl
FECHA :
NOIERE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA:
Longitud localAncho local
RCR = 136.83T3T
( 1) AREAS IRREGULARES
Longitud menor X =
sar nN rnq
(L) Altura de montaje j.3- (Ht)=hrc+hfc(ll) Altura plano de trabaJo l;0 (Hpt)
= hfc.^t^
= 4.23 CCR = 4.23;'0 = Q2TFCR=4.23;L =1.848
77
Area local 32.34 (A)
(1) Perfmetro local _ (P)
'Reflectancias iniciales : Cielo 0-7 Pared 0.5 Piso Q^¡0__Modelo luminaria )F¿€F-- Fuente luminosa 75lJ Lumenes sgoo
Nivel promedio de iluminación requerido 750 Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =
LLD = 0_q LDD = 0.R7 RSDD = 0.q7 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relacidn cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + H) =q (2.3)(7.7+4.20)32.34
CCR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
hrc
Ancho rnnor Y =
Relaci6n cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =
Reflectancias efectivas :
(HL-XY)
Cielo ( cc) 0:69 Pred ( x c) ,= A.!__ Piso ( fc) 0=1?_Coef.tciente de util izaciónCUt = CU x fcp = 0.51x0,g64 = 0.49
lIúmero inicial de luminarias calculadas
Número actual de luminarias 2
NL': 750 X 32.34 = 24.255ffi-si4't147=N,=EXA= X='oxmNivel lumfnico actual
a.rea por luminari¡ (APL) = 5-39 0.70 Excelente f6) Lamp.
Ancho local 7.7
Area local e¿-ee (A)
(l) Perfmetro local (P)
Reflectancias iniciales : Cielo o-z Pared 0.5 Piso 0-10Model'o luminarla-X_:Zgp_ Fuente luminosa 75bt Lumenes 5300
229
MEMORIAL DE CALCULOS FOTOMETRICOS III
FECHA :
NOI'BRE DEL PR0YECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: sALON 108
Longitud local 8.40 (L) Altura de montaie 3.3 (Ht)=hrc+hfc
(hl) Altura plano de trabaJo I (Hpt)= hfc.
Nivel promedio de iluminacidn requerido 750 Factor de correcc. reflexPiso (fcp) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.g7 LLF = 0.76.
AREAS REGULARES
Relación cavidad local = RCR = s(Ht - Het) (L + hf) --RCR=185.15 =2.86-64-66-
CCR = 2.86; 0 =:.0 FCR = 2.86;'l =1.24 FcN = ¡g¡. hfc =Z]30- Ts- rv
hrc
(r) AREAs TRREGULARES
Longitud menor X = Ancho rpnor Y =
Relacidn cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hp!) X p =
Reflectancias efectivas :
CCR = RCR. hcc =
(t'|L-xY)
Cielo ( cc) 0.69_ Pred ( X c) = 0.5 Piso ( fc) 0.12
Coef'lciente de utilización NL: 7;50 x 64.68. = 48510
" 0.56 *.m lSirSF-
tfú*ro inicial de luminarias calculadas = ffir n = "i = '¡'om
Número actual de luminarias 6 Nivel'lumfnico actual MaloArea por luminaria (APL) = SJg.__ 0.73
230
MEMORIAL DE CALCULOS FOTOMETRICOS III
FECHA :
NOFARE DEL PROYECTO :
DESCRIPCI0N DEL AREA: SALON 107
Longltud local 8.30 (L) Altura de montaje _ (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 7.7 _ (ll) Altura plano de trabajo _ (Hpt)= hfc.
Area local ar.ol (A)
(l) Perfmetro localReflectancias iniciales : Cielo o-7 Pared 0 5 Piso n_10
Modelo luminaria )hzgp-- Fuente luminosa -751.¡-- Lumenes €3gg_
(P)
Nivel pronredio de iluminacl6n requerido 750 Factor de corrrcc. reflexPiso (fcP) =
LLD = 0.9 LDD = 0.97 RSDD = o-97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + .(2.¡)(g.30+7.7)ffiRCR= 184 =2.87-63:m ccR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
(r) RnrRs lnneeuunEs
Longitud menor X =
Relacidn cavidad local= RCF =_2.5lH! -_[pt) X P =(1,,1 - xY )
Reflectanci as efectivas :
Cielo( cc) Pred( xc)=_Piso( fc)
Coeficiente de utilizaciónCUt=CUxfcp=
Ancho menor Y =
NL=11Número inicial de luminarias calculadas = Nt= E x A = X =-
OxCUxLLF x x
Núrnro actual de luminarias ¿ Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 5.88 0.73 Excelente
231
uEug!t¡t_PE _98!9Ur9:_t9I9UgIBr999-t It
FECHA :
NOIARE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA:
Longitud localAncho local
Relación cavidad local= RCF
Reflectancias efectivas :
= J-.5 (Ht -_lpt) X P =(tll - xY )
sAlot{ 106
8.8 (L) Altura de montaJe 3.3 (Ht)=hrc+hfc
7.7 (¡,) Altura plano de trabaJo 1.0 (Hpt)= hfc.
Area local nr ol (A)
(1) Perfmetro local _ (P)
Reflectancias inicialesModelo luminarla-X-20 P
: Cielo o^t Pared o-5 Piso 0-L__Fuente luminosa 75 l.l Lu¡nenes 5300
Nivel prorndio de iluminaci6n requerido zSO Factor de correcc. reflexpiso (fcp) =
--
LLD = 0-9 LDD 5 n-87 RSDD = O-97 LLF = 0-76
AREAS REGULARES
Relación cavidad local = nCn l- S(Ht - Hpt) (l )
RCR = z.gl CCR = z.g7; o ----63;9i-E ccR = RCR. hcc =
FCR=2.97;L =1.29ry FCR = RCR. hfc =
hrc
(I) AREAs IRREGULARES
Longitud menor X = Ancho menor Y =
Cielo ( cc) n 6q Pred (
Coeficiente de utilizaciónCUt = CU x fcp =0.58x0.957 = 0.56
Número inicial de luminarias calculadas
Número actual de luminarias s
Area pc- luminaria (APL) = 5.81
x c) = o-s Piso ( fcl o-tz
NL ij750 x 63.91 '= 47932.5ffi36- N,= E x A = | -NL= ll
'9-mixlLFxxNivel lumfnico actual
0.73 Nivel Excelente
232
MEMORIAL DE CALCULOS FOTOMETRICOS III-i-------
FECHA :
N0lrtsRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL
Longitud localAncho local
Area local(1) Perfmetro local
AREA: SALON 105
10.20 (L) de montaje 3.30 (Ht)=hrc+hfc
Q.t _ (t.l) plano de trabaJo 1.0 (Hpt)
(A)
(P)
I ocal = RCF=lélHt-rpt)xP--(brL - xY )
Al turaAl tura= hfc.
Reflectancias iniciales : Cielo 0.7 Pared 0.5 Piso 0.2ftlodelo luminaria - X - 20 P Fuente luminosa 75 tl Lunienes 5300
Nivel prorndio de iluminaci6n requerido ZS0 Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = 0.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
x c) = 0.5 Piso ( fc) 0J?__
NL= 750 x 62.22 = 46665 = 10.345300x2x0.56x0.76 4511.36
- N,= E X A = X ='omNúrcro actual de luminarias 6 Nivel lumfnlco actualArea por luminaria (APL) = G.22 0.75 Nivel Excelente
Relacióncavidad local =RCR=s(Ht-Het) (L+tt) =i =4:#_RCR= 3.01 CCR= 3.01 r 0 FCR=3.01.1' = 1.30
F F ccR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
hrc
( 1) AREAS IRREGULARES
Longitud menor X
Relaci6n cavidad
Ancho menor Y =
Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) O:7 Pred (
Coeficiente de utilizaci6nCU+ = CU x fcp =0JS_J_0958.E 0.56L
Número inicial de luminarias calculadas 10
233
lsugB!¡t_9E _9¡!9Ut9: _ rgrguErBrqg!-r tl
FECHA :
NOlt8RE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: sALON 104
Altura de montaje 3.3 (Ht)=hrc+hfc
Altura plano de trabaJo 1.0 (Hpt)= hfc.
Area local 61.20 (A)
(l) Perlmetro local _ (P)
Reflectanclas iniciales : Cielo 0.7 Pared 0.5 Piso .lOt'fodelo luminaria x ?0 p Fuente luminosa 76 vt Lumenes s300Nivel promedio de iluminación requerido 750 Factor de correcc. reflex
Piso (fcP) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 NDD = 0.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + lBO.3
RCR=3.04 CCR=3.04.0 =o 6-t7f2.3 ccR = RCR. hcc =
FCR=3.04.1=1.328 FCR = RCR. hfc =
hrc
(1) AREAS TRREGULARES
Longitud menor X = Ancho menor Y =
Longitud local 10.20 (L)
Ancho local 6.0 (lt)
Relaci6n cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =(HL-XY)
Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c) =0.5
Coeficiente de utilizacióncut = cu x fcP =osL€-orr¡5+--= 0.56
Núrpro inicial de luminarias calculadas = Nt = E
NL=45.eQo =10.17- : ffiffiNúmero actuar a. lrriFflFlilfi o to tgq{¡¡ryHrñrni.o act;;
Piso ( fcF.]__
Area por luminaria (APL) = 6^02 0.74 Excelente Nivel Lumfnico
234
uEugB !4t _ 9E _98t9Ut9: _ tgrgHslEr 99! - M
FECHA :
NOI,8RE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: SAL0N 103
Longltud local 10.20 (L) Altura de montaJe _ (Ht)=hrc+hfcAncho local 0.0 _ (ll) Altura plano de trabajo (Hpt)
= hfc.Area local 61.20 _ (A)
(1) Perfmetro local (P)
Reflectancias iniciales : Cielo Pared PisoModelo luminaria Fuente luminosa Lu¡nenes
Nivel promedio de iluminación requerido _ Factor de correcc. reflexliso (fcP) =
LLD = LDD = RSDD = LLF =
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + ¡¡¡ =
CCR = RCR. hcc =
a
FCR = RCR. hfc =
hrc
(r) RnrRs rnnEeuunss
Longi tud ¡rcnor X = Ancho menor Y =
Relaci6n cavidad local= RCF =__2.!-ll-E - tpt) X p =
(brL - xY )Reflectancias efectivas :
Cielo( cc) Pred( xc)= Piso( fc)
Coef.¡ciente de uti I izaciónCUt=CUxfcp=
Núrpro inicial de luminarias calculadas = N,= E xA= X=1o Luminarias ' tmllm
Número actual de luminarias 6 Nivet lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 6'02
0.74 Excerente r{iver l.umfnico
235
MEMORIAL DE CALCULOS FOTOMETRICOS III-- --- ----
FECHA :
NOrcRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: SALON DE DIBUJO I
Longitud local 10.35 .'.,i' (L) AlturaAncho local 10'20 (t'f ) Al tura
= hfc.Area local tos.s7 (A)
(1) Perfmetro local _ (P)
de montaJe _ (Ht)=hrc+hfc
plano de trabaJo _ (Hpt)
Reflectancias iniciales :
tilodelo luminaria -X-20 P
RCR-I-2.24 CCR = 2.24.2
FCR=2.24.L=0.972.3
(t) nnrns TRREcULARES
Longitud menor X =
Relaci6n cavidad local=
Reflectancias efectivas :
Ci el o O.7 Pared 0.5
Fuente luninosa 75hl
Nivel proredio de iluminaci6n requerldo _ Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =
Piso 0.10
Lumenes 5300
o.76LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = 0.9LLF =
AREAS REGULARES
Relación cavidad local = RCR = S(Ht - L+tt)=5(2.3)(10
Cielo ( cc) .0.69 Pred ( x c) = o.s Piso (
Coef'!ciente de uti I izaci6n NL= 79.275 = L6.67CU* = CU x fcp = Q.62 x 0.951 = 0,59
Número inicial de luminarias calculadas
Número actual de luminarlas 12
Area por luminarla (APL) = 6-17
CCR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
Ancho menor Y =
RCF =_&!_LE-t -_rPü x p =
(lrL - xY )
-Nr=ExA= X= 75O* 105.70' 0m ssoo.2.o59.o.?6Nivel lumfnico actual
fc) o.rg
17 Luniuariag
0.75 Excelente
236
uEug!!¡t_9E _9¡t9U!9: _¡gIgUEIBt99! -t llFECHA :
NOITBRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA:
Longltud localAncho local
Modelo luminariaNivel promedio de
LLD = LDD =
SAI.ON DE DIBUJO 2
(L) Altura de montaJe 3.3 (Ht)=hrc+hfc(ll) Altura plano de trabaJo t€_ (Hpt)
= hfc.Area local izs.¿3 (A)
(1) Perfmetro local 44.85 (P)
Reflectancias iniciales : Cielo o.7 Pared 0.5Fuente luminosa
ilumlnacl6n requerido
RSDD =
(brL - xY )
( xc) = 0.5
= NL=
Piso o.1oLurnnes
cornecc. reflexFactor depiso (fcp)
LLF =
AREAS REGULARES
Relación cavidad local = RCR = S(Ht - Hpt) (L + U) =
CCR = 2.05. FCR = 2.05.1 0.892.3 CCR =
FCR =
RCR. hcc =
RCR. hfc =
hrc
(1) AREAS TRREGULARES
Longitud menor X = Ancho menor Y =
Relación cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) x P =z.sW7.B9=2.o5
02.3
Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) 0..69 Pred
Coeficiente de utilizaci6nCUt = CU x fcp = 0.63 x 0.949 - 0.60
Número inicial de luminarias calculadas
L25.43
Piso ( fc) o.rz
ExA= X=0xCUxLLF x xs5ffi
Nivel lumfnico actualn ., *,,T.ff t?3#,;,1', ;li ..Area por luminaria (RPt) = 6.44
0.76 Excelente
237
Longltud localAncho local
Area local(1) Pérfmetro local
Longitud menor X
Relaci6n cavidad
Ancho menor Y =
RCF =_2.!__(tt -_lpü x P =(wL-xy)
MEMORIAL DE CALCULOS FOTO}4ETRICOS III
FECHA :
NOIBRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: s^T.oNEs r?5 - 1?6'- l2,7-12a
10.20 (L) Altura de montaie -2,go(Ht)=hrc+hfc6.20 (ll) Altura plano de trabaJoo-g._ (Hpt)
= hfc.63.24 _ (A)
(P)
Reflectancias iniciales : Cielo o.7 Pared o.B Piso o.ll4odelo luminaria -JAJ- Fuente luminosa 75I{ Lumenes 5mNivel promdio de llumlnaci6n requerldo _ Factor de corrccc. reflex
piso (fcp) =
LLD = o_q LDD = o F7 RSDD = o-q7 LLF =
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local
RCR=2.59 G=0FR =2.9 x.Q9-= l.Cl¿r
2
CCR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
hrc
(1) AREAS IRREGULARES
local =
Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) a;* Pred ( x c)
Coeficiente de utilizaci6nCUt = CU x fcp =0,60!4¡,q54 - O.5Z
Númro inicial de lu¡ninarias calculadas
l{úmero actual de I umi nari as IArea por luninaria (eru¡ = 6.9.
= _qa_ Piso ( fc) o-lu
NIF 750ó3.24 = 47.1ffi5ffir2ú.57ú.76 49lxg2
NL 1G3 l0l¡minrias=N,=EXA= X=' g;eii;fifxxNivel lumfnico actual Rerultr
0.896 tsclcrne
238
MEMORIAL DE CALCULOS FOTOMETRICOS III
FECHA :
NO}ARE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: BIH.TOIH.:A
Longltud localAncho local
Area Iocal(1) Perfmetro local
?R tr7-a)
Reflectancias iniciales : Cielo o.7 Pared _..- Piso _€+Modelo luminarla -x-20_p__ Fuente luminosa 75ür Lumenes 5m
lft¿ 71
(L) Altura de montaje jJ_ (Ht)=hrc+hfc
(¡l) Altura plano de trabaJo s-s_ (Hpt)= hfc.
(A)
(P)
Nivel promedio de iluminaci6n requerido _ Factor de corvecc. reflexpiso (fcp) =
-
LLD = o^o LDD = o.g7 RSDD = o.qr LLF =
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local
RCR=2.á5 G=0Ff,R = 2.65 x-Q9_ = 0.71
3
FCR = RCR. hfc =
hrc
(1) AREAS IRREGULARES
Longitud menor X
Relaci6n cavidad
Ancho menor Y =
local= RCF =_3.5 (Ht -_lpt) X P =(r{L - xY )
Refl ectanci as efecti.vas :
Cielo ( cc) .o.@ , Pred ( x c) = __0^5_ Piso ( fc) o.¡¡_Coeficiente de util izaci6nCUt = CU x fcp = 0.600.954 = 0.57 MFT50 yJg+.n = ü8.525
= RcR = s(Ht - Hpt) (L ¿e9
184.70 !FlO-CCR = RCR. hcc =
Número inicial de luminarias cal.uffi;ttftteffi{F ¡ ='ñctJxLLFxx
Número actual de luminarlas 18 Nivel lumfnico actual lbloArea por luminaria (APL) = 6.15 0.65Ecelerre
239
MEMORIAL DE CALCULOS FOTO}4ETRICOS III
FECHA :
NOI-8RE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: sAIA xE IKfEfxES
Longltud local rs-m (L) AlturaAncho local 8.o (ll) Altura
= hfc.Arealocal +
(l) Perfmetro localReflectancias inicialesModelo luminaria -x 19 K
: Cielo 0
Fuente luminosa 75I{
Relaci ón
RCR = 2.X)
FB = 2.D. L= 0.962.3
Nivel promedio de iluminación requerido 7s Factor depiso (fcp)
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.g7 LLF =
AREAS REGULARES
de montaJe 3.gL (Ht)=hrc+hfc
plano de trabaJo r.o (Hpt)
Pared o.7 Pi so 0.1
cornecc. reflex
o.76
hrc
(A)
(P)
cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + =fl+.Stn
G=2.20 L=02.n CCR = RCR. hcc =
(1) AREAS IRREGULARES
Longitud menor X =
Relaci6n cavidad local=
Reflectancias efectivas :
l'lúnnro actual de luminariasArea por luminaria (APL) =
Cielo( cc) .o Pred( xc)=Coeficiente de utilizaciónCUt = CU x fcp = O.drú.95=0.61
Núrpro inicial de luminarias calculadas
FCR = RCR. hfc =
Ancho menor Y =
RCF=l:!_(Ht--[pt)XP=(HL-XY)
6.6
0.7 Piso ( fc) o.tz
NIF750 x lfr = $.ffi =5ffi'.6jF.7ilffiNIF 18.31 l8l¡mi¡sias
= N,= E X A = X ='txctjxLLFxx
Nivel lumfnico actual
Unianid# {¡,,iirnr.ri:ro ds 0tddmh0.78
240
uE[gBt¡t_pE -9¡t9Ut9: _¡9I9UEIBr99! -I tl
FECHA :
NOIqBRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: TRI}M GIBIUIO IEA}¡A|IINA IIG. I.ffiANINA
Longltud local 3.9 - (L) Altura de montaje 2.tb (Ht)=hrc+hfc
Ancholocal , -(¡{) Altura plano de trabaJo _ (Hpt)= hfc.
Area local tr.ro (A)
(1) Perfmetro local (P)
Reflectancias iniciales : Cielo o-7 Pared o-s Piso o-lModelo luminaria -x-20 p Fuente luminosa 75 [f Lumenes 5mNivel promedio de iluminaci6n requerido zn Factor de correcc. reflex
Piso (fcP) =
LLD = 0.9 LDD = o.g7 RSDD = o.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local =,RCR = 5(Ht - HFt) (L + lf) =I L=69.0RCR, = 5.S
..IfR = 5.S 0.8 = 2.52
G = 5.S. 0.02
11.ro
CCR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
hrc
ll.ro
(r) mERs rnneeuunrs
Longitud menor X = Ancho nenor Y =
Relaci6n cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - HFt) X P =(l,L - xY )
Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) o.@ Pred ( x c) = o.s Piso ( fc) o.u
Coeficiente de uti I izaci6nCUt = CU x fcp = 9¿FxO.97'2=O.t+2 lÉ7Sxll.D a-Tt\ =2.ggNúmero inicial de luminarias calculadas - N,=T9#+o'*éo'76=33&!'52L ffi fiÉ=!T¡m.
Número actual de luminarias I Nivel lumfnico actualAroa por luminaria (APL) = ¿ sl 0.75 Ecelenre
241
lEugEt¡t_9E -s¡t9ur9: _ ¡9r9[ErBr99!-t tl
FECHA :
NO}'8RE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: SEGUNDO CUBICIIO DE DECANATURA INGENIERIA MECANICA
Longltud local 3.7 (L) Altura de montaJe 2.8 (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 3.0 (¡f) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)= hfc.
Area local 11'1 (A)
( 1) Perfmetro local (P)
Reflectancias inlciales : Cielo 0.7 Pared 0.5 Piso 0.1
l4odelo luminaria -_-r- ,O_p_ Fuente luminosa 7q [r Lumenes 5300Nivel promedio de iluminacldn requerido 750 Factor de corr.ecc. reflex
- piso (fcp) = _
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L +
RCR = 6.03 CCR = 6.03 0 11'1 11'1
2.o ccR = RCR. hcc =
FCR = 6.03. 9r9.-= 2.412 FCR = RCR. hfc =
hrc
(r) RneRs lRnEeuLRnes
Longitud menor X = Ancho rnnor Y =
Relación cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =
(hfL - xY )Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c) = 0.5 Piso ( fc) O.tg
Nt= 759 x 11.1 = 8325Coeficiente de utilizaci6nCU* = cu x fcp = 0'.4 x0.972 = o.42 ffiffift- ffigu .T-
- -
NL =2.t$r¡minariasNúmero inicial de luminarias calculadas = N, = E i-A =-- - f-' pmflF x x
Númro actual de luminarias I Nivel lumfnlco actualArea por luminaria (APL) = 5.5
0.84 Excelente
242
MEIIORIAL DE CALCULOS FOTO}4ETRICOS III
FECHA :
NOII|BRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA:
Longltud localAncho local
DECANAruRA DE MECANICA
Area local s7.93 (A)
(1) Perfmetro local 30.40 (P)
Reflectancias iniciales : Cielo o.7 Pared 0.5
2.62xO.8 = 1.048
-
(L) Altura de montaJe 2.8
(n) Altura plano de trabaJo= hfc.
(Ht)=hrc+hfc
.8 (Hpt)
Piso O.Lz
s300
reflext4odelo luminarla --L.lOp- Fuente luminosa - t Lu,r,enes
Nivel promedio de iluminacidn requerido 750 Factor de correcc.Piso (fcP) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
= RCR = S(Ht - Hpt) (L + U) =Relaci6n cavidad local
CCR = 2.62. 10 FER =2 CCR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
hrc
(1) AREAS TRREcULARES
Longitud renor X = Ancho menor Y =
Coeficiente de utilizaci6nCU* = CU x fcp = 0.62x 0.953= 0.59 Nt=750x57.93 =43447. .14
Relacidn cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P = 2J(2.)(30.t+o)= W=2.62(r,rL-xY) ffi
Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) .0.69 Pred ( xc) = 0.5 Piso ( fc)
Núnero inicial de luminarias cal.rt.¿ffi'# fo |t'f = M = 9 l¡mina'
' txcuxliFilNúmero actual de luminariasArea por luminaria (APL) =
7 Nivel lumfnico actual l'á1o
o.L2
0.9 Ecferne
243
MEMORIAL DT CALCULOS FOTOMETRICOS III
FECHA :
NO}CRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: IEAMIT]RA INITEIRIÁL
(L) Altura de montaJe 2.8 (Ht)=hrc+hfc
(H) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)= hfc.
Area local 62.79 $l(1) Perfmetro local s2.6 (P)
Reflectancias iniciales : Cielo 0.7 Pared 0.5 Piso 0.1
Modelo luminaria -_-&20_¿_ Fuente luminosa 7s w Lumenes 53oo
Longitud localAncho local
Nivel promedio de iluminacidn requerido _ Factor de coryecc. reflexpiso (fcp) = _
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (t- + W) =
CCR = 4.19 x 9_= 02
FCR=4.L9xL=2.ú5TCCR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
hrc
(l) AREAs TRREcULARES
Longitud menor X = Ancho rpnor Y =
Relaci6n cavidad local= RCF = 2.5 (nt - npt) X P =2.s(2)(52.(gY%3=4.L962.n
Reflectancias efectivas :
(l.lL-xY)
Cielo ( cc) .o.@ Pred ( x c) = o.s Piso ( fc) o-n
Coeficiente de utilizaci6n NIF750x62.D =47.C92.5
Núnero inicial de luminarias calculadas = N, = *r=Él*s x = P I¡ni¡nriasl--
OxCUxLLF x x
CU+ = CU x fcp = e5¿f!.fb&_p4 sffi;ffi:ñ-ffit
Número actual de luminarias 8 Nivel lumfnlco actualArea por luminaria (APL) = 5.8
0.81 Seler¡te
FECHA :
244
MEMORIAL DE CALCULOS FOTO}4ETRICOS III
FRIMR, CTtsUI¡ IE II{GB.IIRÍA INTTEIRIAL
3.9 (L) Altura de montaje 2.8 (Ht)=hrc+hfc.s (Hpt)
NO]BRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA:
Longitud localAncho local
Area local(l) Perfmetro local
(ll) Altura plano de trabaJo= hfc.
(A)
(P)
3.r
L2.@
Reflectancias iniciales : Cielo 0.7 Pared
Modelo luminaria - x- ztp Fuente luminosa
Nivel promedio de iluminaci6n requerldo 7s
LLD = O.g LDD
AREAS REGULARES
= 0.S/ RSDD = 0.97
Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c) =
Coeficiente de util ización
Factor depiso (fcp)
LLF =
Piso 0.1
Lumenes rocornecc. reflex
0.76
Relación cavldad local = RCR = S(tlt - Hpt) (l * tt) =
RCR = 5.79 CCR = 5.79.0 = 02 CCR = RCR. hcc =
Ff,R = 5.79x = 2.32FCR = RCR. hfc =
hrc
( 1) AREAS IRREGULARES
Longitud menor X = Ancho menor Y =
0.8T
Relaci6n cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =
(!tL - xY )Reflectancias efectivas :
CUt = CU x fcp =0-44x0,_EI_-0.43
Númro inicial de luminarias calculadas
o.s Piso (
NL=750x12.095ffir20.4&O.76
NL=2ExA= X=
fc)
-
= 9067.5 =2.62
Núnpro actual de luminariasArea por luminaria (APt) =
OxCUxLLF x xlumfnico actual
0.87 Eelerte
= NL=
Ni vel6.9+5
w.cB
245
IEUg!t¡r_9E _glt9Ulgr_I9]9HErBr999_ r r I
FECHA :
NOI,ERE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: SEGT,NDO CTIBICIJIO INGENIERIA INDUSIRIAL
Longitud local 3.9 (L) Altura de montaje 2.8 (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 3.0 - (bl) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)= hfc.
Area local IL.7 _ (A)
(1) Perfmetro local (P)
Reflectancias iniciales : Cielo 0.7 Pared 0.5 Piso 0.1
Modelo luminaria -l_JOp_ Fuente luminosa 75 I{ Lumenes 5300
Nivel prorndio de iluminaci6n requerido _ Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L +11 .7 Ll .7
RCR=5.90 CCR=5.90.0=0T CCR = RCR. hcc =
tCR = 5.90. 9-= 2.362.O
FCR = RCR. hfc =
hrc
(t) RnERs rnnEeuunes
Longitud menor X = Ancho ¡nenor Y =
Relación cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =(r.rL - xY )
Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c) = o.s Piso ( fc) 0.13
Coeficiente de utilizaci6n NL=750x11.7 = 8775CU. = CU x fcp = O.44x O.g7L = 0.43. 530ox2x0-43x076 3464.09
NL = 2.53 NL = 2 LuninariasNúmero inicial de luminarias calculadas = N,= ExA= [=' gxcuxLtmNúrnro actual de luminarias I Nivel lumfnico actualArea por luminaria (RPt) =
5.85 0.86 Excelente
246
uEugB!4t_9E _91t9!t9: - |9I9UEIBr99!-r r I
FECHA :
NOI,ERE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: SECRETARIA ACADE¡fiCA
Longltud local 7.7 (L) Altura de montaJe 2.8 (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 4.1 (ld) Altura plano de trabajo 0.8 (Hpt)= hfc.
Area local 31.s7 (A)
(1) Perfmetro local (P)
Reflectancias iniciales : Cielo o.7 Pared 0.5 Piso 0.1
Modelo luminarla -x -zop Fuente luminosa 75 hr Lumenes sgoo
Nivel promedio de iluminacidn requerido _ Factor de. correcc. reflexPiso (fcP) =| . _r,
LLD = O.o LDD = 0.87 RSDD = o-q7 LLF = 0_76
AREAS REGULARES
Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + = 11831.57 31.57RCR=3.74 CCR=3.74.L=0
2 CCR = RCR. hcc =
FCR = 3.74 x 0.8 = 1.496Thrc
FCR = RCR. hfc =
(r) Rn¡Rs lnnEeuungs
Longitud menor X = Ancho rpnor Y =
Relación cavidad local= RCF = 2J__(t! - Hp
(t,L - xY )Reflectancias efectivas :
!trxP=
Cielo ( cc) o.O9 Pred ( x c) = 0.5 Piso ( fc) o.r
Coeficiente de utilizacidn NL = .759;t4..l7-= Wffi&o.Sao.ñ 4.1f9.D.cut = cu x fcp = QrI4 x 0.919-= o.52
NL =;' 5l¡mirnriasNúrero inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = X =L--- 9xCUxLLF x xNúr¡ero actual de luminarias 3 t{ivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 6 31
'.F*elente
24)
usugEt¡t_99 _98tgut9r _ tgIguEIBr99! -t tl
FECHA :
NOrcRE DEL PROYECTO :
DESCRIpCISN DEL AREA: nffi(N INK$TACKI{ Y IrBEa
Longltud local 3.10 (L) Altura de montaJe 2.& (Ht)=hrc+hfcAncho local 2.O (tl) Altura plano de trabaJo .&) (Xpt)
= hfc.Area local 8.6
_ (A)
(1) Perfmetro local (P)
Reflectancias iniciales: Cielo 0.7 Pared 0.5 Piso 0.1
Modelo luminaria-x-2op Fuente luminosa tt - Lr*nu1ñoNivel promedio de iluminacidn requerido 750 Factor de correcc. reflex
Piso (fcP) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0,76
AREAS REGULARES
Relacidn cavidad local =,RCR = 5(Ht - Hpt) (L + ll) =ff ) 57.0
RCR = 7.07 8'06
CCR = 7.O7.0 = 0TCCR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
hrc
FCR = 7.O7 x 0.8 = 2.83T
(r) Rnrls lnnEeu¡-RnEs
Longitud menor X = Ancho rpnor Y =
Relacidn cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X p =
(UL-XY)Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) .0.69 Pred ( x c) = 0.5 Piso ( fc) O.rS
Coeficiente de.utilizacidn NL = 750 x 8.06 = 6045
CUt = CU x fcp = 0.3gx0.975 =0.37 ffi ÑÍTNL = 2.6 I¡minarias
Número inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = X ='tmNúmero actual de luminarlas I Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 4.G 0.22 Betente
?48
uEugBt4t_9E _9¡t9Ut9: _tgrguEIBl99!-I tI
FECHA :
NOI'8RE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: OFICINA INFORMACION Y PRENSA
Longitud local 4.60 (L) Altura de montaje 2.8 (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 4.4o - (rl) Altura plano de trabajo .08 (Hpt)= hfc.
Area local 20.24 (A)
(1) Perfmetro localReflectancias iniciales : Cielo O.7 Pared 0.5 Piso 0.1Modelo luminaria x-2op Fuente luminosa 75 I{ Lumenes 53oo
Nivel prorredio de iluminaci6n requerido Factor de correcc. reflexpiso (fcp) = _
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relación cavidad local = BCR = S(Ht - Hpt) (L + H) =5 = 90_
RCR = 4.45 20'24 20'24
CCR = RCR. hcc =CCR = 4.45x _r*Oo = O
F€R = 4.45 x 9:9,_= 1.28
(1) AREAs IRREGULARES
FCR = RCR. hfc =
hrc
Longitud menor X = Ancho menor Y =
Relación cavidad local= RCF =_?l_LUl_- Hpr) X p =(t,L - xY )
Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) 0.69 . Pred ( x c) = 0.5 Piso ( fc) o.rg
Coeficientedeutilización F@ =3.565ffir20.5&O.76 @ft
(P)
CU. = CU x fcp =0.55x0.965=053= 4 l-jlllunar]as¡
Númeroinicial de luminarias calculadas = N,= ExA= | =--- 0xCUxLLF x xNúmero actual de lumlnarias 2 Nivel lumfnlco actual l,bto
Area por luminaria (APL) = 5.6 0.& Eelente
249
IEUgB!¡t_98 -9¡r9Urg: _|9I9BEIBr99: _t I I
FECHA :
NOIVBRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: SALON pONpE SE ENcnErirTRA rA cpu
Longitud localAncho local
Area local(l) Perfmetro local
RCR = 5.51
CCR = 5.51
FCR = 5.51
x0 =02
x 0.8 = 2.2O2
4.6 (L) Altura de montaje 2.8oo(Ht)=hrc+hfc3.0 (tl) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)
= hfc.13.80 (A)
Reflectancias inlciales : Cielo o.7 Pared
Modelo luminaria -x-20P Fuente luminosa
(P)
0.s Piso 0.1
75r{ Lumenes 5300
CCR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
Ancho menor Y =
RCF=_?J_{Ht-rPt)XP=(t,L - xY )
Nivel promedio de iluminación requerido _ Factor de coryecc. reflexpiso (fcp) = _
LLD = 0.9 LDD = O.B7 RSDD = O.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + t{) = 5( -76.= 5.5113.80 13.80
hrc
(r) nnEns IRREGULARES
Longitud menor X
Relación cavidad local =
Reflectanci as efectivas :
Cielo( cc) .0.69 Pred( xc)= 0.5
Coef-tciente de utilizaci6n NL=750x13.80
fc) o. t3
= 10.350
Piso (
CUt=CUxfcp
Núrpro inicial=O.45x9.7=Q.44 ffiy*3
l{. = 2.92 = NL= 3
Nivel lumfnico actual
de luminarias calculadas = N,= E x A = [ ='txclimNúmero actual de luminariasArea por luminaria (RPl-) =
o.76
250
uEugB!¡r _9E -stt9ur9: _ E9I9UEIBr99! - r I r
FECHA
NOI'ERE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: SAl0{ IU,¡IE SE tsUlE{IRA U, q¡fftütltR
Longitud localAncho local
Area.local(1) Perfmetro local
4.0?nJ.U
L2.O
(L) Altura(lf ) Al tura
= hfc.(A)
(P)
Reflectancias iniciales :
l{odelo luminaria- X -20P
Relaci6n cavidad localRCR = 5.83CCR=0FCR = 5.83.0.8=2.33
2
(1) AREAS IRREGULARES
Longitud menor X
Relación cavidad local= RCF
Número actual de luminariasArea por lun¡inaria (APU =
Cielo O.7 Pared 0.5Fuente luminosa 75 I{
de montaje _ (Ht)=hrc+hfc
plano de trabaJo _ (Hpt)
Piso 0.1
Lurnnes 5300
o^76
Nivel promedio de iluminación requerido _ Factor de-correcc. reflexpiso (fcp) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = o.o7 LLF =
AREAS REGULARES
= RCR = 5(Ht - Hpt) (L + s.as12.O L2.O
CCR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
hrc
Ancho menor Y =
=_3.5-(Ht - Ipt) X P =(r,rL - xY )
Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) o.6q Pred ( x c) = o-s Piso ( fc) ó.rgcoeficiente de utilización NL= 750 x 12'0 = 9000
5300x2x0.43xO.76 3464.08CUt = CU x fcp = o.44xo.a7t = .43 ;:-, ., : ... -NL=2,60. .3LunináiiáéNúmeroinicialdeluminariascaIculadas=Nl=E..i.A=É'...r'-
- OxCUxLLF x xNivel lumfnico actual0.71 EKCELENTE
251
MEMORIAL DE CALCULOS FOTO}4ETRICOS III
FECHA :
NOMBRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: OFICINA DE INFORI.IACION Y @MflNO
Longltud localAncho local
Area local 20.15( 1) Perfmetro local 25.4
Reflectancias iniciales :
Modelo luminaria -x-20P
(L) Altura de montaJe _ (Ht)=hrc+hfc
(ül) AItura plano de trabajo _ (Hpt)= hfc.
(A)
(P)
Cielo O.7 Pared 0.5
Fuente luminosa 75 hr
Piso 0.1
Lunenes 5300
Nivel prorpdio de iluminaci6n requerido 750 Factor de.correcc. reflexpiso (fcp) =
LLD = 0.9 LDD = O.g7 RSDD = O.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relación cavidad
RCR = 3.97
CCR=3.97.0=0TFER = 3.97x 0.8 = 1.59
2
(r) nnEns TRREGULARES
Longitud menor X =
Relación cavidad local=
Reflectancias efectivas :
local = RCR = 5(Ht - Hpt) (l- + w) a.se\os.4\
CCR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
hrc
Ancho renor Y =
RCF = l:!_(Ht - lpll x
(t,L - xY )
Cielo ( cc) 0.69 Pred (
Coeficiente de uti I izaciónCU. = CU x fcp = 0.52x0.963= 0.50
Número actual de luminariasAroa por luminaria (Alt¡ =
Númeroinicial de luminariascalculadas= N,=E xA= [=' g;cÚ;Llil
x c) = ____0,5_ Piso ( fc) o.rz
NL =750 x 20.15 = 15.1L2.5 = 3.75
lü, = 4I¡minarias
3 Nivel lumfnico actual0.& Eelcrte
252
usugE!4t-9E _s8t9Ur9r _EgIgUEIEt99!-t rl
FECHA :
NO}ARE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: qM IE, IEARMME{IO IE SXSIEAS
Longltud local 8.8 (L) Altura de montaJe 2.8 (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 4.6 (tl) Altura plano de trabaJo 8 (Hpt)= hfc.
Area local 40.48 (A)
(1) Perfmetro local (P)
Reflectancias iniciales : Cielo O.7 Pared 0.5 Piso 0.1
Modelo luminaria -x-2op Fuente luminosa 75 I{ Lunsnes 5300
FCR = 3.31. 0.L= 1.322
(r) nnEns TRREGULARES
Nivel promedio de iluminaci6n requeridozlg_ Factor de corr¡ecc. reflexPiso (fcP) =
Núrero inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = [ ='om
LLD = o.o LDD = o-87 RSDD = o.q7 LLF = 0-76
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht _ Hpt) (L + ll) = s Ig440.48 40.48
RCR = 3.31
CCR=0
CCR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
hrc
Longitud menor X = Ancho rpnor Y =
Relación cavidad local= RCF = 2.!.1-lt -_bü X P =(htL - xY )
Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c) = o.s Piso ( fc) o.rz
Coeficiente de utilizaci6n NL = 750 x 40.48 = -30.360'= 6.99cu, = cu x fcp = 056x0.959 = 0.54 _ffir2o'54:o'i6 $n'%r' Nl=7l¡ni¡rrias
Núrnro actual de luminarias 4 Nivel lumfnico actual !á1o
Area por luminaria (APL) = 5.79 0.gS Scferne
253
IEUg!!¡t_PE _9¡t9Ut9:_ I9I9UEIBr99! _t tl
FECHA :
NOI'8RE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: AIMCE{ IEfiMI.@{IO IE SXSIBAS
Longitud local 4.D (L) Altura de montaJe 2.8 (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 2.O (hl) Altura plano de trabaJoo,g_ (Hpt)= hfc.
Area local g.tE
(1) Perfmetro localReflectancias iniciales : Cielo o.7 Pared 0.5 Piso o.l
Lumenes 5EmModelo luminaria -x-zm Fuente luminosa 75I,I
(A)
(P)
LLD = 0.9 LDD = O.gl RSDD = O.gl LLF = o.fr
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local
RCR = 6.79
CGR=0
FER = 6.79.
CCR = RCR. hcc =
= 2.72 FCR = RCR. hfc =
hrc
(r) AREAs TRREcULARES
Longitud menor X = Ancho menor Y =
Relaci6n cavidad local= RCF = J:!_fHt - tpt) X P =(ttL - xY )
Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) o.6e Pred ( x c) = o.s Piso ( fc) o.rg
Coeficiente de utilización NL=750x9.43 =7C/ii2.5CUt = CU x fcp = o.39X).91 =0.38
5ffir20.3&O.76 ffil.ANL=2.31 2hd¡arias
Nivel proredio de iluminación requerido Factor de correcc. reflexpiso (fcp) =
Núr¡ero inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = [ =t g'xcu'^'LLF x x
0.82
Númro actual de I uml nari as
Area por luminaria (APL) =
I Nivél lumínico actual4.71 0.77 Selente
254
uEugEt¡t_9E _9¡t9Ur9:- IgrgUErBlsg!- I tI
FECHA :
NOl'aRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: SAIA 1 DE MICROS
Longitud local 12.70 (L) Altura de montaje 2.8 (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 7.8o (ll) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)= hfc.
Area local 99.06 _ (A)
(1) Perfmetro local (P)
Reflectancias inlciales : Cielo 0.7 Pared 0.5 Piso 0.1
Modelo luminaria-e2g p- Fuente luminosa 75 t¡ Lumenes 53oo
Nivel proredio de iluminacidn requerido 750 Factor de correcc. reflexpiso (fcp) = _
LLD = -j-9-- LDD = o-87 RSDD = o.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relación cavidad local = RCR = S(Ht - Hpt) (L + ll) =5(z)(tz.zo+z.ao) = 2o599.06
RCR = 2.07
CCR=0
FCR = RCR. hfc =
hrc
CcR = RcR. hcc =
FCR = 2.O7 O.8 = 0.83T
(r) RnE¡s tnngeuuREs
Longitud renor X = Ancho menor Y =
Relacidn cavidad local= RCF = 2.!_(Ht - lpt) X P =
(r.rL - xY )Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c) = 0.5 Piso ( fc) 0.11
Coeficiente de utilizaci6n NL = 750 x 99.06 = 74295<lrCI9rc.60.ñ 4833.6
CU* = CU x fcp = 0.63X 0.949 = 0.60 &NL = 15.37 16 l¡mi¡nrias
Número inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = X ='omNúmro actual de luminarias 9 Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 6.19
0.8 Selente
255
MEMORIAL DE CALCULOS FOTOMETRICOS III
FECHA :
NOI'8RE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: sAIA 2 IE MTrnG
Longitud local (L) Altura de montaJe 2.0 (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 7.e ($f) Altura plano de trabajoo.& (Hpt)= hfc.
rcl.rcArea local(1) Perfmetro local
(A)
(P)
RSDD = O.gl LLF = 0.76
Reflectancias iniciales : Cielo o.7 Pared 0.5 Piso 0.1
l4odelo luminaria -JrE-_ Fuente luminosa 75 t¿ Lumenes 5mNivel pronndio de iluminación requerido ffi Factor de correcc. reflex
piso (fcp) = _LLD = 0.9 LDD =
AREAS REGULARES
Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + trl) =s(z)(u.orz.g) =¿B_101.4 101.4RCR = 2.05 CCR = 2.05.0 = 0TF€R = 2.05x LL= 1.64
2
CCR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
hrc
(1) AREAS TRREGULARES
Longitud menor X = Ancho menor Y =
Relación cavidad local= RCF = 2J_(H!:_.[pt) X P =
(tIL - xY )Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) 0.69 Pred( xc)=0.5 Piso ( fc) o.tz
Coeficiente de utilizaci6nCU. = CU x fcp = 0.6&O.%9=0.ó
Número inicial de luminarias calculadas
NL =7ffi0 15.73 16 I¡mi¡nriasNúmero actual de luminariasArca por luminaria (APL) =
= NL=
Ni vel
ExA= : zfkr01.40xCUxLLF x x5ffi&o@E-lumfnico actual
6_ql
256
usugBI¡t-9E _9¡t9gt9: _ EgrgUErBt99!-I tI
FECHA :
NO}8RE DEL PROYECTO :
DESCRIpCISN DEL AREA: OFICINA DEL JEFE DE DEPIO. DE MICROS
(L)Longitud local 3.8oAncho local 3.2o
Altura de montaJe ?-S_ (Ht)=hrc+hfc
Altura plano de trabajo 0.8 (Hpt)= hfc.
([f )
(A)Area local( 1) Perfmetro local (P)
Cielo O.7 Pared 0.5
Fuente luminosa 75 hI
L2.L6
Reflectancias iniciales :
Modelo luminaria -X-20P
Piso o.l
Nivel prorndio de iluminacl6n requerido _ Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF =
AREAS REGULARES
0.76
Lurpnes
Relación cavidad local
RGR = 5.76
CCR = 5.76x O
FER = 5.76x 0.r8 = 2.3OT( 1) AREAs IRREGULARES
CCR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
Ancho menor Y =
RCF=U_lHt-lpt)XP=(t,L - XY )
( xc) =
hrc
Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) 0.69 Pred
Coeficiente de utilizaci6nCU* = CU x fcp = 0.44x0.971 = 0.43
Número inicial de luminarias calculadas
Longitud menor X
Relaci6n cavidad I ocal =
Número actual de luminariasArea por luminaria (APl-) =
0.5 Piso ( fc) o.rg
NL=750x L2.16 = 9L2O = 2.63ffi.ffi'W.ulü, = 3 l¡nkrrias
= N,= E X A = X =- OxCUxLLF x xNivel lumfnico actual }bto
6.G
0.98
257
uEug!!4t_9E _9¡!9U!9: - ¡9r9usIBr99!-t tl
FECHA :
NOIBRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCI0N DEL AREA: OFICINA DONDE FUNCIONA C.P.U
Longitud local 3.20 (L) Altura de montaJe _ (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 3.10 (tt) Altura plano de trabaJo _ (Hpt)= hfc.
Area local 9.92 (A)
(1) Perfmetro local (P)
Reflectancias iniciales : Cielo O.7 Pared 0.5 Piso 0.1
l4odelo luminaria-x-2oP Fuente luminosa 75 I{ Lrr.n.JJñNivel promedio de iluminaci6n requerido 750 Factor de correcc. reflex
piso (fcp) = _LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + trt) = 5( = 639.92
CCR = RCR. hcc =RCR = 6.35
CCR=0
FCR = 2.54
(l) nn¡ns IRREGULARES
Longitud menor X =
FCR = RCR. hfc =
hrc
Ancho menor Y =
Relacidn cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =(!lL - x,| )
Reflectancias efectivas :I
Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c) = 0.s Piso ( fc)orll__Coeficiente de utilizacidn lll = 750 x 9.92 = 7440
cut = cu x fcp = 0.41x 0.973 = 0.40 o& =ff ff=i ffi
Númro iniclal de luminarias calculadas =Nt= E xA= X=- OxCUxLLF x x
Número actual de luminarlas 1 Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = !& 0.79 Bcelente
258
uEugB !¡t _ 9E _9¡t9Ur9: _ [9I9HEIBr99! - I I I
FECHA :
NO}GRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: RECEPCION DEL DEPARTAI.{E¡TTO DE SISTEMAS
Longltud local 3.90 (L) Altura de montaJe _2.8 (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 3.2o (lt) Altura plano de trabaJo o.8 (Hpt)= hfc.
Area local L2.48 - (A)
(1) Perfmetro local (P)
Reflectancias in{ciales : Cielo o.7 Pared 0.5 Piso 0.1Modelo luminaria - x-20 p Fuente luminosa 75 I{ Lurpnes 53oo
Nivel prorndio de iluminaci6n requerido 750 Factor de corrrecc. reflexPiso (fcP) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = o.97 LLF = o.t6
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + W) 5(2 = 7LL2.48 L2.48
RCR = 5.69
CCR=0
FCR = 5.69x O.8 = 2.28-T
CCR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
hrc
(r) ¡nERs lnREeuunes
Longitud menor X = Ancho menor Y =
Nivel lumfnico actual
0.89 Excelente
Relación cavidad local= RCF = 2.1_LI-t -_Hpt) X P =
-(t.lL - xY )Reflectancias efectivas :
Número actual de luminarias
Cielo ( cc) .0.60 Pred ( x c) = o-s Piso ( fc) o-rq
coefici ente de uti I i zaci ón m, =-p0 $;L, W ._^
CU. = CU x fcp = Q.lat¡ x 0.971 = 0.43 ffirzo'4so'ñ w'cBL
-
NL=2.70 2t¡¡rin.Número inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = | =L' gxcuxLtm
Area por luminaria (APL) = 6.?A
I 259
MEMORIAL DE CALCULOS FOTOI'IETRICOS III
FECHA :
NO}ARE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: SAI0N 210 HoY 210 A y 210 B
11.80Longitud localAncho local
Area local( l) Perfmetro local
7.30
Reflectancias inlciales :
Modelo luminaria - X -20 P
Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c)
Coeficiente de utilizaci6nCU. = CU x fcp =0.62x0.951 = 0.59
Número inicial de luminarias calculadas
Cielo o.7 Pared o.s Piso o-1
Fuente luminosa 75 lü lume¡ss 5300
= RCR = srHt - Heil = t9t
CCR = RCR. hcc =
hrc
(L) Altura de montaJe 2.8 (Ht)=hrc+hfc
(Íl) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)= hfc.
= 0.5 Piso ( fc) o.tlNL = 750 x 86.14 = 64605 = 13.59ffiffiñNL = 14 Luminarias
=N,=EXA= X='' ttCuxLlilNivel lumfnico actual
86.14 (A)
(P)
Nivel promedio de iluminaclón requeride 750 Factor de coiyecc. reflexpiso (fcp) = __
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relación cavidad local
RCR = 2.22
CCR=0
F€R = 2.22xü8 = 0.89 FCR = RCR. hfc =
(r) nnens TRREcULARES
Longitud menor X = Ancho menor Y =
Relación cavidad ]ocal= RCF =_2Jl_U! -_.[pü x p =
(UL-XY)Reflectancias efectivas :
Número actual de luninariasArea por luminarria (APL) = 6.15
0.89 E
260
uEugBI¡t-9E _9¡t9Ur9: _tgrgusrBt999 _r tl
FECHA :
NO}GRE DEL PROYECTO :
DESCRIpCISN DEL AREA: SAITON 2il
Longitud local 10.60 (L) Altura de montaJe _ (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 7.30 (tf) Altura plano de trabaJo _ (Hpt)= hfc.
Area local 77.3R (A)
( 1) Perfmetro local (P)
Reflectancias iniciales: Cielo 0.7 Pared 0.5 Piso O¡__Modelo luminaria -X-20P Fuente luninosa 75 W Lunenes 53OO
Nivel promedio de iluminación requerido zso Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relación cavidad local = RCR = s(Ht - Hpt) (L + H) = s(z)(to.oo+z.so) = r7977.39
RCR = 2.31CCR = RCR. hcc =CCR= 0
FCR = 0.924FCR = RCR. hfc =
hrc
(r) RnrRs rnnEeuun¡s
Longitud menor X = Ancho ¡lBnor Y =
Relacidn cavidad local= RCF = ZJ_-(Ht - tlpt) X P =(t.lL-xY)
Reflectanci as efectivas :
Número actual de luminarias 6 Nivel lumfnico actual
Cielo ( cc) 0-69 Pred ( x c) = o.s Piso ( fc) n.rr
coeficiente de utilización N. = 7fnrz.3g! ., 5ffi5
CU. = CU x fcp = 0.6D0.951= 0.S silMfEEilfñ' ÁífZ.$L NL = i2.te,
Número inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = X =' gxct xLLF x x
Area por luminaria (APL) = 640.88 Scelente
261
uEugB!¡t _9E _!¡t9Ut9: _ EgrgUEIBr 99! -r I I
FECHA :
NOIvIBRE DEL PROYECTO :
DESCRIpCI9N DEL AREA: SAlo.l 212 wN A2 Ay 2t2B
Longltud local 10 (L) Altura de montaJe 2.9_ (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 7.4o - (!t) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)= hfc.
Area local 74'o - (A)
(1) Perfmetro local (P)
Reflectancias iniciales : Cielo O.7 Pared 0.5 Piso 0.1
Modelo luminaria -x-2OP Fuente luminosa 75 I{ tr*nu, ñ6Nivel promedio de iluminación requeri¿e 750 Factor de corrrecc. reflex
Piso (fcP) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local =,RCR = 5(Ht - Hpt) (L + U) = 5(z)(t0+z.4o) = I7474
RCR = 2.35 CCR = 0FCR = 2.35x 0.8 = 0.94
2
CCR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
hrc
(t) Rnrns TRREGULARES
Longitud menor X = Ancho mnor Y =
Relacidn cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =
Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) . 0.69. Pred ( x c) = 0.5 Piso ( fc) o.rr
Coeficiente de utilizaci6n NL = 7$ x 74.0 = 55.5m
CUt = CU x fcp = 0.61 x 0.951 = 0.58 5ffir2o'so'i6 4'672Jalü, = 11.87 NI=12 l¡ninarias
Número inicial de luminarias calculadas - N,= E x A = X =
OxCtxLLF x xNúmro actual de luminarias Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 6.16
Belente 0.S
(r,rL - xY )
262
MEMORIAL DE CALCULOS FOTOI4ETRICOS III
FECHA :
NOBRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA:
Longltud localAncho local
Area local( 1) Perfmetro local 51.4
(L) Altura de montaJe (Ht)=hrc+hfc
(tl) Altura plano de trabaJo= hfc.
SAITON 213
(Hpt)
67.71 (A)
(P)
Nivel promedio de iluminaci6n requerido
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD =
AREAS REGULARES
(T) NnE¡s IRREGULARES
Longitud menor X =
Reflectancias inici ales
Modelo luminaria -X-20P
: Cielo O.7 Pared 0.5
Fuente luminosa 75I{
Factor depiso (fcp)
LLF =
CCR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
hrc
Ancho menor Y =
o.97
Piso o.lIrrme¡ss 5300
cornecc. reflex
o.76
Relacidn cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (l- + W) =
= 3.80
=Q
= 3.80 x0.8 = 1.52T
RCR
ccR
FCR
Relaci6n cavidad local= RCF = z.!_LUl_ipt) X P = 2.s(2(lrL - xY )
Reflectancias efectivas :
CUt = CU x fcp = 0.54x0.954=0.52 NL = 12.12 12 I¡mirsias
Núnpro inicial de luminarias calculadas -N,= E xA= X =' txclJxLlm
3.80
Cielo ( cc) .0.69 Pred (
Coeficiente de uti I ización
Número actual de luminariasArea por luminaria (APL) =
x c) = o.s Piso ( fc)I\&= 75Or 67.71 = 9.7&,5
ffieo.Sao.ñ 4189.t2
Nivel lumfnico actual
0.85 Selente
263
MEMORIAL DE CALCULOS FOTO}4ETRICOS III
FECHA :
NOIBRE DEL PROYECTO :
Longitud localAncho local
(r) RnERs ¡nnEeuunss
Longitud menor X =
DESCRIpCISN DEL AREA: sAIo{ 214
(L) Altura de montaJe 2.8 (Ht)=hrc+hfc(H) Altura plano de trabaJo qq__ (Hpt)
= hfc.Area local 43.6 _ (A)
(1) Perfmetro local sl.4 (P)
Reflectancias iniciales : Cielo o.7 Pared 0.5 Piso 0.1
tlodelo luninaria -.x-TP frente f uminosa " " tr*n.r-6ñ
Nivel promedio de iluminaci6n requerldo 4_ Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =
LLD = 0.9 LDD = 0.97 RSDD = O.g7 LLF = O.ñ
AREAS REGULARES
Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (l- + ¡¡ =
G=0R = 5.9x 0.8 = 2.9
2
CCR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
hrc
Ancho menor Y =
Relación cavidad 'local= RCF = 2.l!_(Ht - lft) X P =2.5(2)!5L.4\=87 =5.91(l'tL-xY) 43'cE
Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) O.ffi Pred ( x c) = 0.5 Piso ( fc) O.tg
Coeficiente de utilizaci6n NL = 750 x 43.05 = 322g7.5
CU^ = CU x fcp = 0.4SO.fIl2 = O.!2 5ffir20.4&O.76 33ff!.2L ' NL = 9.54 10 LuninariasNúmero inicial de luminarias calculadas = N, = E x A = )( ='tmNúnero actual de luminarias Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 4.30
0.74 Excelente
264
MEMORIAL DE CALCULOS FOTO}4ETRICOS III
FECHA :
NO]aRE DEL PROYECTO :
(1) AREAS TRREGULARES
Longitud menor X =
DESCRIPCION DEL AREA: SALON 21s
Longitud local 6.9 (L) Altura de montaJe 2.8 (Ht)=hrc+hfc
Ancho local s.3 (l{) Altura plano de trabajo 0.8 (Hpt)= hfc.
Area local 36.57 _ (A)
(1) Perfmetro localReflectancias iniciales : Cielo O.7 Pared 0.5 Plso 0.1
Modelo luminaria -X-20P Fuente luninosa 75 hI Lurpnes 5300
(P)
Nivel promedio de iluminaci6n requerido 750 Factor de correcc. reflexpiso (fcp) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = 0.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + ll) =5(2)(É=9t5=!) = L?
-=F
RCR = 3.34
CCR = 0.
CCR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =FCR = 3.34. 0.8 = 1.342
Ancho rpnor Y =
Relaci6n cavidad local= RCF =_Z_.5 (Ht -_tpü X p =
(t,L - xY )Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) .0.69 Pred ( x c) = 0.5 Piso ( fc) O.rZ
Coeficiente de utilizaci6n ttl = 750:X=3=9.JL rc_sm0rc.Ylrc.ñ ryffihcut = cu x fcp = 0-5u,959=-oS NL = 6.0 6 I¡¡inarias
Núrero inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = X =' oxcuximNúmero actual de luminarias Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 6.@5
o.gg E*t"lente
265
Longitud localAncho local
Area local(1) Perfmetro local
Relaci6n cavidad localRCR = 2.97
CCR=0
FCR=2.97x0.8=1.192
(r) nnsns TRREcULARES
Longitud menor X =
usugE!¡t _ 9E _9¡r9Ur9: _ |9I9UEIBI99!- I tl
SAITONES 2L6 y 217
7.O
(A)
(P)
0.575W
= RcR = 5(Ht - Hpt) (L + bt) = s(2xztg.s\ = ig=CCR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
hrc
Ancho menor Y =
FECHA :
NO]ARE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA:
(L) Altura de montaje 2.8 (Ht)=hrc+hfc
6.5 (tt) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)= hfc.
45.5
Reflectancias inicialesModelo luminaria -X-20P
: Cielo o.7 Pared Piso 0.1
Fuente luminosa Lumenes 5300
Nivel promedio de iluminaci6n requerido _ Factor de correcc. reflexpiso (fcp) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Reflectancias efectivas :
(ru-xv)
( xc) = 0'5
Relación cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpll X p =
Cielo ( cc) .0'69 Pred
Coeficiente de utilizaci6nCU* = CU x fcp =0.5&O.9f/ = .5i
Número lniclal de luminarias calculadas
Núrnro actual de luminariasArea por luminaria (RPt) =
Piso ( rc) o:12
NL= 750 x 45.5 = 34125ffi:ffi.i6-4s:ii;5-NL=6= NL=
Ni velOxCUxLLF x xlumfnico actual
0.98
.90 7
ExA= X=
7.58
266
MEMORIAL DE CALCULOS FOTOMETRICOS III
FECHA :
NOIBRE DEL PROYECTO :
(r) ¡nERs tRngeuuREs
Longitud menor X =
DESCRIPCI0N DEL AREA: SAL0N 218
Longitud local 8.0 (L) Altura de montaje 2.8 (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 7.0 (¡l) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)= hfc.
Area local 56.0 (A)
(1) Perfmetro local (P)
Reflectancias iniciales : Cielo O.7 Pared 0.5 Piso 0.1
Modelo luminaria -X-20P Fuente luminosa 75 I{ Lumenes 5300
Nivet promedio de iluminaci6n requeri¿s 750 Factor de.correcc. reflexPiso (fcP) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + lrf) 5(2 15056 56
RCR = 2.68CCR = RCR. hcc =
CCR=0
FCR = 2.68x 0.8 = 1.07T FCR = RCR. hfc =
Relación cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpü X p =
Reflectanci as efectivas :
Número actual de luminarias
Ancho menor Y =
Nivel lumínico actual
(r{L - xY )
Cielo ( cc) p.69 Pred ( x c) = 0.s Piso ( fc) Otg
Coef'lciente de utilizaci6n NL = 750 x 56 = 42000
CUt = CU x fcp = 0.oo.954 = 0.f M, = ffiao'o-rff"--.*''
Núrpro inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = X ='omArea por luminaria (APL) = 6.2
0.D Ecler¡te
267
IEUgB!¡t_9E _9¡!9Ut9: _¡9I9UgIBr999-t tl
FECHA :
NO}.BRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: SALON 219
Longltud local 8.60 (L) Altura de montaJe _ (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 6,99 (H) Altura plano de trabaJo _ (ttpt)= hfc.
Area local 58.48 - (A)
(1) Perfmetro local (P)
ReflectanciasiniciaIes:Cielo-4'J-Pared+Piso0.ll4odelo luminaria -X - Z0 p Fuente luminosa 75 ht Lur¡enes s3o0Nivel promedio de iluminaci6n requerido zso Factor de correcc. reflex
piso (fcp) = _LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = 0.97 LLF = O.7G
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local = RCR = S(tlt - Het) (t + W) = rRCR = 2.63CCR = 0.FCR = 2.63 x 0.8 = 1.05T
CCR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
5
(r) Rnens TRREGULARES
Longitud menor X = Ancho rnnor Y =
Relacidn cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P --
(r,rL - xY )Reflect¡ncias efectivas :
Cielo ( cc) 0¡69 Pred ( x c) = __€-E_ Piso ( fc) O.rZ
Coeficiente de utilizacidn NL= 7S¡_8.48 43860Tffiffi.92CUt = CU x fcp = o-G0x0o54 = Q.g/ NL = é.5s lo Euminarias
Número inicial de luminarias calculadas - N,= E xA= X ='gmNúrBro actual de luminarias Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 5.95 0.g6 Excelente
268
MEI"IORIAL DE CALCULOS FOTOMETRICOS III
FECHA :
NOI.SRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: SALA DE CONFERENCIAS TERCER PISO
Longltud local 19.80 (L) Altura de montaie 2.80 (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 7.50 (t'l) Altura plano de trabaJo 0.80 (Hpt)-= hfc.
Area local 148.5 (A)
(1) Perfmetro local (P)
Reflectancias iniciales : Cielo 0.70 Pared 0.50 Piso 0.10
Modelo luminaria- x - 20 p Fuente luminosa 75 ll Lumenes 5300
Nivel promedio de iluminaci6n requerido _ Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = 0.97 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relaci6n cavidad local = RCR = S(Ht - Hpt) (L + =
-i46;56-RCR=273 =1.84Tiflffi- FCR = 1.84.0.8 =0.74 ccR = RCR. hcc =-TCCR=1.84.0 =QT
Reflectancias efectivas :
FCR = RCR. hfc =
hrc
(r) nnens TRREcULARES
Longitud menor X = Ancho nenor Y =
Relación cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =(btL - xY )
Cielo ( cc) _4J9__ Pred ( x c) = 0.5 Piso ( fc) 0.rtCoeficiente de utilizaci6n NL = 750 x f48.5 =,111375ffi-?-n¿.t-tocut = cu x fcp = 0,G4x0,g47 = 0.61 NL = 22.66 NL = 22 Luminarias
Número inicial de luminarias calculadas - N,= E x A = X =' oxcii;Li-rxxNúmro actual de luminarlas ____Z_ Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 6J5- 0.93 Bueno
269
MEMORIAL DE CALCULOS FOTOHETRICOS III
FECHA :
NOMBRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: SALoN 328
Longitud local 9.8 (L)
Ancho local s,-r ([l)Altura de montaJe z-7 (Ht)=hrc+hfc
Altura plano de trabajo ¡J_ (Hpt)= hfc.
Area local(1) Perfmetro local
9E 'E
(A)
(P)
Reflectancias iniciales : Cielo o.7 Pared 0-s Piso n,lModel'o luminaria +=-¿g-g_ Fuente luminosa z5 ül Lumenes $n0Nivel promedio de iluminación requerido _ Factor de correcc. reflex
plso (fcp) = _
LLD = 0-o LDD = 0^g7 RSDD = n.q7 LLF =
AREAS REGULARES
RCR = 2.06 CCR=0CCR = RCR. hcc =
FCR=2.06=0.8 =0.86TTFCR = RCR. hfc =
hrc
(r) nnrns TRREcULARES
Longitud rpnor X = Ancho rnnor Y =
Relación cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =(bJL - xY )
Reflectancias efectivas :
Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + üt) ==1,(1.91(9.=9+8.7) = 175.7585.26
Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c) =
Coeficiente de utilizaciónCUt = CU x fcp = 0-63 x 0.940 = 0.60
Núrero inicial de luminarias calculadas
o76
o-s Piso ( fc) o-rl
NL i:750 x 8s.26" 6394sffi--Tii3f6ExA= )(- NL=13'
Núnrero actual de luminariasArea por luminaria (APL) =
OxCUxLLF x xlumfnico actual
= NL=
Ni vel
6- 56 0.
270
Longltud local 7.50 (L) Altura de montaJe 2.1 (Ht)=hrc+hfc
Ancho local 5.60 (ll) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)= hfc.
Area local 42'o - (A)
(l) Perfmtro local
tlEl.lORIAL DE CALCULOS F0T0I'IETRICOS III
FECHA :
NO}ARE DEL PROYECTO :
DESCRIPCION DEL AREA: SALONES 304 - 325 - 326- 327
(P)
Reflectanclas lnlciales : Clelo _-o* Pay¡ed + Plso O:_l4odel'o luminarla -x- 20 P Fuente luminosa 75 tt LurBnes s30o
Nivel prorndio de llumlnacfdn requerldo Facto¡ de corl=cc. reflex.plso (fcp) = _
LLD = --{,g- LDD = 4az- RSDD = oJ7- LLF = #AREAS REGULARES
Relacl6n cavidad local = RCR = 5 ge:L2.g.41_
--RCR = 2'96 ccR = o
ccR = icR. hcc =
FCR=2.96x0.8 =1.25T.E_-
(1) AREAS IRREGULARES
Longltud menor X =
FCR = RCR. hfc =
hrc
Ancho nBnor Y =
Relacidn cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =(¡fL - xY )
Reflectanclas efectivas :
Clelo ( cc) 0.69 Pre4 ( x c) = 0-5 Plso ( fc) Q-¡2_Coef-tciente de utilizacldn NL= 750 x 42.0 31500
5300x2x0.56x0.76 4511.36CUt = CU x fcp = 0.58 x 0.957 = 0.56 NL = 69.g NL 6
l{ú¡rBro lniclal de lumlnarias calculadas = l{¡= E x A = [ =LtffiNúnpro actual de lumlnarias z t{ivel lumfnlco actualArea por luminaria (APL) = 7 0.9g Excelente
). :1 +.:.: ! r'' .'a.i:*:r,'¡".r
271
l.lEl,l0RIAt DE CALCUL0S F0T0I4ETRIC0S III¡¡¡i¡r¡rr¡
FECHA :
N0I-8RE DEL PROYECT0 :
DESCRIPCI0N DEL AREA: sALoN 322 - 323
Longltud local 7.5 (L) Altuna de montaJe Z.l (Ht)=hrc+hfcAncho local
Area local(1) Perfmetro local
Longitud ¡rcnor X
Relaci6n cavidad
Ancho nnnor Y =
=2.5(Ht-Hpt)XP=(r{L - xY )
A,R (tl) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)= hfc.
(A)
(P)
34.5
Reflectanclas lnlciales : Clelo o_7 Pared 0-s plso 0.1l,lodelo luninarla -x- 20 p Fuente lumlnosa 75 bt Lumnes 5300
l{ivel promdlo de llumlnaclón requerido Factor_de.coirtcc. rnflex.plso (fcp) =
LLD = 0.9 LDD = 0.97 RSDD = O.g7 LLF = 0.76
AREN REGULARES
Relaci6n cavldad local = 8CR = 5(Ht - Hptl (L + l{) =RCR = 114.95 = 3.33 CCR-¡--l4r
CCR = RCR. hcc =FCR=3.33.8 =1.40-T5
FCR = RCR. hfc =
hrc
(1) AREAS TRREGULARES
local= RCF
Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) _¡¡g__ Pred ( x c) =
Coeficiente de utilizaciónCUt = CU x fcp = 0-56 x -958 = 0.53
f{úmro lnicial de lumlnarias calculadas
f{úmro actuit de lumlnariasArea por luminaria (¡Pl-) =
0,8 Plso ( fc) 0.lzNL=750x34.$ =-5875
5300 x 2 x0.53x0.76 4269.68NL = 6.05 NL = 6 0umln.
- l{,= E X A = X ='tmimmf{ivel lumfnlco actual
0.gg5.75
272
$EUgB!4t_9E -98t9Utgt - EgIgUEIBTs9!_I tI
FECHA :
NOI,IBRE DEL PROYECTO :
DESCRIPCI0N DEL AREA: SALON 321
(L) Altura de montaje 2.7 (Ht)=f¡¡6+¡¡s(lf) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)
= hfcArea local 32.49 (A)
(l) Perfmetro local eg.S (P)
Reflectancias iniciales : Ciel o 0.7 Pared 0.5 Piso Oj1__Modelo luminaria -L-:._Zg_p__ Fuente luminosa lS Vt Lumenes slqA_
Longitud localAncho local
Nivel promedio de iluminación requerido _ Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =
LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.g7 LLF = 0.76
AREAS REGULARES
Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + t,) =
RCR = 3.44 CCR = 0
FCR = 3.44 x.0.8 = 1.45T5-CCR = RCR. hcc =
FCR = RCR. hfc =
hrc
(l) Anrns TRREGULARES
Longitud menor X = Ancho menor Y =
Relacidn cavidad'local= RCF = 2.!_(-!,!_- Hpt) X P = a5{f.9)(23,5)(1,,1 -xY) 32.49
Reflectancias efectivas :
Cielo ( cc) 0.'69 Pred ( x c) = O.j___ Piso ( fcl O.Lz
Coeficiente de utilización NL = 750x 32.49 = 24367.55ffoizff.ffi0',ffi2&i768
CUt = CU x fcp =0-5Ixi.9EI_--0.53 u= s.zo Nb= 6 LuminariasNúmeroinicial de luminarias calculadas -N,=E xA= X='g-mtxNúmero actual de luminarias 2 Nivel rumfnico actualAr':a por luminaria (ADL) = 5.41 0.87 Excelente
273
9. SISTEI,IAS DE MAL,LAS A TIERRA INDEPENDIENTES
9.1 GENERALIDADES
Con el fin de proporcionar mayor seguridad al sistema eléctrico y
equipos de la Universidad, es recomendable que se diseñen sistemas
de mallas de tierra independientes que cubran equipos o instalacio
nes eléctricas del mismo tipo y evitar asf que en algún monnnto se
produzca una falla por falta de un buen sistema de tierra. En gene
ral, tales sistemas cubren:
Sistema de mallas de tierra para aterrizar todas las estructuras me
táticas del edificio, que contengan conductores o equipo eléctrico.
Sistemas de mallas de tiema para el equipo de computadores.
Se analizará en este capftulo lo refercnte a sistemas de mallas de
tierra para el equipo de computadores.
9.2 PARTES DE LAS INSTALACIONES DE PUESTA A TIERRA
Una instalaci6n de puesta a tierra esta compuesta por :
274
a. La tiema propiamente dicha.
b. La línea de puesta atierra (Incluye la lfnea colectora de puesta
a tierra y la de conexi6n con la toma de tiema).
c. La toma de tierra o electrodo (barra o malla)
9.2.1 Tierra propiamente dicha. Factores deterninantes de la resis
tencia del suelo. La resistencia propia del terreno depende de :
a. Su constttucidn o naturaleza.
b. Grado de hurBdad.
c. Temperatura.
La naturaleza del teryeno puede ser tal que lo haga tmpropio para
efectuar en el toma de tierra, en este caso es obligado un desplaza
miento de los mismos hasta encontrar terreno de naturaleza apropiada
o zonas de ci.erta humedadr tales c9m0 proximidad de pozosf zonas re
gables, etc.
Los terrenos rocosos no son aceptables y st no fuese fácil encontrar
otros en la proximidad de la tnstalación, se efectuará un buen trata
miento qufmico que permititá regar estas tonas de tierra en épocas de
verano.
275
Es conveniente aún en tierras húrndas, tratar el terreno con sal común,
puesto que ésta mantiene la hunndad en el (prcpiedad higrométrica).
Puede emplearse, además de sal común, cloruro de calcio o sulfato de
cobre o de magnesio.
9.2.2 t'lediciones de la resistencia especffica del suelo. La resis
tencia especffica del suelo debe ser obtenida, en forma aproximada,
en base a sondeos geoeléctricos. Debe tenerse en cuenta que la rcsis
tividad de la tierra varla con el grado de hurBdad y que este no es
constante a través del añ0. Para el cálculo es necesario asumir las
peones condiciones.
La resistencia especffica de la tierra se expresa como la resistencia
de un cubo de un metro de lado. Su unidad es : JaX ft.
La siguiente tabla suministra valor€s - gufa sobre resistividad
diferentes tipos de terreno:
276
TABLA36. Valores - Gufa de resistividad de la tierra*
Tipo de suelo Resi stenci a específi ca( -c¡- x Mt. )
Pantanoso, cenagoso
Barro, tierra arable y archillosa 100
Arena humedad
Grava humedad
Arena o grava seca
Terreno Pedregoso
500
1.000
3.000
* V de 0100, S 20N Roca 10.000
9.2.3 Lfnea de puesta a tierra y lfnea colectora de puesta a tiema.
LINEA DE PUESTA A TIERRA: Lfnea que une Ia parte de la instalacidn
que se desea poner a tierra con una toma de tierra, siempre que esté
tendida fuera de tierra, o en tierra pero con aislamiento.
LINEA C0LECTORA DE PUESTA A TIERRA: Lfnea a la que están conectados
varios cables de puesta.a tierra (no fonnan parte de ella las lfneas
de puesta a tierra que parten de la colectora y se conectan, dentro
de un panel , o varios aparatos montados en él ).
277
9.2.4 Instalaci6n de los electrodos. La resistencia de la conexión
a tierra varfa en forma inversamente proporcional al área de la plan
cha ( suponiendo un terreno de resistencia unifome) limitándose a
áreas no mayoies de 25 a 30 pies cuadrados. Se utiliza este sistema
en terrenos rocosos o arenosos en los que no puede utilizarse electro
dos clavados.
g.2.5 Tiras enterradas. Las tiras entenradas son cintas de cobre
de 155 x l/8" entemados a 45 cms por debaJo de la suilerficie, con
soporte a los cuales se sujeta la cienta aislándola de su contacto
con el mismo.
Generalmente se requt'ere una longitud considerable de cinta, para ob
tener una conexión a tÍema de baJa resistencia.
La resistencia varfa en forrna inversamente proporcional al dobl.e de
la longitud de la cinta'para evitar longitudes de cinta demasiado
lafgas se utilizan cintas en paralelo, bien separadas unas de otras.
También se logran vaiiaciones de la reststencia de la conexi6n a
tierrai variando la profundidad'de la cinta debe estar comprendida
entre 18" y 3".
9.2.6 ReJillas, Consiste en cables de cobre enterrado aproximada
mente 6" en el suelo y formando una red de cuadros para el caso de
plantas generadoras y subestaciones.
?78
La finalidad de la reJilla es pnoveer áreas equipotenciales en todo
el lote de la estación. La resistencia de las conexiones a tierra,
en todos los sistemas debe tener un valor máximo de l0 ohmr'os.
9.2.7 Electrodos clavados. El electrgdo !'cl.avado" consiste en una
varilla de cobre, con alma de acero (Coppemeld) cuyas dimnsiones
pueden variar entre diámetro de 1/2r, 518", 314" y longitudes en
tre 8f' y 8.1/2" y a veces de 16r' a 64t', dependiendo de los terrenos.
Una buena resistencia se constdera comprendida entrc 2.0 y 2.7 ohmios.
EI electrsdo debe tener cabeza de acero que perrnita los golpes para
introduci.rlo en la tierra, a cualquier longftud de profundidad. La
conexión del cable de salida se hace rndtante abrazaderas y por unio
nes mediante acople.
9.3 VENTAJAS DE COLOCAR SISTEI4A DE TIERRA A LA RED DE COMPUTADORES
fen6menos eléctricos, tales como los rEyos, lis tierras se usan
drenar el potencialextraño de sistema antes que el personal
lestonarse o componentes vulnerables del sistema puedan dañar
Para potenciales extraños causados pgr fallas en el ststema de poten
cia eléctrica con retorno a tterra, la tterra qyuda a causar una rá
pida operación de las protecciones del sistema de potencia por la
proxisión de pozos adicionales a la corriente de falla, causando asf
Para
para
pueda
se.
279
la remoci6n de potencial extraño tan rápidamente como sea posible su
adici6n, la tierra volverá a dreRar potencial extraño antes de que el
sistema de cómputo pueda dañarse seriamente o el personal lesionarse.
9.4 DESVENTAJAS
se debe hacer manteniniento correctivo y preventivo. se deben hacer
pruebas peri6dicas.
9.5 GUIA PARA EL CALCULO DE INSTALACIONES DE PUESTA A TIERRA
Determfnar el tipo de instalaci6n de puesta a tierra, respecto
nivel de tensi6n.
De Proteccidn : Consiste en la conexi6n a tierra de todas las partes
de la instalaci6n no pertenecientes a los circuitos de energfa, pero
que pueden ser energizados por cualquier circunstancia, pontendo en
peligro la seguridad del personal de servicio.
De Derivaci6n¡ Su.funci6n consisten en derivar a tiema cargas está
ticas, corrientes de fuga y corrientes producidas por descargas atmo
féricas en las lfneas.
a.
del
b. Determinar el tipo de construccidn
tierra respecto de las cafacterlsticas
sición de los nismos.
de la instalación de puesta a
propias del equipo y la dispo
Univushld lühnom
0cpo ltbltl+aru
2&
c.
po!
. Instalaciones separadas de puesta tierra: Si se puede separar las
puestas a tierra de protecci6n del lado de alta tensión y del labo de
baja tensi6n, y si se realizan las exigencias de conexi6n del neutro,
es conveniente agrupar la puesta a tierra de protección oe lado de
baja tensión con la de servicio. La de servicio está presentada por
la puesta a tierra de los neutros de los transformadsres X del conduc
tor neutro de la red, relacionándose principalmente como problemas de
operaci6n del sistema.
Detenninar la resistividad ( Resistencia especffica del suelo )
. Experir¡entalrente por sondeo geoléctrico,
. Tabla No. 36
d. Calcular la corriente máxina de cortoctrcuits ( valor R.l'|.S. en
amperios), Qu€ fluye a la malla de tierra con aporte por expansidn
del sistema.
e. Calcular la sección transversal en ctrcular mil, de las lfneas
de puesta a tierra y colectoras, por la fdrmula¡
fi=Log. 10 (Tm - Ta) * ,
234 + Ta
IxFs
28L
fi = Secci6n transversal en circular mil.
I = Corri.ente de cortocircuito en amperios
Fs = Factor de seguridad ( reconendado 1.5 mfnimo)
$ = Tiempo en segundos que dura Ia falla antes de extinsión.
Tm = Temperatura náxtma permitida en grados centfgrados.
Ta = Temperatura ambiente en grados centfgrados.
Para efectos de diseño debe considerarse;
Ta = 40oC.
Todo el calor es retenido por el conductor debido a la corta duración.
Punto de fusi6n del cobre l083oC.
Tm admisible para uniones soldadas 450oC.
Tm admisibles para uniones pernadas 250"C.
Los valor€s de corriente usados en los cálculos deben involucrar un
factor de incremento que tenga en cuenta Ia probabilidad que la máxi
282
ma corriente de falla aumentará cuando el sistema crezca' pués es in
conveniente reforzar la toma de tiema una vez construfda.
La tabla siguiente indica la capacidad que deben tener los Conducto
res de cobre para evitar la fusión en relación al tiempo de duración
de la falla
TABLA37. Capacidad del conductor
Tiempo de duración
de la falla (Sg)
Ci rcul ar mi I por Anperi os (Ct'ilA)
Solo cable Con uniones I con unionessoldadas I pernadas
30
4
I
0.5
40 50 65
42024
71012
5 8.5 8.5
f. Verificar la capacidad de transporte del conductor pOr la rela
ci ón.
Circul a mil nominales
Capacidad ( cM/A )
y la tabla 37.
283
g. Galcular el material y la longitud de la toma de tierra por pro
ceso interactivo de acuerdo al tipo de montaJe de equipos y verificar
la resistencia de la instalaci6n de puesta a tferra'
Si las condiciones locales no requieren el empleo de otro material 'se utiliza cObre o acero cincadO al fuego o revestido de cobre'
En la siguiente table se indican las secciones mfnimas:
284
ABLA Secciones mfnimas tomas de tierraTipo detomas de
tierra
Materi al
Acero cincadoal fuego
Acero revertido decobre
Cobre
Banda detoma detierra
Fleie qcero100 rm¿
Espesor mfn.3 mm.
Cable^(sección)95 rmz
Sin alambresfi nos
5o rm2
Fleje cobre 50rnr2
Espesor min 2r¡n
Cable ( sección )
sin alambres finos35 r¡n2
Barra detoma detierra
Tubo de acerc .1"
Angulos de aceroL65xG5xlPieza aceno UGl12
Pieza acero TZ TA
Acero 15 mn 0
capa de cobre
de 2.5 run. de
espesor.
Fleje cobre 50r¡n2
Espesor Min. 2rm
Alanbre o cabl.esin alambres finos35 rm2
tubo de cobre30x3
Perfil de acero,cruz50x3 uotras bamas la-n¡i nadas equi va-I entes .
PIaca detoma detierra
Chapa de acerode 3 r¡n.
Chapa de cobre de2 nm.
EI cobre metal de alta conductividad tiene la ventaJa de no suft i.r de
corrosión cuando está baJo tierra, sinerüargo pnesenta la desventaja
de fonnar celdas galvánicas con tuberfa de acerc, conduit, cables con
chaqueta de plomo, etc. enterrados y por consiguiente se constituye
285
en fuente de corrosión.
El acero cincado se pnesenta como alternativa puesto que elimina
efecto adverso de la malla sobre otros conductores enterrados.
La resistencia de pro.pagación es determinante para la calidad de
una instalaci6n de puesta a tierra. Dicha resistencia depende del
tipo del terreno y de su constituct6n, asf como de las dimensiones
la disposici6n de las tomas a tierra.
La resistencia de propagación se calcula como resistencta del terre
no entre una instalacidn de puesta a tierra y una tierra de referen
cia.
La tierra de referencia está fomada por tomas de tierras auxiliares
dispuestas a una distancia suficiente de la instalaci6n de puesta a
tierra objeto de medida.
En la tabla stguiente se indican los valores orientativos de la resis
tencia de propagaci6n que se puede alcanzar con tomas de tierra, en
diferentes clases de terreño.
el
2ü
TABLA 39. Resistencia de 6n
Clase de
Terreno
Con bamas de tomas detierra
Con barras de tomas de tierra
2 5 l0 l5 2 5 t0 l5
Longitud de toma tierr¡ Prof. de la toma de tierra aMts.
Terrenopantanoso 30 12 6 4 l5 6 3 2
Terreno fagoso arci-broso y decul tivo 100 40 20 13 50. 20 l0 7
Arenahúmeda 200 80 40 27 40 20 l4
Gravahúmeda 500 200 100 67 50 34
Arenagrava seca 400 200 133
Temenorocoso I 200 600 400
h. Verificar la tensidn de contacto de la instalación.
E malla = km xki x/ x + ( para mallas )
Siendo :
287
Km = Coeficiente que tiene encuenta el efecto del nfinrero n, espacia
miento D , diámetro d, y profundidad de enteramiento h de los conduc
tores de la malla. Su valor es derivado de :
19h=* xLn D- + I Ln(3/4)(s/r6) (7lg),..' l6hd tf
;-yde= 1f 4xáreaIff
El núrBro de factores'en par€ntesis en el segundo término es dos menos
que el número de conductores en paralélo en la malla excluyendo las co
nexiones de cruce, (n-2 ) a lo largo, determinado por :
n= largo del lote + IEl espaciamiento
ki = Factor de correcci6n de irregularidad que consfdera la n6 unifor
midad del fluJo de corriente a tierra desde dos partes difenentes de
la malla.
Ki = 0.65 + 0,172 x Nl ( fórmula empfrica TEEE - 80 Pá9. 23).
Donde Nl es el nfirBro de conductores en paralelo en la malla tomadas
en una sola dirección ( a lo ancho ).
28
Nl = Ancho del lote + I. Espaciamiento
, = Resistividad pronndio de la tierra en-O-Mts./
t = Máxima co-riente total R.M.S. en amperios que fluje entre la
malla de tierra y la tierra con aporte por futuro crecimiento del sis
tema. (Icc x 1.5 )
| = longitud total del conductor enterrado en mts.
La resistencia Rt lograda con una vartlla está dada por :
Rr= / x 4(L-g)z rf [-s) d
Siendo ;
P = Resistencia especffica del suelo..l
| = Longitud de la varilla
g = Profundidad de enclavamiento de la varrilla. Si la cabeza de
la yarilla está casi a ras de tierra g = 0
d = Didmetro de la varilla.
289
En base a esta resistencia Rt la resistencia a tiema requerida se
obtiene rndiante conexión en paralelo de varias varillas y será:
l- - I + I +.Rt Rtl Rtz Rtn
En las varillas de puesta a tierra, el diámetro es escogido en base a
consideraciones mecánicas, antes que eléctricas. Un incremento del
diámetro no repercute en forma importante sobre una disminucidn de la
resistencia, decisiva es la long.itud.
i. Seleccione los materiales para uniones de la lfnea de conexi6n a
tierra de acuerdo a la siguiente tabla:
Uniw¡idcrl lutonomo ds 0aiJilh0o¡tu. 0iblrofoto
TABLA 40 Correctores recomendados para conexiones a tierra tipo
GAR, GKP, GKP -. ü1., Gq
GD, GP
GK.
GX
GJ, GG
GA-H, GD-H, GK-H, GG-H
GB, GBll, GZ.
GC, GCl4, GL
GE, GT
GFG
KF, K2F, KL, K2C
ccl, ccz, cc4
cRl, cRz, RRI
csl, csz, cs3, cs4.
cBl, BBI, BB2, BB3
290
úl.,ao(.}o'Eat,(UL.o+t,()Égo(.>
o simi I ares
Tip. de unión o empalme Tipo de conector
Cable de varrilla o tubo
Doblecable o vari'lla otubo
Tres cables a varillao tubo
Cable a cable
Barraavarillaotubo
Cable o perfil en H.
Cable a barra
Doble cable a barra
Tres cables a barra
Barra a cable en concreto
Cable a parte metálica
Cable a
Cable a
Cable a
Cable a
cabl e
varilla de tierra
superfi ci e
terminal a barra
.úS='E.úEov,
i. Elabore el listado de materiales y pnesupuesto de la obra.
29L
IO. SISTEMAS DE EMERGENCIA
10.1 GENERALIDADES
El contenido del presente capftulo está destinado al estudio y regla
mentación de los sistemas de generaci6n de emergencia para ,suminis
trar alumbrado y fuerza en la Universidad en caso de fallas del sumi
nistro normal externo.
Los sistemas de emergencia están generalmente instalados en lugares
de reunión, donde se necesite alumbrado artificial, es el caso de la
Universidad ocupada por un gran núrnro de personas.
Los sistenas de emergencia pueden sumintstrar fuerza para el funcio
namiento de equipos esenciales, tales como los de refrigeraci6n,los
de ventilación cuando son importantes Para nantener la vida, los de
alurrbradO para los pasillos y salas prtncipales, los destinados para
conputación.
10.1.1 Cortes de corrientes. Del análisis de confiabilidad que
debe darse al sistema, las posibles causas de fallas que ocurran y
292
el tiempo de duración de estas, predicen la utilizaci6n de un equipo
de emergencia. Este conocimiento puede usarse para deteminar si hay
necesidad de incrementar la confiabilidad o disponibilidad de una
fuente de suministro para algún uso en particular, la confiabilidad
es un indicativo de cuantas fallas pueden esperarse porrencima de
cierto periodo de tiempo,.mientras que la disponibilidad es un indi
cativo del total de tienpo que se carece del servicio eléctrico.
10.1.2 Descripción y especificación técnica de los sistemas de
emergencla.- Las unidades diesel son generalmente de servicio pesado,
tienen r.Enor costo de combustible y rnnor peligro de fuego que las
unidades de gasolina,
Pueden ser operadas solas o en conexi6n paralelo con otras, esto re
sulta ser muy conún. El control puede ser manual o automático,el en
friamiento se puede Obtener pOr aire forzado o por ctrculacidn de
agua,
Los grupos electrogénos de emergencia son diseñados para una instala
ción flexible, costes de instalaci6n bajosr.mantenimiento rápido, eco
n6nico y confiabilidad total, Cada grupo completo contiene : notor
generalmente diesel, notor de arranque eléctrico, regul.ador de voltaje, enfriador.tipo radiador, generador sin escobillas, tablero de
controles ( montado en el genera¿or) y una base o soporte fijo. (ver
figura i.
293
3o-
-e fi€E ÉE
P5.ttg(uÉoÉo,'ErroL+,(-to,
o,
oCL5LC'
CE
=(tl¡-
fitfltE!oE*.
E¡E J,
294
Motor generalmente diesel .
Motor de arranque eléctrico.
Regulador de voltaje.
Enfriador tipo radiador.
Generador sin escobil las.
Tablero de controles ( montado en el generador ).
Base o soporte fiio.
295
10.1.3 Estudio de Prioridades. En las áreas y equipos que veciban
abastecimiento del generador de emergencia, los cuadros de distribu
ci6n eléctrica y conductores segundarios se dividirán directamente
después del punto de rnedici6n de una red de prioridad (A) y una red
de no prioridad (B).
El abastacimiento de electricidad de emergencia se suministra a tra
vés de contactores a las zonas de prtoridad del cuadro general de
baja tensi6n, de modo que cuando falle el abastecimiento normal los
cuadros de distribución eléctrica prioritarios reciban suministro de
la central eléctrica de emrgencia.
Las prioridades quedaran establecidas de comfin acuerdo entre las di
rectivas de la Universidad. Este estudio de prioridades se debe rca
lizar teniendo en cuenta cada una de las áreas donde es de vital im
portancia un seryicio óptinro de electricidadr gu€ garantice un normal
desarrollo de las actividades efectuadas en cada una de estas áreas.
A continuacf6n se establece una
tes áreas y equipos que podrÍan
te eléctt ica.
Tabla41. Estudio de prioridades,
lista de prioridades de las diferen
constituir una Universidad en su par
(ver la siguiente hoja)
296
TABLA 41. Estudio de Prioridades
Ambi ente Pri ori dadesM BI,
1. Al umbrado y utensi I ios menores :
. Corredores
. Recepcion y operador de sonido t00
. Oficinas,de administracidn 100
100
. Centro de Cómputo
. Grdr
100*
100
. Laboratorios 100
*El centro de cómputo estará altmentado mediante una unidad ininte
rrumpida de potencia (U.P.S.) ver figura
yA AL TEN.DT9O Efi¡j- nvsnn (axcatl.
o¿rtcunAC.tt A. O.
297
7leLE20 E,lu7.
¿lrA ^ragML.
c.A.,3.A ttE earcactbtA.
Cco 03
5^u oeconPufO
4?C2ras.
FIGURA 8. Sistema eléctrico de alimentación para equipo de sistemas
298
10.I.¡t Sistemas de Control. La transferencia de carga a un grupo
electrógeno de emergencia se puede hacer por dos medios: l¡lanual y
Automáti co.
Para el caso que ocupa estudiar, debido a la urgencia del suministro
de fluldo eléctrico por falla en el servicio nonnal' el equipo de emer
gencia debe estar en servicio por un lapso de tiempo entre 8 y 15 se
gundos y asf se debe ajustar para que cumpla este cometido en el arran
que de la planta, debe tenerse en cuenta que entran únicanente las car
gas con prioridad A. especificadas en la tabla 41.
10.1.5 Interruptor de transferencia autornática. Como ejemplo analice
mos el interruptor de transferencia tipo interruptor termcrnagnético
(circuit breaker type) utiliza dos interruptores como contactos princi
pales consiste en tres elementos básicos¡
. Contactos principales
. Mecanismos de transferenci.a
. Ci.rcuito de inteligencia
Los interruptores termomagnéticos utili'zados como contactos principales
conecta y desconectan la carga de las fuentes de potencia.
El mecani.smg de transferencia transfiere los interruptores termomag-
299
néticos de fuente a fuente.
El mecanismo de transferencia de un enclavamiento nrecánico positivo
que previene que ambos interru,ptores sean cerrados al mismo tiempo.
Debe estar diseñado para deJar a los dispositivos de disparo en posi
ción cerradh ,permiti'endo protecci6n térmica y de corto cirruito.
El circutto de inteligencia o de supervisorfa verifica las condicio
nes de las fuentes de potencia y prwee la inteligencia necesaria
para el interruptor y la speractdn de los circuitos relativos.
Debe estar conectado al tablero de tntemupci.6n por dos cables que
terminan en los enchufes de i.nteyconexión del tablero.
Existen otros tipos de fntemuptores de transferencia como el tipo
contactor.
10.1.6 Selección de los internrptofes de transferenci.a. Los inte
rruptores de transferencta ssn seleccionados del nismo modo que se
seleccionan otros compone¡fes de un sistema eléctrtco de distribucidn,
ciertas caracterfsticas deben ser identificadas para acoplar apropia
damente el interruptor a las necesÍdades del sistema de acuerdo con
el c6digo nacional eléctrtco (nel{A) y otros standares aplicables.
IO.2 CALCULO DE LA PLANTA DE EI.,IERGENCIA
300
Un emor en el dimensionamiento inicial del generador afecta a la to
talidad del sistema. El motor debe seleccionarse según los H.P. nece
sarios para mover un generador detenninado. Los parámetros del siste
ma de alimentación del cmbustible tuberfas, dep6sitos y consumo de
co¡nbustible, dependeran del motor escogido. Igualmente los sistemas
de refrigeraci6n y escape deben ser los que corresponden aI equipo,
la seccidn de los cables y los cgnmutadores de transferencia de carga
deben ser adecuados a los KVA del generador.
Hasta una potencia de l0 H.P. hay motgres tanto monoffuicos como trifásicos. Para potencias maygnes de l0 H.P. los notores en general
son trifásicos. Las tensiones nornali'zadas para generadores son a
veces di.stintas de las corrcspondi.entes tenEiones normalizadas para
motores. Las nonl¡s NEMA l''lgl=10,3 y l,lGl-221 dan las siguientes ten
siones para motores y generadores re$pectivamente:
TABI-A 42. Tensiones normalizadas para motoy€s y generadores
Motores Generadores
I l0*
208 ( solo para 60 HZ)
220
120
120/208
*Motores de 15 HP y rnnores
10.2.1 Método de
la potencta total
cálculo. De
en Kll o en $l
acuerdo a la carga
teni'endo en cuenta
a instalar se sunn
además los rangos
30t
de voltaje a utilizar.
Es importante mencionar
nores no son tenida en
cen al ser conectadas al
tan la cafda de tensi6n
anteriores se escoge el
que las cargas de alurürado y utencilios me
cuenta en el análisis del efecto que produ
siste¡na de emergencia ya que estas no afec
de la planta. En base a las consideraciones
factrde demanda.
TAELA 43
La tabla 43 relaciona el tipo de carga instalada factor de demanda y
la carga demandada¡ en base a las tablas se encuentran los factores
de demanda respectivos (ver Icontec op.cit. tablas 3 y 26. ver NEC
op.cit. seccfones 220 - 1l y 220 - 20'1.
Multiplicando la columna 3 y 4 se obtiene la carga demandada.
de ca
Canti dad Equi po Tipo decarga
CargaInst.Kll.
FactorD.Dem.
%
CargasDemand.
Se totaliza al final toda la carga instalada y demanda de los cquipos.
302
Con base a la tabla 3 de las normas IC0NTEC, se rraliza el cálculo
de la demanda de alumbrado y utensilios menorcs.
Los factores de demanda de la columna 4 serán un promedio de los tota
les establecidos para cada caso.
Obteniendo estos totales se pasa a seleccionar tentativamente el mo
delo del generador en base a los datos del formato de la tabla 43 te
niendo en cuenta lo siguiente:
La potencta demanda en Khl debe ser comparativamente igual o un poco
menor que la potencia nominal (Stan¿ by) de la planta, si se considera
SB:n€c€SdFio por cuesttones de ampltaciones futuras se podrá aplicar
un 20% de reserva a Ia carga demandada J seleccionar en base a este
resul tado.
Pot. Deman. x 1,20il = P. Nom. (Stand by )
Generador escogido ; Modelo :
Pot, Prim. P, Nom.Stand by
N0TA¡ Con % de reserya.
Ver anexo 17.
303
11. ANALISIS DE LA U.P.S. E INVERSORES COI,IO MEDIO DE PROTECCION
LAS SATAS DE MICROPROCESAODRES Y SISTEI4AS
11.1 GENERALIDADES
Se describe un sistema no interrupido de potencia de estado s6lido,
denominado U.P.S.
El U.P.S. provee de energfa alterna precisa y sin interrupciones a
cargas crfticas en foma completamente eficiente, sin alteraciones
de ondas transitorias; independiente de las perturbaciones o cortes
de energfa de la red pública o de las fuentes de emergencia.
La energfa es obtenida en todo momento de un Banco de Baterias, las
cuales se mantienen cargadas por medi.o de la comiente de la lfnea
y en el momento de un corte eléctrico el único fendneno que presenta
es que las baterias no se siguen cargando y cdnienza a consumirse su
energfa almacenada. No existe ningún tipo de conmutación en el vol
taJe de salida.
Un U.P.S. contiene los stgui:entes elementos :
304
. Un cargador de baterfas
. Un rectificador de corriente alterna en coriente continua.
. Un ondulador de corriente continua en corriente alterna
. Un transformador de aislamiento.
. Un banco o grupo de baterias
RecnFrcADcncár¿cAool. alTcPrB. OilAzt¿@, rz&tFc2tilD1n.
FIGUM 9 Diagrama en blgques de un U,p.S.
Cuando hay una comiente eléctrica en la red, esta alÍrnntada al car
gador de Bqterfas y al rectificador, el cual a su vez Provee la ener
gfa al ondulador del cual se conecta al computador a través del trans
305
fonnador de aislamiento. Cuando ocurre una cafda total o parcial
del voltaje, el cargador y el rectificador deian de trabaiar y las
baterias son las encargadas de proporcionar la energfa necesarla al
ondul ador.
El voltaje en la salida del U.P.S. es siempre el misno sin importar
si a la entrada hayaon6 corrfente eléctrica.
Cuando por cualquier razón, sea necesaria la desconexi6n del U.P.S.,
generalmente exÍsten un interruptor de paso o [By=p¡55t', el cual co
necta directamente el voltaje de entrada a la salida.
El tiempo que tarda las baterías en perder su cargn depende de la po
ten cia del equipo que se este alirpntando y la cantidad de capacidad
en ampertos - hora de las baterias disponibles.
Esta pueden ser baterfas convencionales de automdvil o baterfas esta
c i onari as .
Con un par de baterfas de autsn6vil se puede trabaJar aproximadamen
te durante una hora, con un consumo de IKVAr y a rredida que disminu
ye el consumo,aumenta el tiempo de autonomfa. El consumo promedio
de un computador personal es de uno 300 a 400 VA. (lrVn = 1.000VA).
IT.2 ALA}'IBRADO
306
El método de alambrado, materiales y codificaci6n están de acuerdo
con los requerimientos del c6digo eléctrico nacional (NEc) y otras
normas apl icabl es .
tt.2.1 C0NSTRUCCI0N DEL EQUIPo y MoNTAJE
El u.P.s. está construfdo en unidades modulanes, montados en ayma
rio rntálico construfdo según especificaciones NEltl t tipo l, diseña
do para ubicarlos sobre el suelo. El u,p.s. tiene una estructura
adecuada para ser levantado con un mgntacafgas de trtnche.
Los puntos de prueba o termi:nales de nantentniento, son fácilmente
accesibles todos los terninales están .¡narrados apropiadanente.
17.2,2 condiciones ambientales. El u.p.s. es capaz de soportar
cualqui'er combinaci6n de las siguientes cgndici.ones ambientales ex
ternasr sin dañg eléctrico o Decánico o degradación de las caracte
rfsticas de gperaci6n.
a) Tenperatura anbiental de gperaci:6n l0eC a 40eC.
b) Temperatura ambiental de neposo o bodegaje menos 20oc a más-
71eC.
c) Hunedad relativa 0 a 952 si.n condensaci6n
307
d) Presión barométrica.
En operacidn : de 0m a 3.000m de altura.
En reposo y bodegaje : De tln. a 12.000m de altura
El U.P.S. está diseñado para operación baio condiciones nonnales.
L1.2.3 Tiempo medio entre fallas. El U.P.S. tÍene un tiempo medio
entre fallas, de 10.000 horas calculadas en base a nonnas militares.
Una señal cuadrada de 60 Hz, generada a partir de un cristal de cuar
zo, de un bajo ntvel de potencia, es usada para comandar el suicheo
de dispositivos de estado sólido de potencia. Luego un tratamiento
adecuado en sus caracterfsticas de corriente y voltaJe y por último
un filtraje aprcpiado entregan a la carga una fonna de onda de volta
Je sinusoi.dal con una componente anndntca no mayor al 5%.
1L,2.4 Eficiencia. La eftciencta del ondulador, no es menor que el
75Í y del U.P.S., no rnnos que e\ 70l" baJo las siguientes condicio
nes:
a) El módulo debe estar operando con carga nomtnal.
b) La baterfa debe esta completa¡nnte cargada y flotando en el sis
tema.
308
.l
$
$,i$,¡l
LoE'G'
=Eo
oT'E!oxoÉo(Jo,.c,
!q,g.úoLE
st=VI
o
É.=(9E
c) El voltaje de entrada ¿eUe estar entre los valores especificados.
d) El factor de potencia de la carga debe estar I y 0.8 atrasado.
e) La eficiencia esta definida como los lQ{ de salida divididos por
los Kll de entrada.
11.3 INVERSOR DE CORRIENTE O A.P.S.
11.3.1 Generalidades. Cuando hay una cafda total de corriente, la
única soluci6n para seguir operando el cmputador es obtener la ener
9fa de una fuente alterna, la cual debe tener a su vez las mismas ca
racterlsttcas de regulaci0n, ampli.tud, frecuencia y forma de onda de
voltaJe extgidas por el conputado!,
Existen unos disposttivos llanados i:nverso!.es de voltaJe DC-AC o
A.P.S., los cuales a partir de un banco de batertas (DC), proporcio
nan una gnda pulsante (AC) generalrnnte de fgma cuadrada, la cual
permite opefar ciertos equ{'pos ng muy exigentes a la forma de onda
.y regulaci6n de voltaie y f¡ecuenci.a.
Un A.P.S, cgntiene los siguienteg ele¡nentgst
. Un cargador de baterfas
309
Unh¡ridtd Autonomo do &da.ntr
Orpo. Sibli*xo
. Un i,nyersor de corri.ente directa en corrtente alterna
310
. Un conmutador automático de transferencia de energfa.
. Un banco o grupo de baterias.
CARG^DO* e^?gzr^g trryE,.sol C,ortrlú?.t4..
FIGURA ll. Diagrama en bloques de un A.P.S.
Cuando hay una corriente eléctrica en la red, esta aumenta dirccta
mente la salida de A.P.S. y nantiene cargada las baterfas.
Cuando ocurre una cafda total o parcial del voltaje, el cargador deja
de trabajar y transcurre un tiempo de conmutación, durante el cual
las baterlas se encargan de proporcionar la energÍa necesaria al inversor pa¡a alimentar la salida del A.P.S. con una onda cuadrada de
vol taje.
Las fuentes de alimentación de la nayprfa de los computadores perso
3ll
nal€s (I.B.M. - PC|XTIAT, TI - PCIBP, etc.) son del tipo de "SUICHE0"
(AC-DC-DC) y pueden recibir voltajes entre 90 y 135 voltios Rl4S con
onda senosoidal, d los equivalentes voltajes de pico con otras formas
de onda. La alimentaci6n de los componentes internos (memoria, dis
quettes, discos wincheste!^, etc") es de corriente divecta y proviene
100% de la fuente del computador,
Las pantallas y las impresoras, generalnente tienen fuentes de alirnn
tación independientes, basadas en transformadotes de corriente alter
na (AC-AC*DC) y estos pueden sufrir grayes daños por recalentamiento
si se trabajan durante perlodos prolongados con voltaje de onda cua
drada. Algunos modelos de impresoras son muy sensibles al tiempo de
conr;utación y pueden pe¡der o bloquearse al ocurrir los cortes de
energia,
Generalnente los A.P,S, no ofr€cen ningún tipo de acondicionamiento
eléctrico al voltaje de la red y es !econendable la i'nstalaci6n (an
tes del A,P.S,) de un elemento de protecci6n.
Nunca se debe conectar un regulador de voltaje o un transformador de
aislamiento a la salida del A,P.S. ya que estos no han sido diseña
dos para trabajar con yoltaje de onda cuadrada. Tampoco debe conec
tar equipos que tengan motores si'ncronos de corriente alterna, como
la mayorfa de las máquinas de escri.bir eléctricas.
312
11.3.2 Tiempo de soporte de las
rimientos del usuario se calcula
los amperios - hora.
baterias. De acuerdo con los reque
la capacidad de las baterfas, o sea
Para los A.P.S. se puede obtener energfa alterna durante tiempo des
de 20 minutos hasta 2 horas o más, sin que el sistema se haga dema
siado costoso. Para tal fin el A.P,S. puede trabajar con baterías
corcrciales tipo automotor. Si el ti'empo de soporte es variable el
precio de las baterÍas depende del tfempo de suministro de potencia
a la carga durante la interrupcidn de errergfa.
11.3.3 Transformador de atslamiento. Este disposttivo:esun transfor
mador con deyanados i.ndependtentes para el primario y el segundario.
Generalr¡ente trae incorporado en el núcleo un blindaje especial, o
'PANTALLA DE FAMDAYTT, con el cual se evita que el rutdo eléctrico
pase del prtmario al segunda!^ie. La relaci6n de espi'ras generalmen
te es I : I aunque puede variar de acuerdo a las necesidades del di
seño.
Cualqu{e¡ ruido eléctrico presente en las lfneas de la edi'ficación
es eltninado autonáticamente en el transformador, y al referenciar a
tterra Ia nueva lfnea del neutro en el segundario del transformador,
se ga¡antiza la seguridad necesaria.
313
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314
12. OBSERVACIONES GENERALES Y RECOMENDACIONES
12.T AMPLIACION DE CAPACIDAD INSTALADA
En el proyecto de instalaciones de alumbrado y fuerza se deben consi
derar cuidadosamente las oargas futuras a que puede quedar sujeto el
sistema. Cuando se está efectuando una fnstalaci6n, el colocar con:.
ductores algo mqyores que los requertdos por la carga actual significa solo un ligero atmpnto adicional de gastos. Por otra parte, si
los conductores l'nstalados son los estrt'ctamente necesarios para
atender la carga actual y en el futuro ésta aumenta, el costo de des
montar la instalación antigua y de sustituirla por una nueva puede
ser considerable.
La carga para alurürado ha i.do aumentando continuamente y es razona
ble pensar que en el futuro conti.nuara aumentando. Tanto los emplea
dgs como los estudi.antes apreci.an cada vez más los beneficios que -
pueden obtener de una buena iluminaci6n es, por tanto buena práctica
limitar la carga inicial de las derivaciones de circuitos de alunbra
do al 50% de su carga máxima admisible, Tal limitación de la carga
inicial permttit"á, en la mayorÍa de las instalaciones comerciales,
que la carga en las derivaciones de alumbrado pueda aumentar hasta
315
alcanzar un valor igual al 30% de la carga inicial.
El 'National Electrical Code" exige que la carga total conectada a
derivaciones de alumbrado o de aplicaciones no exceda el 80% de su
valor nominal en funcionamiento normal si la carga puede mantenerse
durante tres horas o más, tal cono ocurre en la iluminación de aulas
de clase y oficinas. En el capitulo V y el aparte 5.4.7 se trata
ron los cálculos de carga en los diferentes circuitos, el término
cargas futuras significa, la carga que podrÍa ser conectada al cir
cuito si. este alcanzase una carga del 80 por ciento de su capacidad
nominal de carga. La disposici6n y el equipo utilizado en el caso
de la Universidad sufre constantes modtficaciones, Estos carüios
traen consigg frecuentenente au¡rentos de carga. No existe, por tan
to, reglas definidas que pennttan fiiar la previsi6n que debe hacer
se del crecimiento ya que las condiciones yarfan mucho en las distin
tas instalaciones. Cada i.nstalación precisa un cuidadoso estudio'de
las probables necestdades futuras de carga.
El valor de las cargas conectadas actualmente debe ser i.ncrcmentado
suficientemente para que el dirBnsionamiento del circuito, permita
en el futuro la conexión al nismo de las nueyas cargas previstas.
Como práctica general, se reconienda que la previsi6n de crecimien
tg efectuada sea comg nfni.mo del 50% de la carga inicial.
fr-
CARGAS STANDARD PARA ILULNACI0N GENEML. El nflnero necesario de
316
circuitos ramales y Ia capacidad de los alimentadores y de las acome
tidas deberá estar basado sobre las cargas especificadas en la tabla
220, anexo 15 del NEC, como mfnimo. Cuando las cargas a suministrar
sea conocida y exceda de las cargas allf indicadas, los circuitos,
los alimentadores y las acorptidas deberán basarse sobre dicha carga
conocida.
Los valores tabulados representan los valores de candela por m2. De
dÍchos valores pueden determinarse los vatios por nBtro cuadrado en
cada área considerando las condiciones pronedio encontradas para tal
ocupación, tanto con los métodos y equipos aceptados que se usan para
proporcionar los niveles de iluminación. En ciertos casos las cargas
standard incluyen tomas para apafatgs .además de la iluminación gene
ral .
El establecimiento público Empresas Muntcipales de Cali' división de
energÍa eléctrica establece unas nonDas de servicio que contempla
una clasificaci6n de acuerdo con el uso de la energfa y de acuerdo
con sus caracte! fsticas,
Esta clasifi.caci6n determi.na además el cupo de transfomación que
se define co¡Do la potencia expresada en KVA (Kilovoltamperios), Que
EI'|CALL se compromete a sumtnistrar al suscriptor mediante eI pago
estipulado en las tarifas po! este concepto.
La Uniyersidad cgntempla tres tipos de servicio ;
317
SERVICIO BIFILAR: Una fase, dos
/seg. Carga máxima instalada 6
conductores, 120 voltios, 60 ciclos
KVA.
SERVICIO TRIFILAR:
cuatro conductores
Dos fases y neutro
2401120 voltios, 60
de un sistema trifásico
ci cI os/seg .
Carga máxima instalada : l5l0A.
SERVICIO TRIFASIC0 EN BAJA TENSION: Tres fases, 4 conductores, 208/
/segundo. Carga má120 voltios. Conexión f'Yt' aterrizada 60 ciclos
xina i:nstalada : 50KVA.
La Universidad, considerada por los autores de este estudio ctrno un
edificio conercial e i:ndustrial no se le tendrá en cuenta la carga
básica de diseño para el cálculo del cupo de transfomación.
Tampoco se tendrá en cuenta para los servictss trtfilares o trifásicos con tartfa comercial.
Es importante tener en cuenta además que el cargo por demanda es apl icable solanente a los serytcios industrtalesr y se cobra por la deman
da máxima ocurrida durante el mes. La demanda se establece por medio
de un indicador de demanda acoplado al contador, en los servicios con
carga instalada mayor de ISOKVA. Este tipo de contador se utiliza en
las acometidas A.l-A (Por laboratorio de Fundici6n), A.l-B (Entrada
No. l) y A.2-B (Entrada No,2) de la Untversidad, ya que se tiene
3t8
una carga demandada aproxirnada de 167.45 en la acometlda A.IA,
73.45 KVA en la acometida A.l-B y 26.44 KVA en la acorctida 4.2-8,
por tanto no se deberfa considerar necesario el uso de este tipo es
pecial de medidor para la acometida A.l.-B y 4.2-B. puesto que no
cumple con las condiciones mfnimas exigidas por las normas de EMCALI;
adenás es contradictorio el hecho de obtener recibos de consumo de
energfa, gu€ especifiquen un tipo de servicio conrercial para las an
teriores acometidas.
Actualmente las Empresas Municipales, División de Energfa tiene re
giStrado los Siguientes contadores, tipo de servicio y cupo de trans
formaci6n asl:
l-ESNN64l4 - Trifásico - no tiene tarjeta Kardex (pertenece a la
aconetida A.l-A).
2-3ANN2183-Trifásico - 301([,t (Pertenece a la acometida A.l-B).
3-GAEC 9889 - Trifildr - 4KlNl [pertenece a Ia acometida A.2-B)
4-EhlEE 9234 - Trifilar - 4[t (Pertenece a las acorptidas A.l-C y
4.2-C,
Pafa el pri¡rnr caso no se explica el Porquq nO aParecen los registros
de consumo de energía para la acometida 4.1-4.
Para eI segundo caso, con un cupo de transformaci6n aproximado de
30KVA y una carga instalada aproximada de 73.45KVA (con aplicaci6n
del factor de demanda para esa acomtida), se pudo comprobar que el
consumo de energfa mes por mes durante todo un año es casi desprecia
ble con respecto a la carga conectada, sin erüargo para corroborar
estose tonaron medidas de corriente en las horas picos, obteniéndose
valores conprendidos entrc los 157A. y 185A. en la fase R. (vér pág.
l8l).
Posteriormente se calculó la cgrriente teniendo en cuenta el mismo
valor de carga conectada, dando como resultado 192.78A, valor éste
que es muy aproximado aI medido,
Lo anteri.or nos;i.ndica que ha sido aplicado correctamente el F.D. y
Por consiguiente los consumos de energía no deberfan ser tan bajos
y casi despreciables con respecto a la carga instalada.
Se sugiere una revisi6n del contador,
Para el te! cer caso, con un cupo de transfgymación aproximado de
4KVA y una carga instalada aproximada de 26.44KVA (con apli.caci6n
del factor de demanda para esa acometida), se encontrd un caso seme
iante al anteri.or pero nás crÍtico. Debido a que las mediciones de
corri.ente tonadas en las horas picos, estuviefln comprendidas entre
954. y l00f s¡ una mi.sua fase (ver pá9, lg2),
319
Uni¡ri&d {utonomo ü 0tt|¿$hDeptl 8i!:li#eco
320
Posterior a esto se calcul6 la corriente para la acometida teniendo
en cuenta el mismo valor de carga conectada, dando como resultado
120.21A, valor este que es mqy aproxinado al medido.
Lo anterior nos indica que se ha aplicado comectamente el factor de
demanda y por consiguiente los consumos de energía no deberán ser tan
bajos con respecto a la carga instalada. Se sugiere una revisión del
contador.
Para el cuarto caso se encuentran dos contadores monofásicos interco
nectados entre sf, para formar un siste¡na trifilar que alimnta el tablero T.D.l.C. ubicado sobre el pastllo sala de profesores ( ver figura 6 ).
Con lo anterior se comprueba que la Universidad se encuentra más allá
del tope en cuanto, a ampliación de capacidad instalada se refiere,
cabe destacar que no se está cumpliendo con las noymas de servicios
y derechos estipulados por Ia Empresa suministradora de energfa
EMCALI, por lo tanto se recomienda no hacer ningún tipo de instala
ción que implique más carga al sistema, pués de lo contrario se ve
ría sertamente afectada.
Tratar al máxi¡no de sostener lo existente a través de un reordenamien
to de cargas para cada uno de los tableros de distribución, buscando
asf un equilibrio entre las lfneas de alimentacidn.
321
Usar los conductoves adecuados para evitar sobrecalentamiento y dete
rioro de los mismos y así evitar las pérdidas de energfa.
Utilizar los dispositivos automáticos de protección adecuadanente para
asf obtener selectividad y precisión en el corte de la falla.
Real izar mantenimiento preventivo constantemente.
I2.2 NIVELES DE VOLTAJE
Cono se dijo en el punto anterior, dependiendo del tipo de servicio,
asf mis¡no se considerará los niveles de voltaJe estipulados por las
nonnas de di:seño de EMCALI.
Para efectos de cálculo se tom6 valores promedios de voltaJe compren
didos entre 1201220 voltios ya que las mediciones hechas fluctuaban
alrededor de estos dos valores.
Los conductores de toda la instalaci6n i.ntertor deben ser de sección
sufictente para que la cafda de tensión desde el punto de entrada, de
la acomettda, hasta los puntos de utiltzaci6n en los que existen car
gas tales cono motores o lámparas no sea excesiva. Si la cafda de
tensión es demasiado grande las condiciones de funcionamiento no se
rán satisfacüorias debi.do a una o varias de las sigutdntes causas:
a. Reducci6n de la vida de las lámparas par la sobretensidn a que
322
quedan sometidas en caso de poca carga.
b. Iluminaci6n deficiente en condiciones de carga máxima.
c. Funcionamiento no satisfactorio de los motores en lo referente a
velocidad, pdr o tenperatura,
No se ha adoptado normas definidas en lo relativo a la cafda de ten
sién máxi.ma admisible. El National Electrical Code recomienda que en
el caso de cargas de alumbrado, fuerza o calefaccfón, la caÍda de ten
si6n desde el punto de entrada de acometida hasta el punto de tensión
más baja, no debe ser superior al 4%.
Por tal razón y de acuerdo a lo analizado en el capftulo VI se puede
prever situaciones crfticas como es ql caso del tablero de distribu
ción T.D.9.Dt que presenta un porcentaJe de regulact6n supremamente
alto equrivalente en un 5.74% por encima de lo estilpulado por las nor
mas NEC.
La causa de esto es que i'ncialrnnte no se tenfa previsto la arnplia
ción de carga futura para el cálculo de Ia secci6n del conductor de
esta acometidar teniendo que conectar y en forma anti'técnica la acome
tida (que en su longitud es despreciable), al tablero de distribu
*T.D.9.D. Ubicación tercer piso - pasillo sobre sala de profesores.
323
ción T.D.l0.D.*, protegido este bajo un interruptor automático, perte
neciente a uno de los circuitos del T.0.9.D.
Razón por la cual ese sector se ve aveces seriamente afectado en defi
ciencia, sobre todo en el sistema de alumbrado.
Para mejorar las condiciones se recomienda, independizar cada una de
las acontidas y sus nespectivos dispositivos de protecci6n para los
tableros T.D.9. y T.D.l0,D.
En un caso contrarÍo se recomendarfa canbiar la sección del conductor
de la acometida al T.D.g,D. por un conductor de mqyor diámetro. Esta
consideracidn es analtzada en el Ca¡iÍtulo 6, aparte 6.3.1.I.
Casos semeJantes se pueden obseryar con otros tableros de distribuci6n
la cual se les ha hecho su estudio, para asf demostrar su estado y laforma de meJorar su condici6n (ver capftulo 6).
12.3 NI\IELES DE ILUMINACION
Los niveles de iluminaci6n que actualnente, predominan en cada uno de
los recintos son inaceptables, de acuerdo a medidas tomadas con un
luxómetro, ningún nivel llega ni al paránetro infertor que está con
templado entre las nornas, Nestinghouse, I.E.S., Philips.
Por tanto se les calcul6 nuevamente las luminarias, encontrándose
324
que donde funcionan dos luminarias
tro luminarias como mfnimo, por lo
ci6n es muy precaria.
por área, Se deben es i.nstalar cua
cual se puede notar que la ilumina
La localización
que las sornbras
su acttvtdad.
las luminarias
perJudiquen las
en un área debe
pergonas cuando
ser simétrica, para
están desarol lando
de
no
RECOMENDACI ONES :
a. Como una de ellas se puede i'ngtnuar, que de la nemorta de cálculos
se chequee el nfimero de luminarias y se increrrenten, en su totalidad
de áreas.
b. Y stn6 es posi.ble incrementar el nfimero se debe colocar simétrica
mente las lámparas pot razones anterionnente expuestas.
c. Donde se desarrolla actividad de mecanograffa debe i.luminarse ade
cuadamente el lugar dela máqui:na puesto que ningún lugar cumple con
las condictones mfntnas.
d. Lugares netamente de consulta cQmo es el área de la Btblioteca su
iluminaei6n es tan deficiente que se calculó el nfimero de luminarias,
dando como resultado tretnta unidades en esa área, funcionando sola
mente hasta el momento 18 untdades, esto es como un ejemplo solamente.
325
e. Salones de dibujo, la simetrfa de las luminarias es nuro, siendo
este un lugar de más esfuerzo visual por la actividad allf realizada.
f. Las paredes y cielorrasos de color claro, increrentan ampliamente
la eficiencia en cualquier tipo de alumbrado, aunque una de sus princi
pales ventajas, es la apari'encia del espacio de trabajo.
g. Una recornndaci6n poco puesta en práctica para evitar el etecto
Estroboscopio es la instalacidn de támparas fluorescentes, es el de
instalaF las luminariasr en fases alternadas de un sistema trifásico.
h. Como una últina reconrendación es la de hacerle limpieza periddica
E las luminarias.
12,4 Estado de las Acsmetidas
La carga es i.gual a la suna de las calgas máxi:mas exi:stentes en alum
bredqr aparatos portátiles, qpa¡atos fi.jos,
La carga má;úa actual o futura de alunbrado y aparatos portátiles que
altmentan el ci.rcuitg, multiplicada$ por el apropiado factor de denran
da.
Bajo estas consideraciones se calcula la sección del conductor destina
do para dicha acorntida,
926
Enunciemos las principales acorBtidas de la Universidad.
A.l.-A (Sección Laboratorio)
A.l.-B (Entrada No.l)
A.2.-B (Entrada No. 2)
Teniendo en cuenta que una acometida son los conductores que van des
de el punto más próximo dela red de distribucidn de EI'ICALI y el conta
dor, especfficanente para los tres casos antertoyes.
Las nQrruas de servicio de tl'fCALI establece el tipo y calibre de conduc
tor de acuerdo a la clase de servicio y cupo de transformación.
cuando la carga total gob¡epage los ISKVA, la acorntida será seleccio
nada de acuerdo a la carga instalada y la deberá sumini,strar el sus
criPtgr,
Los análisis hechos anterionrcnte denuestran, q.ue se han guperado Ios
lfmites de carga para las acorBtidas Al-A, Al=B r A2-B por tanto su
estado es crfticQ ya que vienen preientando excesivo calentamfento de
los conductores y Por consiguiente el deterioro en los aislamientos
de los misnQs.
cualquier edici6n a la ca¡ga instalada para la cual no hqya sido soli
327
citado reaiuste de cupo de transfoymación hará acreedor al suscriptor
el corte de servicio, el que no será reconectado hasta tanto normalice
su situaci6n. Además de los daños ocasionados a equipos e instalacio
nes de propiedad de EMCALI por esta causa.
Antes de que ocurra lo anterior se recomienda a la Universidad, solici
tar el cambio de conveni:o cuando desee aumentar la carga instalada siem
pre y cuands haya dispsnibilidad de servicio en la red, de no haberlo
se hace necesari:o la construccidn de una lfnea primaria ylo secundaria
con su respectivo transfomladorr para asf prestar un adecuado servicio
de energfa a la Instituctón.
12,5 ESQUEUAS DE PROTECCION
Especificados en los cuadros de carga y diagramas de conextón, se hizo
un estudio detallado de cada dispositiyo de proteccidn, analizando su
dinensionamtento de acuerdo a la carga i:nstalada. Se puede observar
que la nayorfa de los disposittvos de protecctdn no cumplen con una
adecuada selecci6n de su capacidad ( yer nemoria l), por tanto no se
tiene selectividad en el seryi:cto en caso de presentarse una falla y
ls nás crftico es que no existe limi:tación de corriente, en aquellos
disPositivos sobredinensionados que pemtten una sobrecarga de comien
te en la lfnea de ali'ryBntaci0nrproduciéndose asf de este modo el dete
ri oro.
Se reconienda hace! una reelecct6n de los dispostti:yos automifticos de
328
protecci6n breaker y fusibles
cada circuito.
de acuerdo a la capacidad de carga de
La memoria de cálculo I selecciona el dispositivo adecuado de protec
ción para cada uno de los circuitos.
t2.6 0TR0S ASPECToS
Es importante tener en cuenta, que este estudio se hizo en base a
estudios obtenidos directamente de las i.nstalaciones eléctricas de
la uni:versidad, tal cual sea su estado en el nsmento de abordar el
tema. Teni:endo en cuenta sus incoheyencias y demás dentro del circuito eléctrico, el lector deberá conprender que se trata de un estu
dio para mostrar las fallas en el sistema eléctrico. Además de una
reestructuración del mtsmo¡ r€comendado lo más adecuado para obtener
asf un rrejor servicio y un bienestar para todos,
3.29
13. CONCLUSIONES
a. De acuerdo a las noymas de servicio de El,lCAI. y el cupo de trans
formaci6n, la Universidad no podrá proyectar arnpliación de su capaci
dad instalada.
b. Se recomienda un reordenamiento de cargas existentes, balancean
do cada uno de los circuitos, pertenecientes a las diferentes acome
tidas de la Universidad.
c. Se recomienda una revisi6n a cada uno de los dispositivos automá
ticos de proteccién, tentendo en cuenta la carga instalada. Selec
cionar el adecuado.
d. Para mejgrar el % de regulaci.dn de las acorntidas se recomi.enda
cambiar los conductores por unos de nqyor:'diánetro; esto inplicarfagastQs pOr Dateriales de instalaci6n pero a cambfo de esto se obten
drfa un r¡ejor aprovechamtento de la energfa y a su vez un distensio
namiento en el sistema eléctri'co.
lloivrrirteC {utonomo dr
06ilo. B¡bl¡ofÉco
€, Se reconienda .[¡antenimiento preyenti.vo en todo el sistema eléc
330
trico y equipos a instalar. De esta manera se podrá prever fallasque pueden ser de consÍderaci6n y riesgo para la Universidad.
f. Para un futuro no muy lejano, la universidad puede proyectar am
pliación de su capacidad Ínstalada solicitando la instalación de su
Propia subestación eléctrica. Esto traerfa los sÍguientes beneficios:
. Protecci6n a la integridad personal ¡ puesto que el desactivar una
acometidar por error, se puede trabaJar en circuitbs energizados, ade
más con esto podriamos incurrir en la alimentación de un tnansforma
dor por el lado de baja tensión ubicados en el tendtdo aéyeo de sumi
ni.stro de energfa de EMCALI.
monento se le cobran 7, EI|CALI le cobraría un cargQ básico y en el
(siete) .
. Al traber er! or de lectura en el contador,
En la actualidad se tienen siete acoDeti.das,
Postbles de error en la lectura.
serfa en un solo sitio.que serfan siete sitios
. se centrarían los di.spositivos de protección y el control general
del flufdo eléctri.co.
331
Recopilando toda la informaci6n obtenida en las diferentes memorias
de cálculo se muestra en la figura siguiente el Diagrama unifilar pro
yectado.
ConserVándose siempre la mi'sma momenclatura y la dÍstribuci6n de car
ga de los diferentes tableros generales con alEunas pequeñas variacio
nes en la ubicaci6n de algunas cargas ( ver asterisco en lDiagrama uni
filar proyectado") se diseña una subestación con una capacidad de 500
KVA con dos transformadorcs de 2251(VA cada uno, para asf atender una
carga total demandada de 309KVA, quedandg cono neserva l9l KVA, la
cual permittrfa pensar en efectuar posibles ampliactones futuras de
su capactdad instalada.
Se sugiere como punto de ubtcaci6n de la subestación el acondiciona
miento del sal6n No.ll2 con su respecttva salida a Ia calle, puesto
que se considera este punto como el centro de ca¡ga, teniéndose en
cuenta el % de regulación de las dfferentes acometÍdas a los
tableros generales de distri.bucidn.
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333
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IIESTINGHOUSE. Manual de alumbrado, 2a. edición reyisada y aplicada.Dossat, S.A. Reimpresi6n 1976
334
ANEXOS
335
ANEXO 1.
Ver Diqgrama Unifilares L, 2, 3, 4, 5, 6
33ó
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338
DIAGRAMA UNIFILAR
G ENERAL ACOMETIDA
AL -B (ENTRADA.2)
VA AL TENDIDOAEREO DE B.T( EM CAL I)
6
Ja../2"
T.G2.B
Dtas. NE 3
t( ' Se emfleo rm crrhi[o fusiblede 3r, 2OOA Fors ulilizor.Sdo Z Polos.
X)C Se utilizo cqrdr¡cior enoouclp-iodoTHW de 4r I Sin Tuberio.
fCX* No se empleo Tuberb por enconlmrseel fobléro de disfribucion T. D I BmJy cerco ol loblero Generol.T.G.2.B
9dq]f,:Nci ci c;Fr-É
339
DIAG RAMA UNIF IL ARG ENE RAL
ACOM ETIDA. A I
VA ALTENDIDOAEREo. B.T .(EMCAL t)
8@
r. PoLo
lrlOD.AtÉ
E
J t/2"
I
I
T.D.I
Dlag" Ns 4
Se empleo uno orchillo2x IOOA. Pom ulilizor
fr¡sibholo. l. Polo
Unicrsñr# dul0nolno da ot¡¡d¡n¡
0a¡r¡¡ Eibliof*xo
340
D IAGRAMA UNIFILARGEN ERAL
ACOMETIDA.42,
VA AL TENDIDOAEREO. B.T. (Ei,rcALl)
4.2
f(. Se emphorc mo q¡chillo fusiHede 3 r IOOA. Poro utiliar solo2. Polos
Dias. . Ns 5
34t
DIAGRA MA( ACOMETIDA POR
UNIFILARLABORATORIOS, ZOM. A. )
VA. AL TENDIDOAEREO. B.T.(RtCALr)
VA AL TENDIDOAEREO. B.T. ( EMCALI)
t j". poLos
l__l.r rooA ¡+
8
J 3f4"
Se empleo uno cuchillo fusiblede 3x IOOA. Poro utilizor solo2. Polos
T.D.D- T.D.IC T.D.t.C
Diag. Ne' G
342
ANEXO 2. de Carga
Ver las tablas del 44 al 79 así:
TABLA 44.
TABLA 45.
T.G.l.A. Oficina Secci6n Laboratorios
T.D,l.A. Laboratorio de subestaciones' protecciones accionamientos eléctricos y laboratoriode conyersi6n de energfa'- Zona,
T.D.D.-T.D.l.A. 0ficina iefe Secci6n laboratori os.
T.D.D.-T.G.I.A.
T,D.2.A. Laboratsrt'o de circuitos electr6nicosy electrónica, laboratori.o de Electr6nica Indusirial y laboratorio de instrumentaci6n y micro-procesadores
T.D.3.A. Laboratorio de ffsica I' II y IIIT.G.2.A. Taller de tecnologfa mecánica Csalónde clases)
T.D,l.A. Taller de tecnologfa mecánica
T.D.D,-T.D.l.A, Taller de tecnologia necánica
T.D.2.A. Taller de tecnologfa mecánica
T.D.-T.D,2.A. Laboratoiro de flufdos
T.D.3.A. Taller de tecnologfa rncánica
T.D.4.A. Taller de tecnologfa necánica
T. D. P.B.
TABLA 46.
TABLA 47.
TABLA 48.
TABLA 49.
TABLA 50.
TABLA 5I.
TABLA 52.
TABLA 53.
TABLA 54.
TABLA 55,
TABLA 56.
TABLA 57.
348
349
350
352
344
3s4
355
357
358
360
362
363
364
343
TABLA 58.
TABLA 59.
TABLA 60.
TABLA 6I.
TABLA 62.
TABLA 63.
TABLA 64.
TABLA 65,
TABLA 66,
TABLA 67.
TABLA 68.
TABLA 69.
TABLA 70.
TABLA 7I.
TABLA 72.
TABLA 73.
TABLA 74.
TABLA 75.
TABLA 76.
TABLA 77.
TABLA 78.
TABLA 79,
T.D.F.A. Laboratorio de Fundici6n
T.G.l.B. Entrada princiPal No. I
T.D.l.B. Laboratorio de métodos y tiempos
T.D.5.C. Sala de micros No.l
T.D.D.-T.D.5.C. Sala de Micros No.2
T.D.4.C. Prograna de Ingenierla Industrial
T.D.9.D. Pasillo contiguo a sala de Conferen-cias - 3er piso
T.D.l0.D. Programa de Ingenieria Eléctrica
T.D.3,8. Sal6n 125
T.D,2.8. Salón 105
T.D.ll.D. Sala de expresión corporal r Pert'o'dismo
T.D,6.C. Sala de Micros
T,D.D.-T.D.6.C. Sala de. Micros
T.D.7.C. Centro de Información y C6mputo
T.D,l2.C. C.P.U. Sala de Microprocesadores
T. D.8. C. Centro de i nfor-maci ón y cümputo
T.G.2.8. Entrada No.2
T.D.l.B. Entrada Ne, 2
T.D.2.8. Cafeterla CUAO.
T.D.3.C. Sal6n 218
T.D.l. Casa Adnrinistrativa-Oficina de Compras
T.D.2. Bi.blioteca
365
367
370
372
374
375
377
378
380
381
382
385
386
387
388
389
390
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393
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53á 5Se E 5 58 5E -59€ 5'E 5g'É &
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OBSERVACIONES:
El THQC 3 x 50A,solo protege al tablero T.D.9.D., por tanto solo
se tiene en cuenta su consumo en amperios. Para el análisis del
cuadro anterior T.G.l.B. el T.D.l0.D. corresponde al circuito 3-5
del T.D.9.D. y ttene su propia protección.
Como se puede apreciar cada ci.t cuito se protege con un breaker trtfásico, pero en realidad.en la mayorfa de los casos se protege solo
dos o una fase que son las que al filnal yan hacer utilizadas.
Ver diagrama de conexienes de este tablero general T.G.l.B.
Unirri&d luhnomo dr-dm|)epto Eiblioteo
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396
AI{EXO 3. Tabla de rengos standarizados de cort:iente para sistemas
autonráticos de protección de circuitos eléctricos. (NEC-
Sección 240-6).
Standard ampere rating. The standard ampene ratings for fuies and
inverse time circuit breaker shalla be considered. 15, 20, 25, 30,
35,40,45,50,60, 70, 80, 90, 100, ll0, 125, l50r 175,220, 225,
250, 350, 400, 450, 500, 600, 700, 800, 1000, 1200, 1600, 2000,
2500, 3000, 4000, 5000, and 6000.
NEC. Secci6n 240-6
397
ANEXO 4. Tabla que especifica la canposici6n de la serie de inte
rruptoresautorráticosmáscomercial(IcoNTEc).
Composición de la serie interruptores automáticos nás cornercialeS'
UNIP0LARES:15,20,30,40,50,60,70y100414PS'
BIPOLARES:15,20,30,40,50,60,70,y1004ltlPs'
TRIPOLARES: 15, 20, 30, 40, 50, 60, 70'y 100 A¡{Ps'
N. ICONTEC. Folleto ilustrado del breaker'
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399
ANEXO 6. Factores de potencia tfpicos de distintas clases de carga
(tibro Manual del Montador Electricista - pá9. l-50 -l{EC).
-,-.-,1-4.q.-. &s&rrs dc ¡orc¡ici¡-üoic¡¡s i¡ dill¡r¡s clr¡c¡ dc c¡¡gls * o.'*n*; *-rturCiirCS,
+:l*l^"' ton tNca¡rrtEscENcla l.(t "|
" odtlt""**' ¡'t¡¡r ¡ncÑlhtscÉ¡ic¡^ c<x rt¡¿urÑos rR^NsFo¡il¡.{rx)¡(Ls ,RtDucrorEs. [.
+:y.T:l^P rulI.rco ¡eR rxcArttDEscrlc¡A, coN cr¡rcutros EN sEErE. 0,ó a 0.t.
" o,rtlu*** ,rillrco c<fr r-iurrrri os viion DE soDro, crncurros uir onrvrcrcn. ¡
*Y*:* ¡ú¡r¡co cóx lÁ¡rprnrs DE vApon DE s(x¡ro, c¡rcutros EN sErtE. 0,5 ¡ tnLurlrAu(n ,LUoRESCETTE, Dcpcndc del ti¡rc de aparalos auxitiarcr usados. 0J.¡ 0¡,,___-{yITry-,oN LAüp^ias oe viron or r,¡eicur¡¡r.' D.p.;d;ii;f úpo oc .p"raroo iq""";";:
ft,Xl,jor,*lu"",un oo^ xoror DE,;;";;;: ;;3^l^TP;-fl1:l ,1, porencia.'0,!5 a 0,2j, promcdio 0,68 con ta cargs no¡rinat; dc I a t0 l¡t*ro{,::^l:l"ne,r-e?5 a o,n-s, proiiiá¡ó ó,éz
"on ta carga norriiir.i.- :
. - ¡v¡Y¡vf,E: n¿¡,¡FÁsrcos ou l¡oucc¡óx, coN R.roroR DE J^ULA DE AID¡LLA. Dd I a t0 t¡iT'üüTrb:ü"';tÍ'r,"ol;|j¿.HT[g't*l:a--nnll,*-i"iiiicio"io-r¡p,i.ii.__-,y9l31"_t ,r¡,¡ ¡rÁSrcos or ¡xoucc¡óx. cox norór EotrNAno. S a 2O Hp. fector dc ¡ü:lt'.i]o'2!inl.i,l;ot'1"üii'tltf,"3;,j; ;Tfr?"li''""r:
dc 20 a tü) HP' ractor de potcn
^-_..I:I9ltj Dl r¡oocc¡c¡rr ¡n cenen¡l. Fac¡or de ¡nrencia comprendidó cnuc 0,60 y 0*8u1^q-u-t-.!1-lrr.,lorcs funcioncn o r¡o con su carga'nominai.
-r--.t'::::*::&_r's *orrrtvos cofi ^RnoLL^MrENrú
c.oMpolr¡D. El facror dc .potcrrcra'Pr.¡rs w¡Ec PuEu( aiustanic prácricamente al lü) ¡rcr ciento. Con carga rcducida hay dcfaren *:r¡y-!--c9n rctrcc¿rsa' cn ad;¡a;ao.. -uolwEnr¡Do¡l s nor^Ttvos GoN AnnoLLA¡l¡ENTo rr oenprclór. .El fac¡or dg potculf?f- a-l,TLaq .¡l valor quc se dcsee y firmancccrá consranrc a cr¡a¡qurcr Grrir prrs r
Pj*o__alryc--dd rcostato he campo. s¡ñ émuaigo. ¡os ¿ó;vñ]¡oñt ióüt¡"oa nlocücn-uDararr¡con*l¡clot :1" poto¡ci" inferiói a o.gj in iñcianió lil-tii¡ó; C;; ca¡ga o ¡obrcc¡ür
3":1¡ff:i[¡,i11ff L*":ii'[jlTj3,i:,it¿:íál:':]:'¿1tili#,T,rffi ¡"J:nff"llranstormadorc¡ rlt disrrihución pucdcn hacc¡lo i¡r¡ninuir ti¡ieramenre. -
l19ll9l -?L "*co. Fac¡or ée potcncia 0.80 a 0,90.I:.11119.1 rxDuccróN. Factoi <re porencia 0,60 a 0,70.-1.Ril{-sFo¡ld^lrrREs pArA sor-DN)uRA r¿Écrn¡cr,. Faáor dc porencia 0,50 a 0,?0.
,- ..Y,o.lo Lt, -s.t,','*"toot. .rjuse -atl Ead d; eoren¿iir ácsá;--óso con adcta¡o h¡
::.iii'*ci:,'ll?3,r"Jf":""*'#lil."i"*ilfr :1[,".0;'":"31fi ;#fiffi .r;:::ffi :f::lf:,,' con fador-d. p",i'.¡" i.o.-ril Facro'es-á; pdñA; ár,ru"'o,io fó,l::*::'--1":É.re¡v sólo cp el caso de guc roda L carga sea dc calcfacción o dc alurñbra.t9t^-:"t^1o::9n-t',,. o si una gran car[a no in<ir¡criv¡,] co¡no mororeJ t¡¡¡cn¡n¡cou o co¡rn::::*,:r:"i.^:o¡r una-pegucña proporción de carga de moror ¡nducriva. (3) para la c¡r
ír"óJ_[:- :r, :ffFi:1"ff.H:"#:"'J,""""fr1¡if:J ff#??"Í3.f,1,1%ld;1xl'JITJ::cjllloto]cs,de i¡¡lr¡cóión v at,irñuriáó nuoté".nr., hoño. ír¿óiric*-ó son¡du¡z elecuid¿rc. 'aL..ol ,r... uu ¡ai|-o_-;, _ir:-r:;r;:;.1;-?LA
400
ANEXO 7. Factores de potencia aproximados de algunos aparatos según
los diferentes sistemas (LtUro ilanual del Montador Electri
cista - pág. I-64-NEC.) '
Il-Ol Tolio, pctt an¡i oaoe..rn." ei¿tt¡u'a, | ,tr.taoer..:
401
ANEXQ 8. Corriente admisible en amperios para los conductores de
cobre con forro aislante (ICOI{TEC).
rAttt' '(tr¡LA 3¡Ol¡ 'DEL GODIOO NE). cof,t¡ENrE, ^Dr¡3l¡t¡
EN lr¡'E¡¡s t¡¡^ ¡¡r cosüDUCTOTE¡ DE OO¡nA CON tO¡¡O
^rS¡.aNtEllc d¡bc¡ ¡!¡dtr. ¡Ó¡ ó¡ ¡¡rr lllr .¡ rr ór¡c¡g ¡l crLl¡ c8 ró¡ a. ¡.r trórcrrl.¡ ¡rlD Dr|.¡. .rurrrs ¡¡¡ ¿r f¡rr b¡lor l¡frlL¡ a¡¡.r¡ f¡&¡d¡ ¡ D¡¡¡¡ c tna L&t¡¡¡rurs ¡ob¡¡¡¡¡ & gO.C{ ¡E t).
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oro ¡!.3¡el zo.¡.lr | 2.2 la !rat ¡t. ¡73áo!3 r..zt?. 3r..a3t ¡¡. lÍa¡ I t. r¡ t¡ ¡a ¡D.¡
ro o.r3 ?.95¡o t¡. e a l a ll ¡2!t tt trl2 a?. ?33¡o. ro t..o30 | 2.5 0¡O i lot9 ¡ l. toa. ¡O.t | |o. D5 3 ¡¡ 37 rl. e3l! r7,5?rt tl.¡¡oz tlo¡ !D
roc13 3.rtt? rt ¡ ? 36 | 3.e!13 ta.ea.f .¡"to¡3oto !.g3ll t¿t52t {?.^r!3e | ¡.4?¡¿ l¡. aOl?
B¡3 ¡. ot ol ts.5 | 6g I t-o2r? lo.tt.a ¡. o3tl
t.LAr¡r3
o a3 aoaat ? 37!z I I Otta I r.gtt¡ tg 3re?o. to I lt ló 7. if rt I o.t¡?¡ I r. ia¡t ¡¡.tll?
cr3 3,rrO¡ t.¡7r! t¡. t¡¡? | ¿. t3¡l ll attl
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atoott o. 32 99 o. ? 9.9 ¡. o39a r. | ¡2.! l!¡73aq¡o o.áltr o. ó o07 ¡. o57C r.roro ¡ao3?o¡3 o, 330 r o,?9 tá ¡. o50? t. rr¡l 314 ao
etoo,!3 o.6¡¡ o70.¡ o tg¡t ¡. o¡?l ¿tl¡go90 O. .7 Oa o.? os5 o 9.o? t.0ttl La2?l0.95 o .6 tt o.6930 G ¡A6 3 t. oa¡a e7? 9.
¡ooo.a3 o..r ao O.62ro o. ¡z7e o. ¡ lra ¿.¡31o. to oa¡¡t o. 5róÉ o ¡e¿t ó.rrso ¿-.a a5
o r¡ o. aoo? o 60t I o. aot3 o. tol t ¿.ao..
!50o t3 o.tt al c.56le o Tacl o,¡.r¡ e.¿. alo ro . o.36 8¡ i.t!32 o 7t73 o.t2t¡ z.al2to. 95 q I l6 I G.3 3 .2 o. 71 2t o.aotl e.r I ¡ 3
300o t5 o.30 ! t o. { J cl o 6¡ rC o 5 tra r.t I
990 o.2951 o aa.t c. t¡'46 o aSat ¡. t77¡o. rt o4733 o . | 9e o.3á90 o.3l¡l r.3?33
403
ANEXo 10. Cálculo de regulación (Nonnas de diseño ,,El¡ltA[-l--- pág-26).
7¡rrf o!^oo ¡oa rEsoLuoox rt o e t : ! I o¡ 991-9- o¡ r¡¡a
404
IIot!noola)?oo:9)C O 2 C C ) | r¡ r, n'\, N :\¿ 1, n
1N^'il'\'tulFF?FF|.rFo+++'ral\\\\'\.\\\) ) c o a o c I a ! p t .t ? 9 p.\f '\t n r¡ ñ 1r ñ | C ) 3 C C, O e S?FFFrFF|N!N^lNN¡\lN
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Ia ¡ C lqo^ t co'<e L c>cr.E c r ca ! O f ¡-¡,0 G cECot 3 a coc tt o t!c EocC < f¡-O C g E =r-oo € tl !c <cG r! .o { 3 3*{.> oaLt t ss?tItc
- o3, o cE?¿ C r.vLoa!¡
- 0c . oa¡¡t O a :a¡= É{ Crl :r¿Cg oo or ot-.aúd¡.{?)C't r, o t t coo éú arc4< < ú <O
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tL¡.Loot¡¡¡Poa¡o¡aA-a-d=tCt¡.l,OllOgddoo9r,00
1tlAf'Étcrootorooo9rga t¡ ¡rOOOTaO'a¡, ¡¡ a, -a ¡lcccoccÉf(ÚEOÉeccicdrooooQ=cr.ot0¿.coooL¡¡3.ALo'cacoLLL.L.LLL=tti&0a¡too
aocct¡.ooooo¡r}}t)EOGa¡¡OGfS¡.a-lNrlNL¡.ttraaraOOr¡r¡3.LLt¡¡¡l|t¡ooot¡¡|'tt¿,OaOL¡.OOddrararaCrOaao9l¡ccÉÉ..1foocco¡f.L¡.OOaA9¡rer¡roogooooooo¡¡t,9¡'¡,¡¡¡¡sÉceccca!.!.!rloo6ccccÉecoooooooOOEOGGOercgoootLtLtl¿3.ooooooct|.LL¡.¡.l-l,LLtLtL.oooc¡(r¡.- c: ar a-
c,j,zrdzJftz!¡Ia\¡I3.a?
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406
ANEXO 13. Caracterfsticas generales de hilosnual del Montador Electricista P.2.
Coppemeld. (Libro l4a-
59-NEC).
i¡¡¡¡,¡l¡AlrrAltr
f09, Cúrct ¡ütkr¡ gc¡cr:¡h¡ dc hilo¡ Cogpctrcld
Uóüdil ü .¡¡¡¡c¡ü.¡ (o¡Emd.¡¡:
aruDn 6sre ..:,.,..,.......... t ó¡t,t{n tr'd' cúbbrñ¡do.....,.. tÓltlol¡,c¡'
Ccftiar¡ úc ¡t¡l.türü taEl ¡ü trd.r sil.'ado: [email protected] -s c.hds!¡bll¡¡t¡.t r¡s JO ¡nr crnró ú q Eort¡.t¡!¡ trn dulo o¡ t¡E {l. a dd r¡Dlc ¡0 AttO- E¡¡rc¡ f, f¡bfEü pk¡ sn srtwt¡bil¡drf dd {¡ ¡s cno.
lttx¡40
1¡tt.ttl.tt
A{EX0 14. Caracterfsticas de Carga (l{EC)
407
Methods oi Motots
80f Tap' 68, ' . (6¿ ..
.4...ot'a?932',;'t
:Dh,E'i'
b2: Typlcal 3-Phaso lJlotorbncterlstlcs
"-rr,. [,fyil. _ luTl'"' :,.' [Y*, ii: ;l "i:''f:,:;: [q]"ilii ry{* üilPfq . .'. f,ll . . ,. !'|r''f,Y|t' 'i - cr!rr'-¡' rll' ;' 'lttrt .." .?tt .:¡;.-'f -'^, .. --
3600 l.os r.3 ?.. .i$ .t;].l1o :. 3600 " 3i1.3 .i.ji .lZ'. ?2rlB00 1.06. 1.4 .ñr.:ti'.f.'.:." tqgo ".'!s.? :'ii.¡.¡:;99". ??9ittü ' i:üÉ i:;r20o r.oz i.s :¡. ,: rá ii.l. ; t33B . ':313 iri', i?:3 '
t 2?t3600 1.9 2.2üót i:i á:.á . ..,,,...i i; ; Fo 3600 . .: rl.g r.::i !! ?!91iáóó ,.,á5..'.,;.. 2.i.' lé I'il'''l80o'"""13.5r¡.i''48' 275
3600 ...2.s ' ;.;"""" "';¿ 'l. f i tzóó .'143.2 'i'¡¡i'48 etqi
lgOO 2.g , 3.4 áí Íi .i r. it r Fr g0'.1,"'i i'¡12.0 . '!.i.'.'' 49.9 ' ,72'i
il1,. ,.?:l'. '¡:i ', ?: j' uo.. ?333.1,,",1?.!
.i !| 83?3600 '4.6 5.2 ' 35 '.'¿ ' . it80O 4.6 ; 5.4 """ 34.'":.. ."" ' .1200 ':-'' St'l ' 'i'' 58 '330
tz00 4.5 s.B á¿ . i 909-,';li:,5!'g "':;""' 6l'2 ' 328
900 4:s 6.3 33 . . I1...,,..r.!999 ::.rir 9l '. '.:..ii I 7l -. 119s6oo 6.2 t.s 40 .
! i: .....'11383 :*I, 33 .'.: l?.u il9t800 6.9 7.9r?oo ' 6.8 8.2 ¡5 i ' '.:t,':900 '': 66 7t 414
s00 ?.0 . e.3 i: tp*,,':."?333 , i..,tl ... 3l '333
3600 8.8 9.8 62 '. ' ' 'f ^^^ 6^ e ^- Ear
900 '
9.4r. ]. f 12.3 56 125 ' , 3600',:'c,108 t 19il73600 13.2 14.7 80 '' 'evv ¡vv
: .1200 't09 123i 1800 r3.01200 r2.9 t5.2 82900 t3.Z rT.4 Bl 150 . 3600 127 139 836
3600 16.7 18.6 112 1800 r25 t36 830
'ió00 . "1i.2 ' ' re.4 ril ''!ffi t"l3¡ . ii| !!3'f 200 17.4 20.3 l 12 ...: r .,e00 t?.4 21 6 ' ', r 19 200 ?338 i3l 133 ii¡g1999 ?91- . 228 t99 .llzoo 168. rss |roo1800 21.6. .. . 24.3 !38 : ' :'f rfri^. a,, ra . 6< É . . aó .. 900 t 78 2Ol -10601200.. 22.O' 255 t38i' s00 aa.ó 26.2 ' iaé zso. "3600 2o4 zz4 r3B0
1800 . .200 220
1800 8.8' 1200 . 8.7 -' to.s 58 . . ; . YY_$'
iii ,ii, '333 i?3 i7? Esí
ll$ ;i? ggP {P !63t áYi á¿6 ii:83600 2s'2' 28 t5! i :999 ' ?99' 22o r37o
. f¡rin o(-¡¡ Ái c) ;Éá ' 1200 205 232 t360200 25.0 28 6 | 65S0 255 3t,r l6t 'DesqnAmotormayhavosl;rrtlnohVAvnh¡nshntilro
0:¡ l¡trrclt,t¡ 50fl hrylrul M.rny 3600lpm motors aro¡ ¡ Deson A.
408
ANEXO 14. Caracterfsticas de Carga (NEC) ( Cont.)
Table 3: NEMA Codes for Slarlfng kvA/hp&Phase Motors
Slarling erVA/hn(}3.t53.t5.3.553.55...0¡l.G{.5
¡l 5-5 05.G5.65.6j6.36.3.7.r'
| 1.2:12.5r2.5-r4 0ra.Gt6.0.r0.0.t8 0r8.0.20.020.0-22.122.1atúuO
Notc: Unhs¡actual kvA.lor 3hdng is kno¡rn use lhahEheryahs . -
., Sl¡rllno hVA
3-Phaso
kw=hpx.746Ell'c'enct
¡y¡=hox.716Etficiercy x PF
Current¡natntp* ¡ = w't x tOOo
vx r.73
[ocked roicrcurrent l$c ='99tütn M.x 1000
v x t.73Starirp kVA ¡l code bner unknown.
SkvA = 6 lljr¿led, x v x l.7Lr00o
$inglePhosckw=YxlxPF
|(n03.70500600
1T
Ir.ra2¡¡,.tn
toItto
.5lr.¡ti
tsf.al{0.5065.95
.t20
nP'.veiv4vttt2JttI
lva.a560.t0.90
r.25| 60.
Table 5: Single-Phose Repulsion Motors
rtz 53 73 300
Pr = $1.tvil ;.r
kVA=Vxl '.'t000
kw srigte.ohaso Ínobr = !9- x .l1gElfcrency
hvA srngle-phase rnobr - hg x '746Eflercy x PF
o00I r.50t3,m20r0tr.00aaoNO¡o0
lúto
S¡atlGap. ñ¡¡n300¿l (N¡.t ¡0600830
ro 50
IAPTA
l3t.llrt?¡
t.00t50t95:.t0.l'¡0ütuI rjo
t.02002.603G0580.t$tr0 30
.30550t¿o
t0 c0t3 90a3 0rl2 f 0r)3i c0
80 t.to
UgA f¿Uil I er"O 5 wters¿er d¿:€n lenet É ,rct$n.hb.a
óto9.¡O
f!.50tar0,3.m¡..50.t¡069¡09za
Table 6: Power Factors of Common Loads '
IYPC Ol l0ed :. .¡ '¡¿'!l ..': . ?F
Incandescent Lbhts . i¡ l.ql r
HeaftngEbrnenF.Orens .' . :' " l.(XtConlrols r\ '.: , .SG.90Fhnrescontlights . .95Inducüon Furrraces f C¿fr¡oro 0o'a€¡nÚ3' .60-.70Arc Furnaces eO. !nli+orrg thts (Ir¡nstornrerl .6$úeldútt¡Sels(AC lloor-OCGen.l ;. . .80.90Translorrners .8$.95
4: Tyf¡ical Single.Phase Molor
409
ANEX() 15. Carga standard para alumbrado en edificios comerciales(NEc)
AnTrcrE z2rmANCH€r¡CUtT ANO fEEpEr C^|'CIX,AIIONS 70-4t
T¡blo 22G1lbl. Omrr¡l llrhtln¡ Loedr by Ocarycnclu
fril?,t#,'h,'lype d Orcuprcy
A¡moric¡ and Audilo¡ium¡ -t0,75 t9.Brrbcr Sbop¡ ¡od 8c¡uU Pr¡lon 3 g? '/Ch¡¡rcüc¡ l tO.l
Cor¡¡t Room¡ 2 ?l f.Dwcllio¡r (Otbcr Tb¡a Hotd¡) | 4??O¡n¡cr--Cooocrci¡l (dor¡F) rá-f .vllap¡tr¡¡ 1. 2'11'f
lu
rHorl¡ ¡¡d Motcl+ i¡clr¡di¡¡ tn¡¡toc¡tüour¡wttbout provirioo bs cd¡ffo¡ by tcl¡trt¡ 2 ,1,) l'
etl iI
I
.t
Oülo Bu¡ld¡¡, f,yB!¡tr¡r¡Bb '2'?l,l
.+ Sclqob
*¡t¡tr I
Wrr¡bor¡¡c¡ Storrp
t
{ufoñomc
Í!.C* f i:i"tr¡¡
I¡ú¡rt¡ht Concrdd (I¡ü) Du¡td¡!¡t 2
tooo¡ tut
4t0
ANEXO 16. Typicalttneephase motor characteristics for nema design B'C.
and D motors (Table 5).
GENERATQR SELECTION AND APPLICATION
-Tab|e5.Typ|ca|threephasemo|orcharacter|¡t|c¡|orNEMADer|gnB,CandDmolor¡.
3 Phase Motor - Characteristlc¡ NEMA De¡isn B. C and D
HP RPMRunnlnE
KWRunnlng
KVAKVASlart HP RPM
RunnlngKW
. RunnlngKVA
KVA
1
2
3
5
17-1t2
10
15
20
25
t
30
360018001200
360018001200
36001E001200
360018001200900
360018001200900
360018001200900
360018001 200900
360018001200900
360018001 200900
3600r8001200900
1.051.061.O2
1.91.92.O
2.92.82.8
4.64.64.54.5
6.76.96.87.0
8.88.88.79.4
13.213.012.913.7
16.717.217.417.4
20.521.6
122.0 I22.0 I2s.2 |2s.5 |25.0 |2s.3 |
1.31.41.5
. 2.22.32.7
3.23.43.7
5.25.45.86.3
7.57.98.29.3
9.810.110.512.3
14.714.715.217.4
18.619.420.321.6
22.824.325.526.2
28.O28.628.631.1
131212
19'13
18
252424
35343433
48464544
62605856
88848281
112112112110
139138138136 .
166165165161
40
50
60
75
100
125
150
200
250
360018001200900
360018001200900
360018001200900
360018001200900
360018001200900
360018001200900
360018001200900
36001800
I
1200 |900 |
I
3600 |1800 |1200 |900 |
33.335.234.534.6
43.543.5. 43.242.0
I 4e.5
I s1.6| 51.1
| 51.3
I ec.o| 63.0
| 63.0| 66.0
85.084.084.586.0
108.0106.0109.0113.0
127.0125.0131.0136.0
167.0164.0168.0178.0
204.0200.0205.02r3.0
37.039.039.241.3
48.048.048.04p.s
s5.057.058.061.2
71.070.071.577.O
94.093.096.099.0
119.0117.0123.0127.0
139.0136.0148.0153.0
183.0180.0195.0201.0
224.0220.0232.O239.0
221220220216
276275274272
336331330328
419416417414
5525565s5552
698696695690
836830828820
11101 10511001060
138013701360r345
@Design A motor may have starting kVA vatues that :
arc as much as 50% higher. Many 3600 rpmmotors are designed A.
4il
ANEXO 17. Generator Ampere Ratings.
GENERATOR AMPERE RATINGS
GEN ERATON.IUPCNE RATINGS-THREE PHASE
KW KVA 208V 216V 230V 240V 416V 460V 480Y 600v 2400v 4160V20253035
2531.337.543.8
6987
'104
121
6784
100117
637894
110
607590
105
35435261
31394755
30384553
24303642
4045506075
50s6.362.57593.8
139156174208.260
134150167201251
126141157188235
120135150180226
697887
104130
6371
7894
118
60687590
113
4854617290
100125150175
12515618721 9'
347433519608
334417500585
314392469550
30r376450527
174217260304
15719623s275
r50188225263
120150180211
200225250
250281.3312
694781866
668752834
628707783
601677751
347390433
314353392
301339375
241272300
300350
375438
10401216
10021 171
9411 100
9021054
521608
471550
451527
361422
90105
5261
400450
500562.5
13881562
13371503
12551413
12031355
694781
628707
601677
481545
120136
6978
500550
625688
1 7351908
16711838
15691726
1 5041 654
867954
785863
752827
601662
150165
8895
6006s0
750812
20822233
20052172
18832040
18041 955
10411128
9411 020
902977
722782
180195
104113
700750
875938
24292602
23392506
21972353
21 052255
12141301
10981177
10531 128
842902
211226
121130
800850
10001063
27752949
26732840
25102667
24062556
13881475
1 2551 334
12031278
9621022
241256
139147
900950
1 1251 188
31 233296
30073174
28242981
27062857
1 5611648
14121 490
1 3531428
10831 143
271286
156165
10001050
r2501312
34703643
33413s08
31 383295
300731 57
1 7351822
1 5691647
1 5041 579
12031263
301316
174182
1 1001 150
13751438
381 73990
36753842
34523608
33083458
19081995
17261 804
16541729
13231383
331346
191200
1 2001250
15001 563
41 634337
40094176
37653922
36093759
20822169
1 8831961
18041879
14431 504
361376'
208173
13001350
15251688
451 1
46844343451 1
40794236
3909'4059
22552342
20402118
19552030
15641624
391406
225234
14001 450
17501813
48585031
46784845
43934550
42104360
24292515
21962275
21052180
16841744
421436
243252
150016001700
187520002125
5204'55515898
501253465680
470750205334
451 1
481 1
5112
260227762949
235325102667
225524062556
180419252045
451481511
260278295
18001 9002000
225023752500
624565926939
601463485682
564859626276
541357136014
312332963470
2824298131 38
270628573007
216522852406
541571601
312330347
412
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s=9tta a,t al lt ia
ts¡ar||lao aSo-!6nn-it iic3h|,SllnnlriSrnia-'.'o a,ta atsF'O.||aááaááaoar¡!a!!a
88t88attñ-¡aaaaaa --¡it--Oti¡ñi¡¡atttit¡Jtti¡-OaOat atn-oaa tao;sádt--Oattaa--t-alt?!!
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