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건국대 전력전자연구실
Ch.7 Induction Motors 3
교류여자기기
- 이중 농형 회전자의 원리 및 특성- 가변저항 구조 및 주파수 특성- 유도전동기의 변압기 등가회로
- 유도전동기의 운전 ; 기동 및 속도제어- 변압기 등가회로의 정수 결정
건국대 전력전자연구실
<제7장> 7.6 유도전동기의 속도-토크특성 조정 – 권선형 유도기
- 비례추이는 권선형 유도전동기에서만가능함.
T
1 0(slip)0 100%(speed)
0s =
Wm =
1EXR2EXR3EXR4EXR5EXR >>>>
앞의 권선형 유도전동기에서는 2차측 단자에 저항을 연결하고 그 크기를 증가시키면최대 토크점은 변하지 않고 최대 토크가 발생되는 슬립이 달라진다.(비례추이)
þýü
îíì +++
=2
2122
1
21
2
)()(
3
xxsrr
Vsr
TSw
- 농형 유도전동기에서는 2차저항을외부에서 연결할 수 없으므로비례추이가 불가능함.
- 저항의 조정으로 어떤 속도에서 최대의토크를 낼 수 있도록 제어가능함.
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<제7장> 7.6 권선형 유도전동기의 비례추이 - 복습
01234 RRRRR >>>>
권선형 유도전동기에서
- 외부저항의 크기가 커질수록 낮은 속도에서 최대 토크점이 존재함
- 농형 유도전동기에서는 불가능함
- 저항의 크기를 조절하여 전동기의 기동토크를 변화시키는 기중기에 쓰임
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<제7장> 7.6 유도전동기의 속도-토크특성 조정 – 권선형 유도기
- 유도전동기의 회전자 저항을 크게 하면 기동 토크가 커져서 좋지만
① 정상운전상태에서도 슬립이 커지게 된다.
T
1 0(slip)0 100%(speed)
0s =
Wm =
1EXR4EXR
<유도전동기의 설계시 난점>
② 슬립이 커지면2차 입력이 회전자 출력으로 변하는비율이 줄어들어 효율이 저하됨
kskr
sr 22 =
)2()2( 22
sr
sr=®
2=k
2)1( PsPd -=
sPPd -=\ = 1
22h
<문제 1> 저속에서 기동특성개선 → 효율저하
<문제 2> 고속에서 효율특성개선 → 기동악화
→ 큰 기동토크 & 고효율의 타협점 모색
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<제7장> 7.6 유도전동기의 속도-토크특성 조정 – 권선형 유도기
권선형 유도전동기에서는 비례추이를 써서 최대토크를 변경할 수 있으나고가이고 지속적인 보수가 필요하며 자동제어장치가 복잡한 단점이 있음
아래 그림에서① 고저항의 특성곡선 (High R2)② 저저항의 특성곡선 (Low R2)
의 각 경우에 모두 만족하는 특성곡선(점선의 곡선)을 얻어 낼 수 있다면
→ 이상적인 목표를 달성할 수 있게 될 것임.
+
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Laminations Core
Electrically ConductingBar
Shorting Ring
<제7장> 7.6 농형 회전자의 구조
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<제7장> 7.6 토크-속도특성 변환 – 회전자 가변저항구조 1
Deep Bar/Double-cage
- 두 특성을 모두 갖는 회전자 가변저항 구조
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<제7장> 7.6 토크-속도특성 변환 – 회전자 가변저항구조 2
<NEMA design Class A>
<NEMA design Class D>
회전자표면에 큰 도체
회전자표면에 작은 도체
- 낮은 저항- 기동토크 작음
- 높은 저항- 고효율
Deep Bar/Double-cage - 두 특성을 모두 갖는 회전자가변저항 구조
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<제7장> 7.6 유도전동기의 가변저항 구조 1
- 유도전동기의 회전자(2차)의 누설 리액턴스는
→ 회전자의 표면에 가까이 위치한 도체는 누설 자속이 작으므로누설 리액턴스가 작아진다
- 고정자로부터 멀리 떨어질수록 회전자 도체의 누설 리액턴스가 커짐
→ 회전자의 표면에서 멀리 위치한 도체는 누설 자속이 크므로누설 리액턴스가 커진다
<누설 리액턴스 가 작아짐> <누설 리액턴스 가 커짐>
고정자 권선과 결합되지 않는 회전자 자속에 의한 누설성분을 나타내는 리액턴스임.
2x 2x
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<제7장> 7.6 유도전동기의 가변저항 구조 2 – deep-bar rotor
<누설 인덕턴스가 작음> <누설 인덕턴스가 큼>
<deep bar rotor>
- deep bar 의 상단부 - deep bar 의 하단부
- 고속회전시 (low slip) ; 회전자 주파수가 낮으므로저항에 비해 리액턴스가 작아짐
→ 전체 도체영역으로 전류가 흐르게 되어전체 저항이 낮아지고 따라서 효율이 증대됨
- 저속회전시 (high slip) ; 회전자 주파수가 높으므로저항에 비해 리액턴스가 커지게 됨
→ 도체의 상단부 영역으로 전류가 집중되어저항이 커지고 따라서 기동 토크가 증대됨
<고속회전시> <저속회전시>
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<제7장> 7.6 유도전동기의 가변저항 구조 3 – double-cage rotor
<누설 인덕턴스가 작음> <누설 인덕턴스가 커짐>
<double-cage rotor>
- double bar 의 상단부 - double bar 의 하단부
- 고속회전시 (low slip) → 상단 및 하단의 도체 전체로 전류가 흘러서
전체 저항이 낮아지고 따라서 효율이 증대됨
- 저속회전시 (high slip) → 저항이 큰 상단 도체로 전류가 흐르고
따라서 기동 토크가 증대됨<고속회전시> <저속회전시>
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<제7장> 7.6 유도전동기의 설계등급 - NEMA 기준
<NEMA design class A> - 표준 기동토크 및 기동전류, 낮은 슬립을 갖는 표준형 유도전동기
- 정격부하시 슬립 = 5%, 최대 토크=정격토크의 2~3배- 기동토크=정격토크의 2배 이상으로 기동시 돌입전류가 큼- 용도 ; 구동팬, 송풍기, 펌프 등
<NEMA design class B>- 표준 기동토크 및 낮은 기동전류, 낮은 슬립을 갖는 유도전동기
- 정격부하시 슬립 = 5%이하, 최대 토크=정격토크의 2배- 기동전류가 작아서 선호도가 높음- 용도 ; 구동팬, 송풍기, 펌프 등
<NEMA design class C>- 큰 기동토크/낮은 기동전류, 낮은 슬립의 double-cage형 유도전동기
- 정격부하시 슬립 = 5%이하, 최대 토크=class A보다 약간 작음- 기동토크=정격토크의 2.5배정도 기동전류가 작음- 용도 ; 컴프레서, 컨베이어, 펌프 등
<NEMA design class D>- 매우 큰 기동토크 및 낮은 기동전류, 높은 슬립을 갖는 유도전동기
- 정격부하시 슬립 = 7~11%- 기동전류가 작아서 선호도가 높음- 용도 ; 관성부하구동용
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<제7장> 7.6 토크-속도특성 변환 – 농형회전자 단면 구조
<NEMA design class A> <NEMA design class B>
<NEMA design class C> <NEMA design class D>
회전자표면에 큰 도체 깊고 큰 도체(deep bar)
이중 농형 회전자(double-cage)
회전자표면에 작은 도체
- 저저항- 기동토크 작음
- 고저항- 고효율
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<제7장> 7.6 토크-속도특성 변환 – 농형회전자 단면 & 토크특성
<Class A> <Class B>
<Class C> <Class D>
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<제7장> 7.7 유도전동기의 설계 추세 1
- 개선분야 : 철심의 질적 수준, 절연, 구조적 개선
- 지속적인 주요 설계사항 : 자재비 축소, 고효율화 설계
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<제7장> 7.7 유도전동기의 설계 추세 2
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<제7장> 7.8 유도전동기의 기동 – NEMA 등급
<기동계급> <기동계급>
- 기동의 필요성 : 기동전류(보통 정격전류의 5배 이상) 억제, 전동기의 소손 방지
- 기동계급 규정 – 기동계급 A ~ V
factor)letter )(codehorsepower (rated=startS
T
startL V
SI3
=
- 기동 피상전력
- 기동 전류
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<제7장> 7.8 유도전동기의 기동방식
- 권선형 유도전동기의 기동방식
→ 외부의 저항을 변경하여 비례추이 원리 이용
-농형 유도전동기의 기동방식
ⅰ) 전전압 기동 : 5마력 이하의 소형 전동기에서 주로 이용
ⅱ) Y-∆ 기동 : 기동시 Y 형태로, 운전시 ∆ 형태로 변경시켜 공급전압을 조정
ⅲ) 기동보상기 : 단권변압기를 이용하여 공급전압을 연속적으로 변경시켜 조정
ⅳ) 리액터 기동 : 전원과 전동기 사이에 직렬 리액터를 삽입하여 조정
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<제7장> 7.8 유도전동기의 기동개선 – skewing(사구화)
<유도전동기의 회전자 권선을 비스듬히 함(사구화-skewing)으로써 개선>
① Minimum skew = one bar ② 스큐를 줌으로써 코깅(cogging)을 방지하고 균일한 회전력을 얻게 한다
③ 스큐를 줌으로써 회전자의 저항을 크게 하고고조파의 영향을 최소화 한다
코깅(cogging)회전자와 고정자의 teeth의 alignment로 인해자속이 변동되어 나타나는 저속에서의 토크의 맥동
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<제7장> 7.8 유도전동기의 기동기 – 예시 1
- start 단추를 누름
- 코일 M이 자화되면서접점 M1,M2,M3가 닫힘
- 전원이 전동기로 연결되어 회전 개시
우선, 스위치를 닫는다.
- 운전중 과열되면 overload heater가작동하여 OL의 접점이 열림
- 코일 M이 여자되지 못해 M 접점들이모두 개방되어 전동기가 정지됨
- 운전중 필요시 STOP 단추를 눌러전동기를 정지시킴
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<제7장> 7.8 유도전동기의 기동기 – 예시 2
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<제7장> 7.9 유도전동기의 속도 제어방식
- 저항 제어
- 주파수 제어
- 극수 제어
- 1차 전압제어 ; 리액터 삽입방식, 반도체제어 방식
þýü
îíì +++
=2
2122
1
212
)()(
3 xx
srrs
VrTSw
- 2차 전압제어 ; 회전기기 조합법 – 크래머 방식, 셀비우스 방식
; 정지형 변환기 조합법 – 정지형 크래머, 정지형 셀비우스
- 종속법 ; 직렬 종속, 병렬 종속
- 전자(electromagnetic) 커플링
eS fP
N 120=
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<제7장> 7.9 유도전동기의 속도 제어 – 극수변환 1
eS fP
N 120=
<2극>
<4극>
에서 극수의 조정으로 속도 제어 - 단계식 속도제어
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<제7장> 7.9 유도전동기의 속도 제어 – 극수변환 2
(a) (b) (c)
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<제7장> 7.9 유도전동기의 속도 제어 – 1차 전압제어
þýü
îíì +++
=2
2122
1
212
)()(
3 xx
srrs
VrTSw
- 토크가 전압의 제곱에 비례함
<예> 전압이 50%로 되면 토크는 25%로 저하
- 일정부하보다는 자승토크부하의운전시 더욱 적합
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<제7장> 7.9 유도전동기의 속도 제어 – 회전자 저항제어
skrk
skrk
skrk
sr
n
n 2
2
22
1
212 =××××==
- 비례추이의 원리 이용
와 같이 저항을 증가시키면슬립이 커져서 속도가 저하됨
- 최대 토크점은 이동되지만최대 토크의 크기는 일정함
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<제7장> 7.9 유도전동기의 속도 제어 – 주파수제어
Sm NsN )1( -=eS fP
N 120=
<기준속도 이하 영역> <기준속도 이상 영역>
- 가장 선호되는 속도제어 방식 ; 주파수 변경이 쉬운 인버터를 사용함
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<제7장> 7.9 유도전동기의 속도 제어 – 종속법(권선형에서만 가능)
1 2
120SN f
P P=
+
<직렬종속법> <병렬종속법><차동종속법>
③ 병렬종속법 ; 극수 = 인 유도전동기가 됨
② 차동종속법 ; 극수 = 인 유도전동기가 됨
① 직렬종속법 ; 극수 = 인 유도전동기가 됨
1 2
120SN f
P P=
-
1 2
120
2
SN fP P=+
1 2( )P P+
1 2( )P P-
1 2
2P P+
극수제어와동일한 개념
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<제7장> 7.9 유도전동기의 속도 제어 – 종속법(권선형에서만 가능)
1 2
120SN f
P P=
+
<직렬종속법> <병렬종속법><차동종속법>
③ 병렬종속법 ; 극수 = 인 유도전동기가 됨
② 차동종속법 ; 극수 = 인 유도전동기가 됨
① 직렬종속법 ; 극수 = 인 유도전동기가 됨
1 2
120SN f
P P=
-
1 2
120
2
SN fP P=+
1 2( )P P+
1 2( )P P-
1 2
2P P+
극수제어와동일한 개념
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<제7장> 7.9 유도전동기의 속도 제어 – slip power 이용
② Krämer(크래머) 시스템 ; slip power가 전동기의 축으로 반환 (동력)
① Scherbius(셀비우스) 시스템 ; slip power가 전원으로 반환 (전력)
2 2cP sP=<Scherbius system>
<Krämer system>
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<제7장> 7.10 유도전동기 구동장치 – PWM 인버터
<인버터의 외관> <인버터의 출력 PWM 파형>
- 주파수와 전압의 크기를 자유롭게 제어함
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<제7장> 7.10 유도전동기 구동장치 – 주파수의 변화
낮은 주파수
중간 주파수
높은 주파수
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- 유도전동기의 등가회로는 부하변동에 대한 전동기 응답해석을 위해 매우 필요함.
- 시험방법
1) 무부하시험(No-Load Test)
2) 직류시험법(DC Test)
3) 구속시험(Locked-rotor Test)
- 해석을 위해서는 등가회로의 정수를 결정해야 하고정수는 단락회로 시험 및 개방회로 시험에 의해 산정함
- 정수를 결정할 때 정확한 조건아래에서 시험을 해야 하는데,그 이유는 저항값이 온도 및 주파수에 따라 달라지기 때문임.
<제7장> 7.11 유도기의 정수결정 – 개요
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- 무부하시험방법
1) 전동기의 축(shaft)에 기계적 부하를 제거하고- 기계적 부하(손실)로는 전동기의 회전시 마찰 및 풍손 만 존재함- 전동기의 슬립이 매우 작음 (보통 0.001 이하)
2) 전동기가 자유롭게 회전하는 상태에서 전압계, 전류계 및 전력계로써선간전압, 상전류, 전체 소비전력 등을 측정한다.
<제7장> 7.11 유도기의 정수결정법 – 무부하시험 1
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21 rss-
2r 2x1r 1x
oG oB
OI
2V
021 »=¢ II
1V
1I
+
-
+
-
1E
↓
무부하이므로 전동기의 축(shaft)에는 기계적 부하가 존재하지 않음.
1) 기계적 손실로는 전동기의 회전 마찰손실과 풍손 만 존재함
22
213 rssIPd
-=
→ 전동기의 슬립이 매우 작음 (보통 0.05 이하)
의 2차 출력(총 기계적 출력) 이 아주 작은 값으로 됨
→
22 1 rrss
>>-
또는
0 2 »\ I
→
1 2rss-
\ 가 매우 커짐
22 1 xrss
>>-
<제7장> 7.11 유도기의 정수결정법 – 무부하시험 2
0dP\ »
거의 단락상태
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<제7장> 7.11 유도기의 정수결정법 – 무부하시험 3
2) 앞의 설명을 토대로 등가회로에서 다시 해석해 보자
ⅱ) 슬립이 매우 작아 12rs
s-가 매우 커짐
0 2 »\ I
ⅰ) 무부하이어서 기계적 손실만 존재함
22
213 rssIPd
-= 는 작은 값이 되어
22 1 rrss
>>-
또는 22 1 xrss
>>-
ⅲ) 2차 저항 및 리액턴스를 무시하면왼편과 같은 등가회로로 간략화된다.
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<제7장> 7.11 유도기의 정수결정법 – 무부하시험 4
3) 이번에는 관련 수식들을 유도해 보자
③ 총 회전손실
① 고정자 입력(1차입력)
12
11 3 rIPc =② 고정자 동손
221 // 1 rssRr
ss
C-
»-
rotc PPP += 11
miscWFehrot PPPP ++= + &
ehP + : 철손,
: 기계손,: 기타 손실
WFP &
miscP④ 여자컨덕턴스와 출력단 저항의 관계
⑤ 여자 리액턴스 - 유도기의 경우 공극때문에 같은 자속에서도 여자전류가 커져서리액턴스 는 병렬저항보다 훨씬 작아진다. MX
⑥ 입력 임피던스(input impedance) MXxIVZ +»= 1
1
11
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1) 직류시험의 필요성 ; 유도전동기에서 회전자 저항 은 매우 중요한데,회전자 구속시험에서는 총 저항 의 합한 값만을 구할 수 있다.
DC
DC
IVr =12
2r21 rr +
2) 직류시험을 통해 1차 저항 의 값을 알아야만 2차 저항 의 크기를정확히 알 수 있기 때문이다.
2r1r
- 직류시험법 : 212 , , xxr 의 값과 무관하게 1차 저항 을 구하는 시험1r
- 시험절차1) 고정자 권선에 직류를 인가하고, 전류제한용 저항을 외부에서 연결함
2) 전류가 정격치로 되도록 조절하되, 적절한 온도를 유지해야 함
직류저항을 구하면 다음과 같다.
DC
DC
IVr2
1 =\®
<주의> 실제 교류저항값은 표피효과때문에 직류저항보다는 더 큰 값이 됨
<제7장> 7.11 유도기의 정수결정법 – 직류시험
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- 회전자구속 시험방법
1) 전동기의 축(shaft)을 고정시켜 움직이지 못하게 함- 전동기의 슬립=1로 유지됨
2) 전동기를 고정시킨 상태에서 정격부하 전류가 흐르도록 하여전압계 및 전력계를 써서 측정한다.
<제7장> 7.11 유도기의 정수결정법 – 회전자 구속시험 1
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ⅰ) 이므로 2차 저항 1=s 2
2 rsr
® 와 같이 되고
ⅱ) 2차 저항 및 리액턴스 는 여자 임피던스 보다 훨씬 작으므로 , 22 xr , MC XR
아래 그림과 같이 여자회로를 무시하고 등가변환시킬 수 있다.
<제7장> 7.11 유도기의 정수결정법 – 회전자 구속시험 2
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<제7장> 7.11 유도기의 정수결정법 – 회전자 구속시험 3
③ 총 입력임피던스
① 고정자 입력(1차입력)
LT IVP
3cosPF 1== q② 구속상태의 역률
qcos31 LT IVP =
④ 구속상태의 총 저항
TV : 선간전압, LI : 선전류 )(
→ PFcos 1-=q
L
T
IV3
ZLR = → LRLRLR jXRZ +=
qq sinZcosZ LRLRLR jZ +=\
1LR2 rRr -=DC
DC
IVr2
1 =¬ ; 직류시험법에서 구함
3) 이번에는 관련 수식들을 유도해 보자
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<제7장> 7.11 유도기의 정수결정법 – 회전자 구속시험 4
⑤ 총 리액턴스 21LR xxX +=
<주의> 고정자와 회전자의 리액턴스는 분리할 수 없다.
다음의 표는 유도전동기에서 1차 및 2차 리액턴스의 크기를 비교하고 있다.
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<제7장> 7.13 유도전동기의 정격
<명판(name plate) 상의 주요 정격>
① 출력(output power) – 역률과 효율을 고려한 전압 및 전류 정격으로 결정② 전압(voltage) - 전압한계는 자화전류의 최대허용치로 결정③ 전류(current) - 전류한계는 권선의 최대허용발열로 결정④ 역률(power factor)⑤ 속도(speed)⑥ 공칭 효율(nominal efficiency)⑦ 설계등급 표시(NEMA design class)⑧ 기동등급 표시(starting code)
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<제7장> 유도전동기의 기타 주요특성
① 크로울링(crawling)현상 ; 농형 유도전동기에서 발생- 차동기운전 이라고도 함- 농형에서 회전자권선법과 슬롯수가 적당치 않을 경우 발생- 7조파 회전자계로 토크곡선 왜형 à 낮은 속도에서 회전
② 게르게스(Görges)현상 ; 권선형 유도전동기에서 발생- 1896년 Görges가 발견, - 권선형 회전자 권선중 1상이 차단된 경우 발생- 회전자가 단상화되어, 정상·역상 회전자계가 나타나고
최대 50%속도에서 머물게 됨LT
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<제15주> 유도전동기의 기타 주요 특성
- 이중 농형 회전자의 원리 및 특성
- 가변저항 구조 및 주파수에 따른 특성- 유도전동기의 회전자 구조 및 설계등급
- 유도전동기의 운전
- 기동의 필요성 및 기동방식- 속도제어 방식
- 변압기 등가회로의 정수 결정
< 본 자료는 수업자료로써 책 Electric Machinery Fundamentals (4th – Stephen J. Chapman)의 그림이 이용되었음 >
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