çelik yapılarda moment çerçevelerinin süneklik düzeyini belirleyen
TRANSCRIPT
-
ELK YAPILARDA MOMENT EREVELERNN SNEKLK DZEYN
BELRLEYEN TASARIM KURALLARININ DEERLENDRLMES
YKSEK LSANS TEZ
n. Mh. Mustafa ZORLU
EYLL 2007
STANBUL TEKNK NVERSTES FEN BLMLER ENSTTS
Anabilim Dal : NAAT MHENDSL
Program : YAPI MHENDSL
-
ELK YAPILARDA MOMENT EREVELERNN SNEKLK DZEYN
BELRLEYEN TASARIM KURALLARININ DEERLENDRLMES
YKSEK LSANS TEZ
n. Mh. Mustafa ZORLU
(501031030)
EYLL 2007
Tezin Enstitye Verildii Tarih : 7 Eyll 2007
Tezin Savunulduu Tarih : 20 Eyll 2007
Tez Danman : Do.Dr. Cavidan YORGUN
Dier Jri yeleri : Prof.Dr. Erkan ZER (.T..)
Prof.Dr. Glay ALTAY (B..)
STANBUL TEKNK NVERSTES FEN BLMLER ENSTTS
-
ii
NSZ
elik yaplarda moment aktaran ereve sistemlerinin sneklik dzeyini belirleyen en nemli parametre tayc sistem elemanlarnn birletii noktalar olan birleim blgeleridir. yle ki, birleim blgesi detaynn sneklik kapasitesi tayc sistemin, zellikle deprem ykleri gibi zel evrimsel ykler altnda, enerji snmleme kabiliyetini belirlemektedir. Bu noktada, moment aktaran elik ereve sistemleri iin milad olarak kabul edilen Northridge depremi sonras youn almalar neticesinde yksek sneklik gsterdii garanti edilen birleim blgesi detay tipleri gelitirilmitir. Sismik aktivitenin youn olduu blgelerde ounlukla kabul gren bu birleim tipleri, lkemizde kullanlan Afet Ynetmeliinin (ABYYHY-1997)nin gelitirildii almalarda dikkate alnm ve 2007 yl ba itibariyle resmen yrrle giren yeni deprem ynetmelii Deprem Blgelerinde Yaplacak Binalar Hakknda Ynetmelikde moment aktaran normal ve yksek sneklikli elik ereve tayc sistemleri iin kullanlmas zorunlu olan detay tipleri olarak belirtilmilerdir.
.T.. Fen Bilimleri Enstits, naat Mhendislii Blm, Yap Mhendislii yksek lisans program kapsamnda hazrlanan bu yksek lisans tez almasnda; 2007-DBYBHYnin elik binalar ile ilgili blm kapsamnda Bilgilendirme Eki 4Ada ifade edilen snek kolon-kiri birleim blgesi detaylarnn lkemizde yrrlkte olan yap standartlarnda belirtilen ilkeler dorultusunda zmlemeleri yaplm ve referans alnan FEMA-350 ynetmelii dorultusunda tasarm kurallar belirtilmitir. Bu balamda, gz nne alnan rnek bir yapnn UBC-1997 ve 2007-DBYBHYde belirtilen tasarm ilkleri uyarnca karlatrmal biimde boyutlandrlmalarnn ardndan, FEMA-350de belirtilen konstrktif detaylarla kyaslama yaplm, gerekli grlen yerlerde kiisel fikirlere yer verilerek tipik detay tekillerinin uygulamal tasarm yaplarak uygulanabilirliklerinin deerlendirilmesi amalanmtr.
Tez almam esnasnda deerli fikirlerinden yaralandm, almann zn kavramamda, bilgisi, tecrbesi, mantksal ynlendirmeleri ile kilit noktalarda nm aan ve hogrl yaklamn hibir zaman esirgemeyen, tez danmanm, deerli hocam Do. Dr. Cavidan YORGUNa teekkrlerimi ve sayglarm sunuyorum. Tez almam esnasnda her trl imkan salayarak deerli katklarn esirgemeyen sevgili patronum Gncer AYALPe ve yardmlarn esirgemeyen GAMB Mhendislik irketinin deerli alanlarna da teekkr bir bor bilirim.
Bu tez almasn, eitim hayatm boyunca her trl destei veren sevgili babam Azim ZORLUya atfediyorum.
Eyll,2007 Mustafa ZORLU
-
iii
NDEKLER
KISALTMALAR xi TABLO LSTES xii EKL LSTES xiv SEMBOL LSTES xviii ZET xxi SUMMARY xxiii
1. GR 1 1.1 Giri ve almann Amac 1 1.2 Depreme Dayankl Yap Tasarmnda Performans Seviyeleri 2 1.3 Depreme Dayankl Yaplarda Aranan zellikler 3
1.3.1 Yapnn Genel Davran 3
1.3.2 Rijitlik ve Dayanm 4
1.3.3 Sneklik 4 1.4. Yap Sistemlerinin Sneklik Dzeyine Gre Snflandrlmas 5 1.5. Sneklik Dzeyi Yksek Moment Aktaran elik ereve Sistemlerinin Tasarm 6
1.5.1 eliin Sneklik ve Enerji Snmleme zellii 7
1.5.2 Plastik Mafsal Kavram 10
1.5.2.1 Plastik Mafsal Hipotezi 10
1.5.2.2 elik Yaplarda Plastik Mafsal Davran 13 1.6 Moment Aktaran elik ereve Sistemlerinin Deprem Davran 15
1.6.1 Moment erevesi Sisteminde ngrlen Plastikleme Mekanizmas 16
1.6.2 Kolon-Kiri Birleim Noktasnda Panel Blgesinin Davran 17
1.6.3 Kolon-Kiri Birleim Noktasnda Kiri Elemannn Davran 21
1.6.4 Kolon-Kiri Birleim Noktasnda Basn ve Eilme Altndaki Kolonlarn
Davran 24 1.7 Moment Aktaran elik erevelerde Snek Kolon-Kiri Birleimleri 27
1.7.1 1994 Northridge Depremi ncesi Birleim Detaynn Deerlendirilmesi 33
1.7.2 Northridge Sonras Testler ve Yeni Birleim Detay rneklerinin Geliimi37
1.7.3 Sonular ve Northridge Sonras zm nerileri 39 1.8 2007-Trk Deprem Ynetmelii Deprem Blgelerinde Yaplacak Binalar Hakknda Ynetmelik Blm 4, elik Binalar in Depreme Dayankl Tasarm Kurallarnda Balca Yenilik ve Revizyonlar 46
-
iv
2. HER K DORULTUDA SNEKLK DZEY YKSEK EREVELERDEN OLUAN 4 KATLI OFS BNASININ UBC-1997 YAPI ARTNAMES UYARINCA TASARIMI ve FEMA-267 / FEMA-350 YNETMELKLER DORULTUSUNDA KOLON-KR BRLEM NOKTASI DETAY TEKL 48 2.1 Sistem 2.2 Yk Analizleri 52 2.3 Yapnn na Edilecei Blgeye Ait Sismik ve Geoteknik Veriler 52 2.4 Tasarm Taban Kesme Kuvvetinin Hesaplanmas (UBC-1997) 53
2.4.1 Yapda Planda ve Dey Dorultuda Dzensizlik Kontrol 53
2.4.2 Yap Tayc Sisteminin Tanmlanmas ve Sismik Parametreler 54
2.4.3 Deprem Yklemesi Ynteminin Seimi (1629.8.3) 54
2.4.4 Sismik Tepki Katsaylar Ca ve Cvnin Belirlenmesi (1629.4.3) 54
2.4.5 Yap Doal Titreim Periyodunun Belirlenmesi (T - 1630.2.2) 54
2.4.6 Tasarm Taban Kesme Kuvvetinin Belirlenmesi (V - 1630.2.1) 55
2.4.7 Tasarma Esas Deprem Yklerinin Belirlenmesi (1630.1) 56 2.5 Deprem Yklerinin Katlara Dalm (UBC-1997) 61
2.5.1 Yap Arl ve Katlarda Ktle Dalm 61
2.5.2 Tasarm Taban Kesme Kuvvetinin Belirlenmesi 62
2.5.3 Yapya Etkiyen Deprem Yknn Dey Dalm (1630.5) 63
2.5.4 (P) kinci Mertebe Etkilerinin Kontrol (1630.1.3) 64
2.5.5 Yapya Etkiyen Deprem Yknn Yatay Dalm (1630.5) 65 2.6 Greli Kat telenmelerinin Hesaplanmas ve Snrlandrlmas (UBC-1997) 68
2.6.1 Elastik Deplasman (S) ve Maksimum Elastiktesi Deplasman (M) 68
2.6.2 Kat telenme Snrlarnn Belirlenmesi (1630.10) 70 2.7 Yksek Sneklikli Moment erevesi (Kiri-Kolon) Eleman Tasarm (UBC-1997) 72
2.7.1 Moment erevesi 2. Kat Tip Kiri Tasarm 74
2.7.1.1 IPE O 600 (St 52) Kirii Enkesit Koullarnn Kontrol 75
2.7.1.2 Kiri st ve Alt Balk Yanal Mesnetlenme Mesafelerinin
Kontrol 76
2.7.1.3 Kiri Moment Kapasitesi Kontrol 77
2.7.1.4 Kiri Kesme Kuvveti Kapasitesi Kontrol 77
2.7.2 Moment erevesi 1.Kat Tip Kolon Tasarm (HE 400 M) 78
2.7.2.1 Kolon Eleman Enkesit (Kompaktlk) Koullar Kontrol 80
2.7.2.2 Eksenel Basn ve Eilme Etkisi Altnda Eilmeli Burkulma
Kontrol 81
2.7.2.3 Kolon Kesme Kuvveti Kapasitesi Kontrol 86
2.7.2.4 Kolon Eksenel Yk Tama Kapasitesi Kontrol 86 2.8 Yksek Sneklikli Kolon-Kiri Birleim Blgesi Tasarm (FEMA350) 87
-
v
2.8.1 Tayc Eleman ve Malzeme Mukavemet Deerleri 90
2.8.2 Zayflatlm Enkesitli Kiri Geometrisi ve Plastik Mafsal Noktas 90
2.8.3 Zayflatlm Enkesit ve Birleim Blgesi Plastik Yk Tama
Kapasiteleri 92
2.8.3.1 Plastik Mafsal Noktasndaki Plastik Moment Kapasitesi 92
2.8.3.2 Plastik Mafsal Noktasndaki Kesme Kuvveti Hesab 93
2.8.3.3 Kolon Yzndeki ve Kolon Eksenindeki Moment Deerlerinin 94
2.8.4 Zayflatlm Kirili Birleim Blgesi Dayanm Kapasitesi Kontrollar 95
2.8.4.1 Zayflatlm Enkesitin Tasarm Ykleri Altnda Kontrol 95
2.8.4.2 ereve Rijitlii ve Greli telenme Snrlarnn Kontrol 96
2.8.4.3 Kolon Yz Kaynakl Birleim Noktasnda Gerilme Kontrol 97
2.8.4.4 Kolonda Makaslama Gerilmesi Kontrol 100
2.8.5 Gl Kolon Zayf Kiri Kontrol 101
2.8.6 Panel Blgesi Kesme Kuvveti Kapasitesi Kontrol 103
2.8.6.1 FEMA-350 Ynetmelii Uyarnca Panel Blgesi Kesme Dayanm
Kontrol 103
2.8.6.2 UBC 1997 Ynetmelii Uyarnca Panel Blgesi Kesme Dayanm
Kontrol 104
2.8.6.3 FEMA-267A Ynetmelii Uyarnca Panel Blgesi Kesme Dayanm
Kontrol 106
2.8.7 Kolon Panel Blgesi Sreklilik Levhalar Kontrol 109
2.8.7.1 FEMA-350 Ynetmelii Uyarnca Sreklilik Levhalar
Kontrol 109
2.8.7.2 FEMA-267A Ynetmelii Uyarnca Sreklilik Levhalar
Kontrol 110
2.8.8 Birleim Noktas Kuatlm Kolon Tahkiki (Evaluate beam-to-column
joint restraint) 112
2.8.9 Zayflatlm Enkesitte Kiri Alt-st Balk Yanal Destek Tasarm 113
3. HER K DORULTUDA SNEKLK DZEY YKSEK EREVELERDEN OLUAN 4 KATLI OFS BNASININ 2007-DBYBHY UYARINCA TASARIMI ve KOLON-KR BRLEM NOKTALARININ KARILATIRMALI DETAY TEKL 115 3.1 Sistem 115 3.2 Yk Analizleri 119 3.3 Yapnn na Edilecei Blgeye Ait Sismik ve Geoteknik Veriler 119 3.4 Tasarm Taban Kesme Kuvvetinin Hesaplanmas (2007-DBYBHY) 120
3.4.1 Yapda Planda ve Dey Dorultuda Dzensizlik Kontrol 120
-
vi
3.4.2 Yap Tayc Sisteminin Tanmlanmas ve Sismik Parametreler 120
3.4.3 Deprem Yklemesi Ynteminin Seimi (2.6.2) 121
3.4.4 Yap Doal Titreim Periyodunun Belirlenmesi (T - 2.7.4.1) 121
3.4.5 Tasarm Taban Kesme Kuvvetinin Belirlenmesi (V - 2.7.1) 123 3.5 Deprem Yklerinin Katlara Dalm 126
3.5.1 Yap Arl ve Katlarda Ktle Dalm (2.7.1.2) 126
3.5.2 Tasarm Taban Kesme Kuvvetinin Belirlenmesi 129
3.5.3 Yapya Etkiyen Deprem Yknn Dey Dalm (2.7.2) 129
3.5.4 (P) kinci Mertebe Etkilerinin Kontrol (2.10.2) 131
3.5.5 Yapya Etkiyen Deprem Yknn Yatay Dalm (2.7.3) 132 3.6 Greli Kat telenmelerinin Hesaplanmas ve Snrlandrlmas (2.10.1) 135
3.6.1 Azaltlm Greli Kat telenmesi (i) ve Etkin Greli Kat telenmesi
(i) 135
3.6.2 Kat telenme Snrlarnn Belirlenmesi (2.10.1.3) 136 3.7 Yksek Sneklikli Moment erevesi (Kiri- Kolon) Eleman Tasarm 137
3.7.1 Moment erevesi 2. ve 3. Kat Tip Kiri Tasarm 138
3.7.1.1 (IPE O 600) ve (IPE 600) Kirileri Enkesit Koullarnn
Kontrol 139
3.7.1.2 Kiri st ve Alt Balk Yanal Mesnetlenme Mesafelerinin Kontrol
(4.3.6) 140
3.7.1.3 (IPE O 600) ve (IPE 600) Kirileri Moment Kontrol 141
3.7.1.4 Kirilerin Emniyetli Kesme Kuvveti Kontrol 143
3.7.2 Moment erevesi 1.Kat Tip Kolon Tasarm (HE 450 M) 144
3.7.2.1 Kolon Eleman Enkesit (Kompaktlk) Koullar Kontrol 146
3.7.2.2 Eksenel Basn ve Eilme Etkisi Altnda Eilmeli Burkulma
Kontrol 147
3.7.2.3 Kolon Emniyetli Kesme Kuvveti Kapasitesi Kontrol 151
3.7.2.4 Kolon Eksenel Yk Tama Kapasitesi Kontrol 151 3.8 Snek Kolon-Kiri Birleim Blgesi Tasarm 152 3.9 Aln Levhal Bulonlu Birleim Detay 154
3.9.1 Aln Levhal Bulonlu Birleim Detay - Konstrktif Aklamalar 154
3.9.2 Aln Levhal Bulonlu Birleim Detay - Uygulama Snrlar 155
3.9.3 Aln Levhal Bulonlu Birleim Detay (ALBBD) - Uygulamal Tasarm
Yntemi 155
3.9.3.1 Eleman Karakteristik ve Kesit zellikleri 156
3.9.3.2 Birleim Geometrisi ve Plastik Mafsal Noktas 158
3.9.3.3 Plastik Mafsal Noktasndaki Plastik Moment Kapasite Hesab 159
-
vii
3.9.3.4 Plastik Mafsal Noktasndaki Kesme Kuvveti Hesab 159
3.9.3.5 Kolon Yzndeki ve Kolon Eksenindeki Moment Deerlerinin
Hesab 161
3.9.3.6 Bulon apnn Hesab 163
3.9.3.7 Bulon Kesme Dayanm Kontrol 165
3.9.3.8 Eilme Akmasna Kar Aln Levhas Kalnlk Kontrol 166
3.9.3.9 Kesme Akmasna Kar Aln Levhas Kalnlk Kontrol 167
3.9.3.10 ekme Etkisi Altnda Kolon Balk Kalnl Kontrol 168
3.9.3.11 Basn Etkisi Altnda Kolon Balk Kalnl Kontrol 171
3.9.3.12 Sreklilik Levhas Gereklilik Kontrol 172
3.9.3.13 Panel Blgesi Kesme Dayanm Kontrol 173
3.9.3.14 Birleim Blgesi Kaynak Gerilmeleri Kontrol 177
3.9.3.15 Gl Kolon-Zayf Kiri Kontrol 181 3.10 Takviyeli Aln Levhal Bulonlu Birleim Detay 185
3.10.1 Takviyeli Aln Levhal Bulonlu Birleim Detay - Konstrktif
Aklamalar 185
3.10.2 Takviyeli Aln Levhal Bulonlu Birleim Detay - Uygulama Snrlar 186
3.10.3 Takviyeli Aln Levhal Bulonlu Birleim Detay (TALBBD) - Uygulamal
Tasarm Yntemi 187
3.10.3.1 Eleman Karakteristik ve Kesit zellikleri 187
3.10.3.2 Birleim Geometrisi ve Plastik Mafsal Noktas 189
3.10.3.3 Plastik Mafsal Noktasndaki Plastik Moment Kapasitesi 190
3.10.3.4 Plastik Mafsal Noktasndaki Kesme Kuvveti Hesab 190
3.10.3.5 Kolon Yznde ve Kolon Eksenindeki Moment Deerleri 191
3.10.3.6 Bulon apnn Hesab 195
3.10.3.7 Bulon Kesme Dayanm Kontrol 197
3.10.3.8 Eilme Akmasna Kar Aln Levhas Kalnlk Kontrol 198
3.10.3.9 ekme Etkisi Altnda Kolon Balk Kalnl Kontrol 198
3.10.3.10 Basn Etkisi Altnda Kolon Balk Kalnl Kontrol 200
3.10.3.11 Panel Blgesi Kesme Dayanm Kontrol 200
3.10.3.12 Birleim Blgesi Kaynak Gerilmeleri Kontrol 202
3.10.3.13 Gl Kolon-Zayf Kiri Kontrol 204 3.11 Aln Levhasz Bulonlu Birleim Detay 207
3.11.1 Aln Levhasz Bulonlu Birleim Detay - Konstrktif Aklamalar 207
3.11.2 Aln Levhasz Bulonlu Birleim Detay Uygulama Snrlar 208
3.11.3 Aln Levhasz Bulonlu Birleim Detay (LBBD) Uygulamal Tasarm
-
viii
Yntemi 209
3.11.3.1 Eleman Karakteristik ve Kesit zellikleri 209
3.11.3.2 Birleim Geometrisi ve Plastik Mafsal Noktas 212
3.11.3.3 Plastik Mafsal Noktasndaki Plastik Moment Kapasitesi
Hesab 213
3.11.3.4 Plastik Mafsal Noktasndaki Kesme Kuvveti Hesab 213
3.11.3.5 Kolon Yzndeki ve Kolon Eksenindeki Moment Deerlerinin
Hesab 214
3.11.3.6 Panel Blgesi Kalnlk Kontrol 216
3.11.3.7 Ek Balk (Flan) Levhas Minimum Kalnlk Hesab 218
3.11.3.8 Kesme Gmesine Kar Balk Bulonlarnn Kontrol 219
3.11.3.9 Kesit Kayb Gmesine Kar Ek Balk Levhas Dayanm
Kontrol 220
3.11.3.10 Kesit Kayb Gmesine Kar Kiri Bal Dayanm
Kontrol 221
3.11.3.11 Ek Balk Levhasndaki Bulon Deliklerinin Uzama Akmasna
Kar Dayanm Kontrol 223
3.11.3.12 Kayma Levhas ve Kiri Gvde Bulonlarnn Hesab 224
3.11.3.13 Sreklilik Levhas Gereklilik Kontrol 228
3.11.3.14 Birleim Blgesi Kaynak Gerilmeleri Kontrol 231
3.11.3.15 Gl Kolon Zayf Kiri Kontrol 233 3.12 Kaynakl Birleim Detay 237
3.12.1 Kaynakl Birleim Detay - Konstrktif Aklamalar 237
3.12.2 Kaynakl Birleim Detay - Uygulama Snrlar 242
3.12.3 Kaynakl Birleim Detay (KBD) Uygulamal Tasarm Yntemi 242
3.12.3.1 Eleman Karakteristik ve Kesit zellikleri 243
3.12.3.2 Birleim Geometrisi ve Plastik Mafsal Noktas 245
3.12.3.3 Plastik Mafsal Noktasndaki Plastik Moment Kapasitesi
Hesab 246
3.12.3.4 Plastik Mafsal Noktasndaki Kesme Kuvveti Hesab 246
3.12.3.5 Kolon Yzndeki ve Kolon Eksenindeki Moment Deerlerinin
Hesab 247
3.12.3.6 Panel Blgesi Kesme Dayanm Kontrol 247
3.12.3.7 Sreklilik Levhas Gereklilik Kontrol 250
3.12.3.8 Birleim Blgesi Kaynak ve Kesit Gerilmeleri Kontrol 251
3.12.3.9 Gl Kolon-Zayf Kiri Kontrol 256
-
ix
3.13 Ek Balk Levhal Kaynakl Birleim Detay 259
3.13.1 Ek Balk Levhal Kaynakl Birleim Detay Konstrktif Aklamalar 259
3.13.2 Ek Balk Levhal Kaynakl Birleim Detay - Uygulama Snrlar 261
3.13.3 Ek Balk Levhal Kaynakl Birleim Detay (LKBD) Uygulamal
Tasarm Yntemi 261
3.13.3.1 Eleman Karakteristik ve Kesit zellikleri 262
3.13.3.2 Birleim Geometrisi ve Plastik Mafsal Noktas 263
3.13.3.3 Plastik Mafsal Noktasndaki ve Birleim Blgesindeki Kesit
Tesirleri 264
3.13.3.4 Ek Balk Levhas Kalnlk Hesab 264
3.13.3.5 Ek Balk Levhas Uzunluk ve Ke Kaynak Hesab 266
3.13.3.6 Panel Blgesi Kesme Dayanm Kontrol 267
3.13.3.7 Sreklilik Levhas Gereklilik Kontrol 269
3.13.3.8 Birleim Blgesi Kaynak Gerilmeleri Kontrol 270
3.13.3.9 Gl Kolon-Zayf Kiri Kontrol 274 3.14 Zayflatlm Kiri Enkesiti Kaynakl Birleim Detay 275
3.14.1 Zayflatlm Kiri Enkesiti Kaynakl Birleim Detay - Konstrktif
Aklamalar 277
3.14.2 Zayflatlm Kiri Enkesiti (ZKE) Kaynakl Birleim Detay Uygulama
Snrlar 280
3.14.3 Zayflatlm Kiri Enkesiti Kaynakl Birleim Detay (ZKKBD)
Uygulamal Tasarm Yntemi 281
3.14.3.1 Eleman Karakteristik ve Kesit zellikleri 281
3.14.3.2 Birleim Geometrisi ve Plastik Mafsal Noktas 281
3.14.3.3 Plastik Mafsal Noktasndaki Plastik Moment ve Kesme Kuvveti
Kapasiteleri Hesab 282
3.14.3.4 Kolon Yzndeki Moment Deerinin Hesab 283
3.14.3.5 Birleim Blgesi Kaynak ve Kesit Gerilmeleri Kontrol 284
3.14.3.6 Panel Blgesi Kesme Dayanm Kontrol 288
3.14.3.7 Sreklilik Levhas Gereklilik Kontrol 290
4. SONULAR ve DEERLENDRME 291 4.1 Tayc Sistem zmlerinin Deerlendirilmesi 294 4.2 Birleim Detaylarnn Deerlendirilmesi 296
4.2.1 Aln Levhal Bulonlu Birleim Detaynn Deerlendirilmesi 298
4.2.2 Takviyeli Aln Levhal Bulonlu Birleim Detaynn Deerlendirilmesi 300
4.2.3 Aln Levhasz Bulonlu Birleim Detaynn Deerlendirilmesi 301
-
x
4.2.4 Kaynakl Birleim Detaynn Deerlendirilmesi 302
4.2.5 Ek Balk Levhal Kaynakl Birleim Detaynn Deerlendirilmesi 304
4.2.6 Zayflatlm Kiri Enkesiti Kaynakl Birleim Detaynn
Deerlendirilmesi 304 4.3 Sreklilik Levhas ve Panel Blgesi Analizlerinin Deerlendirilmesi 306 4.4 Birleim Elemanlarnn Deerlendirilmesi 308
KAYNAKLAR 309
ZGEM 312
-
xi
KISALTMALAR
DBYBHY : Deprem Blgelerinde Yaplacak Binalar Hakknda Ynetmelik ABYYHY : Afet Blgelerinde Yaplacak Yaplar Hakknda Ynetmelik AISC : American Institute of Steel Construction UBC : Uniform Building Code FEMA : Federal Emergency Management Agency ASD : Allowable Stress Dizayn AWS : American Welding Society LRFD : Load Factor Resistance Design ATC : Applied Technology Council DSA : The California Division of the State Architect TS 648 : elik Yaplarn Hesap ve Yapm Kurallar TS 4561 : elik Yaplarn Plastik Teoriye Gre Hesap Kurallar MO : naat Mhendisleri Odas TS : Trk Standard EN : Euro Norm ALBBD : Aln Levhal Bulonlu Birleim Detay TALBBD : Takviyeli Aln Levhal Bulonlu Birleim Detay LBBD : Aln Levhasz Bulonlu Birleim Detay KBD : Kaynakl Birleim Detay LKBD : Ek Balk Levhal Kaynakl Birleim Detay ZKKBD : Zayflatlm Kiri Enkesiti Kaynakl Birleim Detay ETABS : Extended 3D Analysis of Building Systems
-
xii
TABLO LSTES
Sayfa No
Tablo 2.1 : Yap Tasarm Ykleri............................................................ 52 Tablo 2.2 : Kat Ktle Dalm zellikleri (UBC-1997)............................. 62 Tablo 2.3 : Kat Ktle Dalm zellikleri zet Tablosu (UBC-1997)...... 62 Tablo 2.4 : Deprem Yknn Dey Dalm (UBC-1997).................... 64 Tablo 2.5 : (P) kinci Mertebe Etkilerinin Kontrol, (i) Deerleri
(UBC-1997)........................................................................... 64 Tablo 2.6 : (i/hi) Kat telenme Oranlar (UBC-1997)............................ 65 Tablo 2.7 : Deprem Yknn Yatay Dalm (UBC-1997)..................... 66 Tablo 2.8 : Kuzey-Gney stikameti, (A1) erevesi.............................. 67 Tablo 2.9 : Kuzey-Gney stikameti, (A2) erevesi.............................. 67 Tablo 2.10 : Dou-Bat stikameti, (B1) erevesi................................... 67 Tablo 2.11 : Greli Kat telenmeleri ve telenme Oranlar
(UBC-1997)........................................................................... 70 Tablo 2.12 : Kolon Elemanlar Kesit Tesirleri (UBC-1997)....................... 78 Tablo 2.13 : Kolon Elemanlar Kombinasyonlu Kesit Tesirleri
(UBC-1997)........................................................................... 79 Tablo 2.14 : Kolon Elemanlar Elverisiz Dey Yk Durumlar
(UBC-1997)............................................................................ 80 Tablo 2.15 : Test edilmi Kolon-Kiri Birleim Kombinasyonlar.............. 88 Tablo 2.16 : Muhtemel Kolon-Kiri Birleim Tasarm Kombinasyonlar... 89 Tablo 2.17 : Zayflatlm Enkesitli Kiri Birleimli ereve Greli Kat
telenmeleri......................................................................... 97 Tablo 2.18 : Birleim Noktas Arayz Kesit Deerleri............................... 98 Tablo 3.1 : Yap Tasarm Ykleri............................................................ 119 Tablo 3.2 : Deprem Yk Hesabnda Kullanlacak Yap Tasarm
Ykleri................................................................................... 127 Tablo 3.3 : Kat Ktle Dalm zellikleri (2007-DBYBHY)...................... 128 Tablo 3.4 : Kat Ktle Dalm zellikleri zet Tablosu (2007-
DBYBHY).............................................................................. 128 Tablo 3.5 : Deprem Yknn Dey Dalm........................................ 130 Tablo 3.6 : (P) kinci Mertebe Etkilerinin Kontrol, (i) Deerleri......... 131 Tablo 3.7 : Deprem Yknn Yatay Dalm......................................... 133 Tablo 3.8 : Kuzey-Gney stikameti, (A1) erevesi.............................. 133 Tablo 3.9 : Kuzey-Gney stikameti, (A2) erevesi.............................. 134 Tablo 3.10 : Dou-Bat stikameti, (B1) erevesi................................... 134 Tablo 3.11 : Greli Kat telenmeleri ve telenme Oranlar..................... 136 Tablo 3.12 : Kiri Elemanlar Kesit Tesirleri (2007-DBYBHY).................. 138 Tablo 3.13 : Kiri Elemanlar Kombinasyonlu Kesit Tesirleri (2007-
DBYBHY).............................................................................. 139 Tablo 3.14 : Kolon Elemanlar Kesit Tesirleri (2007-DBYBHY)................ 144 Tablo 3.15 : Kolon Elemanlar Kombinasyonlu Kesit Tesirleri.................. 145 Tablo 3.16 : Kolon Elemanlar Elverisiz Dey Yk Durumlar .............. 146
-
xiii
Tablo 3.17 : Aln Levhal Bulonlu Kolon-Kiri Birleim Detaynn Uygulama Snrlar................................................................ 155
Tablo 3.18 : (1) Aks zerindeki Birleim Noktalar Kesit Tesirleri 160 Tablo 3.19 : ALBBD-Birleim Noktas Arayz Kesit Deerleri.................. 177 Tablo 3.20 : ALBBD-Birleim Noktas Arayz Kesit Deerleri
(FEMA-350).......................................................................... 180 Tablo 3.21 : Takviyeli Aln Levhal Bulonlu Birleim Detaynn
Uygulama Snrlar............................................................... 186 Tablo 3.22 : TALBBD-Birleim Noktas Arayz Kesit Deerleri................ 203 Tablo 3.23 : Aln Levhasz Bulonlu Birleim Detaynn Uygulama
Snrlar................................................................................. 208 Tablo 3.24 : Kaynakl Birleim Detaynn Uygulama Snrlar................... 242 Tablo 3.25 : KBD-Birleim Noktas Arayz Kesit Deerleri
(2007-DBYBHY)................................................................... 252 Tablo 3.26 : KBD - Birleim Noktas Arayz Kesit Deerleri (FEMA-350) 255 Tablo 3.27 : Ek Balk Levhal Kaynakl Birleim Detaynn Uygulama
Snrlar................................................................................. 261 Tablo 3.28 : ZKE - Kaynakl Birleim Detay Uygulama Snrlar.............. 281 Tablo 3.29 : ZKKBD-Birleim Noktas Arayz Kesit Deerleri (2007-
DBYBHY).............................................................................. 285 Tablo 4.1 : Birleim Noktasndaki Kuvvet Kapasite Deerleri............. 298
-
xiv
EKL LSTES
Sayfa No
ekil 1.1 : Sneklik Tanm...................................................................... 4 ekil 1.2 :Yaplarda Dayanm - Sneklik likisi....................................... 5 ekil 1.3 : Farkl eliklerin Gerilme-ekil Deitirme Diyagramlar......... 7 ekil 1.4 : Sneklik eitleri.................................................................... 8 ekil 1.5 : eliin Tekrarl Gerilme-ekil Deitirme Erisi ve
Baushinger Etkisi.................................................................... 9 ekil 1.6 : Eilme Momenti - Erilik Diyagram........................................ 11 ekil 1.7 : Lineer Olmayan ekil Deitirmeler....................................... 12 ekil 1.8 : dealletirilmi Bnye Bants............................................... 12 ekil 1.9 : Plastikleme............................................................................ 14 ekil 1.10 : Kesitte Plastikleme................................................................ 14 ekil 1.11 : Sneklik Dzeyi Yksek Moment erevesi.......................... 15 ekil 1.12 : Moment erevesi Plastikleme Mekanizmalar.................... 16 ekil 1.13 : Kolon-Kiri Birleim Noktas ve Panel Blgesi........................ 17 ekil 1.14 : Panel Blgesine Tesir Eden Kesit Tesirleri ve Panel
Blgesi Davran.................................................................... 18 ekil 1.15 : Panel Blgesi Moment-Deformasyon Erileri Deneysel
Sonular................................................................................. 19 ekil 1.16 : Orta Dayanml Panel Blgeli Birleim in Deneysel
Moment-Asal Deformasyon Grafii...................................... 20 ekil 1.17 : Rijit Panel Blgeli Birleim in Deneysel Moment-Asal
Deformasyon Grafii............................................................... 20 ekil 1.18 : Birleim Blgesinde kiri Elemannda Yanal Burkulma.......... 21 ekil 1.19 : Kiri Eleman Moment-Rotasyon Erisi ve Kiri Enkesiti........ 21 ekil 1.20 : Birleim Noktasnda Kiri Eleman Hasar Tipleri.................... 22 ekil 1.21 : Kompozit Demenin Moment-Asal Deformasyon
Erisine Katks...................................................................... 24 ekil 1.22 : (a) Yanal Dorultuda Desteklenmemi Birleim..................... 24 ekil 1.22 : (b) Yanal Dorultuda Desteklenmi Birleim.......................... 24 ekil 1.23 : Eksenel Yk Altnda Kolon U Momentleri............................. 26 ekil 1.24 : (P/Py) Etkisi Altnda Kolon Eleman (M ) Diyagram.......... 26 ekil 1.25 : U artlar Altnda Kolon Eleman (M ) Diyagram............ 26 ekil 1.26 : = 0 Hali in (P ) Diyagram............................................ 27 ekil 1.27 : Northridge ncesinde Kullanlan Tipik Birleim Detay ve
Depremde Oluan atlaklar.................................................... 29 ekil 1.28 : (a) Kiri Balnda Gerilme Durumu...................................... 31 ekil 1.28 : (b) Kaynaktan Kolon Balna Aktarlan Kuvvetlerin
Yaratt Gerilmeler................................................................. 31 ekil 1.29 : Northridge Depreminde En ok Gzlenen Kaynak Krlma
Biimleri.................................................................................. 33 ekil 1.30 : (a) Northridge Depremi ncesi Moment Aktaran Birleim
Detay...................................................................................... 34
-
xv
ekil 1.30 : (b) Northridge Depreminde Hasar Grm (a) Birleim Detayna Uygulanm Tersinir Ykleme Deneyi Histerisis Erisi....................................................................................... 34
ekil 1.31 : Kirilerin Ek Plaka ile Glendirilmesi..................................... 36 ekil 1.32 : Glendirilmi Moment Aktaran Kolon-Kiri Birleim Detay
nerileri.................................................................................. 39 ekil 1.33 : nerilen Kaynak Yuvas Ayrntlar......................................... 41 ekil 1.34 : nerilen Yeni Kaynakl Birleim Detay Ayrntlar.................. 42 ekil 1.35 : Kolon-Kiri Birleim Blgesi Detay Tipleri............................... 44 ekil 1.36 : Deiik Birleim Ayrntlarnn Tipik Moment-Dnme
Histeresis Erileri.................................................................... 45 ekil 2.1 : Genel Sistem Grn ve Bilgisayar Hesap Modeli
(UBC-1997) ............................................................................ 49 ekil 2.2 : Tipik Kat ereve Yerleim Plan (UBC-1997)....................... 50 ekil 2.3 : (Kuzey-Gney/X) stikameti Yan Grn (UBC-1997).......... 51 ekil 2.4 : (C) Aks Moment erevesi Grn (UBC-1997)............... 51 ekil 2.5 : (Ab) Yap Zemin Kat Alan Tarifleri.......................................... 57 ekil 2.6 : (A) Aks erevesi (F = %25)............................................. 59 ekil 2.7 : (1) Aks erevesi (F = %50)............................................. 59 ekil 2.8 : Tipik Kat Plan (A1,A2,A3,A4,B1 ve B2 Moment
ereveleri)............................................................................. 61 ekil 2.9 : Deprem Yknn Dey Dalm (UBC-1997)...................... 63 ekil 2.10 : Panel Blgesi Analizi telenme Rijitlikleri.............................. 71 ekil 2.11 : (C) Aks 2. Kat Moment erevesi Kirii (UBC-1997)............ 74 ekil 2.12 : (IPE O 600) Kirii Enkesit Deerleri........................................ 75 ekil 2.13 : (C) Aks 1.Kat Moment erevesi Kolonlar (HE 400 M)........ 78 ekil 2.14 : Zayflatlm Enkesitli Kiri Geometrisi (Dog Bone)............. 91 ekil 2.15 : Plastik Mafsallar...................................................................... 92 ekil 2.16 : Plastik mafsal Noktasnda Kesme Kuvveti Basit Denge
Diyagram................................................................................ 93 ekil 2.17 : Kolon-Kiri Birleim Blgesindeki Kritik Kesitler..................... 94 ekil 2.18 : Kolon yznde kaynak kesidi................................................. 98 ekil 2.19 : Birleim Noktasnda Etkin Moment ve Kesme Kuvvetleri....... 101 ekil 2.20 : Panel Blgesi Kuvvetleri......................................................... 103 ekil 2.21 : Panel Blgesi Takviye Levhas Tekil Seenekleri................. 108 ekil 2.22 : (k) Mesafesi............................................................................ 111 ekil 2.23 : Zayflatlm Kiri Enkesitli Birleim Uygulama Detay
(UBC-1997/ FEMA-350 / FEMA-267A)................................... 114 ekil 3.1 : Genel Sistem Grn ve Bilgisayar Hesap Modeli
(2007-DBYBHY)...................................................................... 116 ekil 3.2 : Tipik Kat ereve Yerleim Plan........................................... 117 ekil 3.3 : (Kuzey-Gney-X) stikameti Yan Grn (2007-DBYBHY).. 118 ekil 3.4 : (C) Aks ereve Grn (2007-DBYBHY)........................ 118 ekil 3.5 : Karakteristik Spektrum Erisi.................................................. 124 ekil 3.6 : Tipik Kat Plan (A1,A2,A3,A4,B1 ve B2 Moment .).............. 127 ekil 3.7 : Deprem Yknn Dey Dalm.......................................... 130 ekil 3.8 : Ek Dmerkezlik Mesafeleri.................................................... 132 ekil 3.9 : (C) Aks 2. ve 3. Kat Moment erevesi Kirileri.................... 137 ekil 3.10 : (IPE O 600) ve (IPE 600) Kirileri Enkesit Deerleri............... 139 ekil 3.11 : (C) Aks 1.Kat Moment erevesi Kolonlar (HE 450 M)........ 144 ekil 3.12 : Aln Levhal Bulonlu Birleim (FEMA-350/2007-DBYBHY)..... 154 ekil 3.13 : Birleim Geometrisi ve Plastik Mafsal Noktas....................... 158 ekil 3.14 : Plastik mafsal Noktasnda Kesme Kuvveti Basit Denge
Diyagram................................................................................ 160 ekil 3.15 : Kolon-Kiri Birleim Blgesindeki Kritik Kesitler..................... 163
-
xvi
ekil 3.16 : (k1) deeri............................................................................... 169 ekil 3.17 : (k) mesafesi............................................................................ 172 ekil 3.18 : 2007-DBYBHY-Kayma (Panel) Blgesi.................................. 174 ekil 3.19 : ALBBD - Aln Levhas Yznde Kaynak Kesidi...................... 178 ekil 3.20 : ALBBD - Aln Levhas Yznde Kaynak Kesidi
(FEMA-350)............................................................................ 180 ekil 3.21 : Deprem Ynne Gre Kolon-Kiri Kapasiteleri...................... 182 ekil 3.22 : Aln Levhal Bulonlu Birleim Uygulama Detay (DBYBHY)... 183 ekil 3.23 : FEMA-350 Uyarnca Aln Levhal Bulonlu Birleim Detay..... 184 ekil 3.24 : Takviyeli Aln Levhal Bulonlu Birleim (FEMA-350/2007-
DBYBHY)................................................................................ 185 ekil 3.25 : TALBBD-Birleim Geometrisi................................................. 189 ekil 3.26 : TALBBD - Aln Levhas Yznde Kaynak Kesidi.................... 203 ekil 3.27 : Takviyeli Aln Levhal Birleim Uygulama Detay (2007-
DBYBHY)................................................................................ 206 ekil 3.28 : Aln Levhasz Bulonlu Birleim (FEMA-350/2007-DBYBHY).. 207 ekil 3.29 : LBBD-Birleim Geometrisi...................................................... 212 ekil 3.30 : LBBD-Kayma Levhas ve Bulon Tekili.................................. 225 ekil 3.31 : Kaynak Kesit Tesirleri ve Kolon Yznde Kaynak Kesidi....... 232 ekil 3.32 : Aln Levhasz Bulonlu Birleim Uygulama Detay (DBYBHY). 235 ekil 3.33 : Aln Levhasz Bulonlu Birleim Uygulama Detay
(FEMA-350)............................................................................ 236 ekil 3.34 : FEMA-350 Uyarnca Kaynakl Birleim Detay....................... 237 ekil 3.35 : Kaynak Ulam Delii Geometrisi........................................... 239 ekil 3.36 : 2007-DBYBHY Uyarnca Kaynakl Birleim Detay................ 240 ekil 3.37 : KBD-Birleim Geometrisi........................................................ 245 ekil 3.38 : KBD - Kolon Eleman Yzndeki Kaynak Kesidi (DBYBHY).. 251 ekil 3.39 : KBD - Kolon Eleman Yzndeki Kaynak Kesidi (FEMA-350) 254 ekil 3.40 : Kaynakl Birleim Uygulama Detay (2007-DBYBHY)............ 257 ekil 3.41 : FEMA-350 Uyarnca Kaynakl Birleim Detay ................... 258 ekil 3.42 : Ek Balk Levhal Kaynakl Birleim Detay............................ 259 ekil 3.43 : LKBD-Birleim Geometrisi...................................................... 263 ekil 3.44 : Kaynak Kesit Tesirleri ve Kolon Yznde Kaynak Kesidi....... 272 ekil 3.45 : Ek Balk Levhal Kaynakl Birleim Uygulama Detay
(2007-DBYBHY)...................................................................... 273 ekil 3.46 : Ek Balk Levhal Kaynakl Birleim Uygulama Detay
(FEMA-350)............................................................................ 274 ekil 3.47 : Zayflatlm Kiri Enkesiti Tipleri............................................ 275 ekil 3.48 : Dairesel Zayflatlm Kiri Enkesitli Birleim.......................... 276 ekil 3.49 : Zayflatlm Kiri Enkesiti Kaynakl Birleim Detay
(FEMA-350)............................................................................ 277 ekil 3.50 : Zayflatlm Kiri Enkesiti Kaynakl Birleim Detay (2007-
DBYBHY)............................................................................... 279 ekil 3.51 : ZKKBD - Birleim Geometrisi................................................. 281 ekil 3.52 : ZKKBD - Kolon Eleman Yzndeki Kaynak Kesidi (2007-
DBYBHY)................................................................................ 285 ekil 3.53 : Zayflatlm Kiri Enkesiti Kaynakl Birleim Uygulama
Detay... 290 ekil 4.1 : ZKKBDde 0.03 Radyan Dnme Sonucunda Birleimin
Durumu................................................................................... 305 ekil 4.2 : Sreklilik Levhas Tekil Detay.............................................. 306 ekil 4.3 : 2007-DBYBHY Uyarnca Takviye Levhas Tekil Detay 307 ekil 4.4 : nerilen Takviye Levhas Tekil Detaylar. 307
-
xvii
SEMBOL LSTES
A : Enkesit alan Ab : Yap zemin kat alan Ak : Kesme alan A0 : Etkin yer ivme katsays bbf : Kiri kesitinin balk genilii bcf : Kolon kesitinin balk genilii Cb : ubuun moment dzlemine dik dzlem iinde tutulan ve eilme
momenti diyagramnn ekline gre tablo yardmyla hesaplanan katsay
Cc : AISC-ASDye gre plastik narinlik snr Ca,Cv : Sismik tepki katsaylar (UBC-1997) Cmx,Cmy : Mx, My moment diyagramlarn ve hesap yaplan dzleme dik
dorultuda ubuun tutulma dzlemini gz nnde bulunduran katsay Cpr : FEMA-350 uyarnca birleime ait snr dayanm katsays D : l yk kesit tesirleri simgesi Da : DBYBHY uyarnca akma gerilmesi arttrma katsays db : Kiri eleman gvde ykseklii dc : Kolon eleman gvde ykseklii dp : UBC-1997 uyarnca sreklilik levhalar aras panel blgesi derinlii ex,ey : (x) ve (y) dorultularndaki eksantrisite E : Normal tasarm deprem yk (UBC-1997) Es : Yap elii elastisite modl Eh,Ev : Normal tasarm deprem yknn yatay ve dey bileenleri ED : Deprem enerjisi EH : Harcanan plastik deformasyon enerjisi Ee : Elastik deformasyon enerjisi EK : Kinetik enerji fa : AISC-ASD uyarnca yalnz (N) eksenel basn kuvvetinde hesaplanan
gerilme fbx,fby : AISC-ASD uyarnca yalnz (Mx,My) eilme momentleri etkisi altnda
hesaplanan (eilme basn) bal gerilmeleri Fa : AISC-ASD uyarnca yalnz (N) eksenel basn kuvvetinde
uygulanacak emniyet gerilmesi Fbx,Fby : AISC-ASD uyarnca yalnz (Mx,My) eilme momentleri etkisi altnda
uygulanacak (eilme basn) bal iin emniyet gerilmeleri Fex,Fey : AISC-ASD uyarnca (x-x) ve (y-y) asal eksenleri etrafndaki
burkulmalar iin hesaplanan ve Euler Gerilmesinden tretilen gerilme Ft : Binann Ninci katna etkiyen ek edeer deprem yk (UBC-1997) Fy : AISC-ASD uyarnca akma gerilmesi Fu : AISC-ASD uyarnca kopma gerilmesi FTT : AISC-ASD uyarnca makaslama gerilmesi FN : Binann Ninci katna etkiyen ek edeer deprem yk (DBYBHY) Gi : TS-648 uyarnca kolon eleman burkulma boyu hesabnda kullanlacak
kolon u deeri gi : Bina arl hesabnda kullanlacak l yk ifadesi Hort : Dm noktasnn stndeki ve altndaki kat yksekliklerinin
-
xviii
ortalamas hb : Kiri eleman enkesit ykseklii hc : Kolon eleman enkesit ykseklii hi : Binann iinci kat ykseklii I : Yap nem katsays Ix : Kuvvetli eksen atalet momenti Ik : Kaynak arayz kesit atalet momenti lh : Kolon eksenine gre plastik mafsal noktas mesafesi k : Hadde profillerinde balk d yzeyi ile gvde ve balk ksmlarnn
birleim noktas olan (r) yarapl boyun blgesi balang snr arasndaki mesafe
L : Hareketli Yk kesit tesirleri simgesi Lc,lb : Kiri eleman yanal desteklenme mesafesi L : Kiri elemannda plastik mafsal noktalar arasndaki mesafe M : Moment kesit tesiri ML : Birleim blgesi maksimum moment dayanm Mp : Eilme momenti kapasitesi Mpa,Mp : Kolonun alt,st ucunda hesaplanan moment kapasitesi Mpi,Mpj : Kiriin sa,sol ucunda hesaplanan moment kapasitesi Mpr : FEMA-350 uyarnca arttrlm eilme momenti kapasitesi Mb : Burulma momenti Me : Birleim blgesinde kolon eksenindeki eilme momenti My : Birleim blgesinde kolon yzndeki eilme momenti M : Maksimum elastiktesi deplasman (UBC-1997) Na,Nv : Sismik aktif blgeye yaknlk katsaylar (UBC-1997) N,P : Eksenel basn/ekme yk ifadesi Ny,Py : Akma gerilmesi durumundaki eksenel yk qi : Bina arl hesabnda kullanlacak hareketli yk ifadesi Ra(T) : Tayc sistem davran katsays (R)ye ve doal titreim periyodu
(T)ye bal olarak hesaplanan Deprem Yk Azaltma katsays R : Tayc sistem davran katsays Ry : AISC-ASD uyarnca akma gerilmesi arttrma katsays S : Elastik deplasman (UBC-1997) ri : Tayc eleman-kat kesme kuvveti oran (UBC-1997) rT : Kiri/kolon balnn ve gvdenin 1/3nn yanal dorultudaki atalet
yarap ry : Eleman kesit atalet yarap S(T) : Yerel zemin koullarna ve bina doal titreim periyoduna bal olarak
hesaplanan Spektrum Katsays T : Bina doal titreim periyodu (sn) TA,TB : Spektrum karakteristik periyotlar Tub : Bulonun di dibi enkesit alan ile tayabilecei nominal ekme yk tw : Gvde kalnl tbf : Kiri eleman balk kalnl tcf : Kolon eleman balk kalnl tp : Plak eleman kalnl (kolon gvdesi,ek balk levhas vs..) u : DBYBHY uyarnca panel blgesi evresi V,Vt : Statik edeer deprem yklemesi ynteminde tasarm taban kesme
kuvveti Vke,Vz : Kayma blgesinin gerekli kesme dayanm Vp : Plastik kesme kuvveti kapasitesi W : Edeer deprem yk hesabnda kullanlacak bina toplam arl Wx,Zx : Elastik mukavemet Momenti Wpx,Ze : Plastik mukavemet Momenti WZKE : Zayflatlm kesite ait elastik mukavemet momenti
-
xix
wp : UBC-1997 uyarnca kolon balklar aras panel blgesi derinlii Wt : Kaynak arayz kesit mukavemet momenti a,y : Yap eliinin akma gerilmesi eb : TS-648 uyarnca yalnz eksenel basn kuvveti etkisi altnda
hesaplanan gerilme bem : TS-648 uyarnca yalnz eksenel basn kuvveti etkisi altnda
uygulanacak emniyet gerilmesi bx,by : TS-648 uyarnca yalnz (Mx-My) eilme momenti etkisi altnda
hesaplanan (eilme-basn) bal gerilmesi Bx,By : TS-648 uyarnca yalnz (Mx-My) eilme momenti etkisi altnda
uygulanabilecek (eilme-basn) bal emniyet gerilmesi ex,ey : TS-648 uyarnca (x-x) ve (y-y) asal eksenleri etrafndaki burkulma iin
hesaplanan ve Euler Gerilmesinden tretilen gerilme k : Yap elii kopma dayanm z : Bulon eleman nominal ekme dayanm : Gvenlik katsays 0 : Sismik yk faktr i : kinci mertebe gsterge deeri i : Azaltlm greli kat telenmesi i : Etkin greli kat telenmesi x : Kuvvetli eksene gre basn ubuunun narinlii y : Zayf eksene gre basn ubuunun narinlii p : TS-648 uyarnca plastik narinlik snr : Erilik : Gvenlik snrlama katsays
-
xx
ELK YAPILARDA MOMENT EREVELERNN SNEKLK DZEYN
BELRLEYEN TASARIM KURALLARININ DEERLENDRLMES
ZET
lkemizde son 15 ylda meydana gelen byk depremler sonrasnda gerek yap stoumuzun mevcut durumuna, gerekse yaplarn tasarm ve imalatna, imar mevzuatna ynelik youn tartmalar ve eletiriler balam, bunun sonucu olarak tm bu konulara ilikin gerekli dzeltme, dzenleme ve deiiklik almalar n plana kmtr [1].
lkemizde yaanan bu ykc depremlerin yan sra 1994te Northridge (ABD) ve 1995te Kobe (Japonya)de de benzer byk depremler meydana gelmitir. Bu depremlerde sneklik kapasitelerinin yksek olduu dnlen elik ereve sistemlerinin deprem ykleri altndaki performanslarnda beklenmeyen sonular ortaya km, kolon-kiri birleimlerinde gevrek krlmalarn olduu gzlenmitir. Bunu izleyen yllarda yaplan bilimsel aratrmalardan ve laboratuar testlerinden elde edilen sonular dorultusunda snek ve sneklik dzeyi yksek elik yaplarn yapm ve boyutlandrlmasna ilikin bilgiler retilmi ve nerilen yntemler bu lkelerin yapm ve tasarm standartlarna yanstlarak yrrle konmutur. Aktif deprem kuanda yer alan lkemizde de yaplacak yaplarda tasarm, hesaplama, imalata hazrlk, imalat ve kontrol aamalarnda bilimsel ve teknik kurallarn sk ekilde uygulanmasna duyulan ihtiya, ek bir dnceye gerek duyulmayacak kadar aktr. Bu gereksinim nedeniyle lkemizde de zorunlu bir ynetmelik olan Afet Blgelerinde Yaplacak Yaplar Hakknda Ynetmelik (ABYYHY-1997) de yeni elde edilen bulgulara gre gerekli deiiklikleri yapma ve zellikle yetersiz olan elik yaplarla ilgili 8. Blm yenileme almalar balatlm ve hazrlanan n taslak, Mays 2005 iinde yaynlanarak mhendislerin grlerine ve eletirilerine sunulmutur. Bu balamda Afet Ynetmeliinin depreme ynelik blmleri, 2007 yl ba itibariyle resmen yrrle giren Deprem Blgelerinde Yaplacak Binalar Hakknda Ynetmelik (2007-DBYBHY) olarak deitirilmitir. Yeni ynetmelik incelendiinde zellikle elik yaplarn hesap ve tasarm kurallar ile alakal 4. Blmde ncekine gre kkl deiikliklere gidildii grlmektedir [1].
Yukarda ifade edilen gelimeler nda yksek lisans tezi olarak hazrlanan bu almada, Northridge depremi sonras gelitirilen yksek sneklikli moment aktaran elik ereve sistemleri ve birleim detaylarnn geliim sreci incelenmi, bununla birlikte 2007-DBYBHYnin 4. blmnde Madde 4.3.4de belirtilen tasarm ilkeleri dorultusunda kolon-kiri birleim blgelerinin sneklik dzeyini belirleyen tasarm kurallar irdelenmi ve belirtilen tipik birleim detaylarnn uygulanabilirlii aratrlmtr. Bu balamda tez almas toplam drt blmden meydana gelmektedir.
-
xxi
Birinci blmde sneklik kavram, malzeme ve yapsal sneklik perspektifleri asndan incelenmitir. Bu aamadan sonra moment aktaran elik ereve sistemlerinin tasarmnda esas tekil eden plastikleme davran, plastik mafsal hipotezi balamnda irdelenmitir. Bununla birlikte, moment aktaran elik ereve sistemlerinde birleim blgesi snekliini belirleyen plastikleme davranna, panel blgesi, kiri ve kolon elemanlarnn katks belirtilmi ve Northridge depremi sonras birleim blgesi detaylar ile alakal geliim sreci ile varlan nihai sonu ifade edilmitir.
kinci blmde, seilen rnek bir yap, yaplan almaya temel zemini oluturmas asndan, Amerikan Yap artnamesi UBC-1997de belirtilen tasarm ilkeleri dorultusunda her iki asal dorultuda tayc sistemi moment aktaran yksek sneklikli elik erevelerden oluan sistem olarak boyutlandrlm ve birleim blgesinin tekili, Northridge depremi sonras gelitirilen detaylardan biri olan Zayflatlm Kiri Enkesiti Kaynakl Birleim Detay olarak tekil edilmitir. Bu aamada, FEMA-267 ve FEMA-350 ynetmeliklerinde ifade edilen ve test verilerine dayanlarak gelitirilmi konstrktif detaylara uyulmutur.
Tez almasnn asl amacna ynelik hazrlanm olan nc blmde, ikinci blmde UBC-1997ye gre boyutlandrlm olan yap, ayn ykler altnda 2007-DBYBHY ve yapsal Trk standartlar uyarnca yeniden boyutlandrlm ve birleim blgelerinin yksek sneklik salayacak biimde detaylandrlmas aamasna geilmitir. 2007-DBYBHY, Madde 4.3.4de en az 0,04 Radyan Greli Kat telenme Asn salad bilimsel metotlarla kantlanm, uygulamas zorunlu detaylarn Bilgilendirme Eki 4Ada verildii ifade edilmitir. Ynetmelikte, ifade edilen detaylarla alakal yalnzca konstrktif detaylara deinilmi, hesap ve yapm kurallar iin FEMA-350 ynetmeliine referans verilmitir. Bu aamadan sonra, belirtilen alt farkl detayn uygulamas yaplmtr. Bu uygulama esnasnda 2007-DBYBHYde belirtilen konstrktif detaylar ilgili birleim tipinin FEMA-350deki karl ile kyaslanm, ortak ve farkl noktalar belirtilmitir. Bununla birlikte, detaylarn uygulama snrlar ifade edilmi, her detay iin uygulamal tasarm yntemi gelitirilmi, FEMA-350de belirtilen hesap admlarna uygun olarak her iki ynetmelike belirtilen hesap ykleri altnda detaylarn ayr ayr boyutlandrlmas yaplmtr. Elde edilen sonular izim halinde ifade edilmitir.
Son blmde, almadan karlan sonular deerlendirilmitir. Elde edilen sonular ksaca zetleyecek olursak; ncelikle 2007-DBYBHY uyarnca belirlenen hesap ykleri altnda Bilgilendirme Eki 4Adaki birleim blgesi tipik detaylarnn genel olarak sorunsuz biimde tekilinin gerekletii grlmtr. Bununla birlikte, FEMA-350 ynetmelii uyarnca elde edilen hesap ykleri altnda, zellikle aln levhal bulonlu birleim detaylar ve Northridge ncesi kullanlan kaynakl birleimin gelitirilmi hali olan kaynakl birleim detaynn tekilinde zorluk olduu grlmtr. Buna mukabil, her iki ynetmelik asndan uygulamaya en elverili detaylarn ek balk levhal tipik birleim detaylar ile zayflatlm kiri enkesiti kaynakl birleim detay olduu grlmtr. Tm bu yaklamlarn ardndan 2007-DBYBHYde belirtilen tipik birleim detaylarnn uygulama snrlarnn ve konstrktif gereksinimlerinin yeterli olduu sonucuna varlmtr.
-
xxii
EVALUATION OF DESIGN PROVISIONS FOR DETERMINING DUCTILITY
LEVEL OF STEEL MOMENT FRAMES
SUMMARY
After the severe earthquakes in last 15 years in our country, intensive discussions
and criticism have begun in relation with the governing documents of construction -
both present situation in our building stock and for their design and construction
approach. Consequently, necessary correction, alteration and arrangement works
have been put forth.
Parallel with the severe earthquakes in our country, similar earthquakes have
occured in Northridge (USA) in 1994 and Kobe (Japan) in 1995. Under earthquake
loads, unforeseen consequences arose of steel moment frame structures expected
performance - which deemed to have high ductility capacity; and it was observed
that brittle failures in column-beam connections occur. In the following years, under
the light of scientific research and laboratory test results, new knowledge has been
produced for the construction and design for ductile and for highly ductile steel
structures. Consequently, proposed procedures have been put into effect by
reflecting to the standards of these countries. Since Turkey is mostly in active
seismic belts; the strict execution of scientific and technical provisions for all design,
construction and supervision phases is clearly important without further
consideration. Because of this necessity, the obligatory disaster code in Turkey;
Specification for Structures to be Built in Disaster Areas (ABYYHY-1997), has
been deemed insufficient especially Section-8, which was dedicated to seismic
design of steel structures. Renovation and correction work of Section-8 has been
initiated and preliminary draft has been submitted to the views and criticism of
engineers by being published in May 2005. In this context, the seismic design part of
the Disaster Code has been valid as of the beginning of 2007 and has become
under new title: Specification for Buildings to be Built in the Seismic Zones (
DBYBHY-2007). As it is gone through, it is seen that especially Section-4 Design
Rules for Steel Structures provisions have been changed radically compared to
former.
This work has been prepared under the light of above mentioned improvements as
master thesis and steel special moment frame systems and connections, which
were developed after Northridge earthquake are investigated. In addition to that,
considering design principles stipulated in Item 4.3.4 of 2007-DBYBHY, design
rules for the column-beam connection ductility level have been disputed and
appliability of typical connection details is investigated. In this context, this thesis is
of four sections.
-
xxiii
In the first section, ductility conception has been investigated taking into
consideration material and structural ductility perspectives. After this phase, plastic
behavior that constitutes the base for the design of steel moment frames has been
disputed in connection with plastic hinge hyphotesis. In addition to this discussion,
the influence of panel zone and beam-column elements over the plastic behavior of
steel moment frame system connections has been stated. Final conclusions about
the process relevant with connection design developed after the Northridge
Earthquake have been also stated.
In the second section; to form a basis for this work, a chosen sample structure has
been designed in parallel with design principles of Uniform Building Code (UBC-97)
as a system of steel special moment frames in two prime directions. Connections
have been designed as Reduced Beam Section Connection which was developed
after Northridge Earthquake. In this phase, developed construction details of FEMA-
267 and FEMA-350, which based on the test results have been conformed.
The real purpose of the thesis work has been stated in the 3rd section. The structure
has been re-designed under the same loads but taking into consideration 2007
DBYBHY and Turkish construction standards, which had been previously designed
in accordance with 1997-UBC in the 2nd section. Then, it is proceeded to the next
stage for detailing the connection zones to provide high ductility. 2007-DBYBHY
Item 4.3.4 states that in application details, minimum relative drift angle as 0.04
radians requirement should be satisfied and proved with scientific methods as are
given in Appendix.4A of 2007-DBYBHY. In the related standart, only construction
purposes are mentioned and the calculation and construction principles are referred
to FEMA-350.The given six typical connection details have been investigated and
applied. The joint type according to construction details of FEMA-350 and of 2007-
DBYBHY have been intercompared and their common and different points have
been envisaged. In addition, application limits of the structural details have been
stated for each detail; a design course developed and details have been designed
seperately under the specified loads of both standarts conforming design steps of
FEMA-350. The results have been sketched.
In the last section, the extracted results from the work have been assessed. When
we summarize those results briefly; it appears that the constituon of typical joint
details given in Appendix 4A under the specified loads of 2007-DBYBHY has been
realized without any problem. However, some difficulties have been met under the
design loads of FEMA-350: Especially the design of developed type of former joints,
named end plate riveted connection details and welded connection detail which
were used before Northridge Earthquake, have been found problematic. Contrary to
this, the most convenient details have been found as bolted/welded flange plate
connections and reduced beam section connections from the points of both
standards. After all these efforts, finally it is concluded that application limits and
constructive requirements of the typical joint details of 2007-DBYBHY are sufficient
and satisfactory.
-
1
1. GR
1.1 Giri ve almann Amac
Deprem blgelerinde yer alan yaplarn gvenli ve ekonomik olarak tasarm, yap
tayc sistemlerinin herhangi bir deprem etkisi altnda lineer olmayan davran
gstermeleri ve sneklik dzeyleri ile yakndan ilikilidir [6]. Bunun iindir ki, son
yllarda gelien teknolojik imkanlar vastasyla sneklik dzeyi yksek elik yap
tasarm nem kazanmtr. Bu balamda lkemizde de elik yaplarn giderek daha
fazla ilgi grd ve yaygnlat bir gerektir. 1994 Northridge ve 1995 Kobe
depremlerini izleyen yllarda yaplarn depremde snek davran n plana km ve
doal olarak da elik yaplarn depremde stn davran performans gndeme
gelmitir. lkemizde de 1999 ylnda meydana gelen Kocaeli ve Dzce
depremlerinin ardndan ayn eyler yaanmtr. Bu iki ardk byk afetin
sonrasnda 1997 ylnda yrrle girmi olan zorunlu Afet Blgelerinde Yaplacak
Yaplar Hakknda Ynetmelik (ABYYHY-1997)in depremle alakal blmlerinin
tekrar ele alnp gncelletirilmesi almalar balatlmtr. Bunun yan sra, bu
ynetmeliin elik yaplara ayrlm olan ve olduka yetersiz olan 8. Blmnn de
yeniden dzenlenmesi gerektii anlalmtr. Bu amala 2003 ylnda oluturulan
komitenin youn almalar neticesinde, Afet Ynetmeliinin deprem afeti ile ilgili
ksm Deprem Blgelerinde Yaplacak Binalar Hakknda Ynetmelik (2007-
DBYBHY) olarak deitirilerek 2007 yl itibariyle yrrle girmitir [2].
Yukarda ifade edilen bilgiler nda bu tez almasnn amac, 2007-DBYBHYnin
4. Blmnde moment aktaran elik ereveleri iin belirtilen tasarm kurallarnn
irdelenmesi, buna paralel olarak Bilgilendirme Eki.4Ada ifade edilen snek kolon-
kiri birleim detay tiplerinin tekili iin gerekli olan hesap kriterlerinin belirlenmesi
olarak ekillenmitir. Bu ama dorultusunda, almann birinci blmnde sneklik
kavram aklanm ve moment erevelerinin sneklik performansna tesir eden
kolon, kiri ve panel blgesi gibi elemanlarn davran aklanmtr. Bununla
birlikte, snek davran sergiledii belirtilen kolon-kiri birleim detay tiplerinin
geliim sreci irdelenmitir. kinci blmde ise rnek bir yap seilerek, yaplan
almann kyaslanabilir olabilmesi asndan UBC-1997 yap artnamesi uyarnca
-
2
tasarm yaplm ve kolon-kiri birleim blgesi FEMA-267 ve FEMA-350de
belirtilen hesap admlar dorultusunda karlatrmal olarak tekil edilmitir [3,4,5].
almann nc blmnde ise, yukarda ifade edilen rnek yapnn tasarm
2007-DBYBHY uyarnca gerekletirilmi, buna paralel olarak birleim blgesinin
detay tekilleri Bilgilendirme Eki.4Ada detay tipleri ele alnarak, FEMA-350de
belirtilen hesap admlar dorultusunda karlatrmal olarak yaplmtr. Bu
noktada, benzer ve farkl ynler tartlm ve zm nerileri getirilmitir.
Son blmde tez almasnn bir zeti ortaya koyulmu, elde edilen sonular
dorultusunda deerlendirmeler yaplmtr.
1.2 Depreme Dayankl Yap Tasarmnda Performans Seviyeleri
Depreme dayankl yap tasarmnda, depremden hemen sonra yapnn ilevine
devam edebilmesi, deprem etkileri altnda oluan hasarn snrl ve onarlabilir
olmas, yap iindekilerin can gvenliinin salanmas ve gmenin nlenmesi gibi
durumlardan yola klarak, yapnn nemi, kullanm amac ve yapdan beklenen
performansa gre deiik snr durumlar gz nnde bulundurulup yapnn hangi
performans seviyesine gre tasarlanacana karar verilmelidir [6,7].
lkemizde 2007 senesi ba itibariyle resmen yrrle giren Deprem Blgelerinde
Yaplacak Binalar Hakknda Ynetmelik [2] ve Amerikan Yap artnamesi (Uniform
Building Code-1997)ne gre yap nem katsays I=1,0 olan binalarda aada ifade
edilen snr durumlara kar belirli dzeyde gvenlik salanmas ngrlmektedir [3].
a) Kullanlabilirlik Snr Durumu : Yapnn mr boyunca ok sayda tekrarlanan
hafif iddetteki depremler altnda yap tayc sisteminde ve yapsal olmayan
elemanlarda hasar meydana gelmemeli, bylece yapnn ilevini aksatmadan
srdrmesi salanmaldr. Bu koul, deprem etkileri altnda elastik snrn pek
almamas ve yerdeitirmelerin ngrlen snr deerlerden daha kk
olmas ile salanabilmektedir.
b) Kontroll Hasar Snr Durumu : Tekrarlanma olasl daha dk olan orta
iddetteki depremler altnda, yap tayc sisteminde ve yapsal olmayan
elemanlarda onarlabilir hasarlarn meydana gelmesine izin verilebilir.
c) Gme Kontrol Snr Durumu : Bu snr durumdaki yaplarda, yapnn mr
boyunca ancak bir defa meydana gelebilecek ok iddetli depremler altnda,
-
3
yap tayc sisteminde ve yapsal olmayan elemanlarda byk hasar olumas
beklenir. Bu byk hasarn onarlmas da ekonomik adan mmkn olmayabilir.
Buna karn yapnn ksmi ya da toptan gmesine kar birtakm snrlamalar
getirilerek yapnn bahsedilen iddetli depremler altnda dahi gmemesi ve can
kaybnn mutlaka nlenmesi gerekmektedir. Bu koulun salanabilmesi iin yap
sisteminin yeterli bir dayanma sahip olmas ve gme yknden nce yeterli
dzeyde elastik olmayan ekil deitirme yapabilmesi istenir. Bylece deprem
enerjisinin bir blmnn elastiktesi ekil deitirmeler yoluyla tketilmesi
amalanmaktadr [8].
1.3 Depreme Dayankl Yaplarda Aranan zellikler
nceki blmde aklanan snr duruma kar ngrlen gvenliin
salanabilmesi; yapnn genel davrannn kontrol edilmesiyle ve yapnn yeterli
seviyede yatay rijitlik, dayanm ve sneklik zelliklerine sahip olmas ile mmkn
olmaktadr.
1.3.1 Yapnn Genel Davran
Yapnn genel davrannn istendii gibi olabilmesi iin, tayc sistemin
dzenlenmesinde aadaki zelliklerin ortaya kmasna zen gsterilmektedir [8].
a) Tayc Sitemin Basitlii : Deprem etkilerinin meydana geldii yerden zemine
ak ve dolayl yollardan iletilmesi salanmaldr. Bu tr basitlik durumunda,
tayc sistemin modellenmesi, zmlenmesi, boyutlandrlmas ve
uygulanmas ok daha az belirsizlik ierir ve bu tr bir yapnn deprem
davrannn belirlenmesi ok daha gvenilirdir.
b) Dzgnlk ve Simetri : Tayc sistem elemanlar planda dzgn datlmal,
gerekmesi halinde yap planda belli ksmlara ayrlarak bu zellik salanmaldr.
c) Demelerin Dzlemleri erisinde Rijit Diyafram Etkisi : Binann demeleri;
tayc sistemin deprem davrannda, deprem kuvvetlerinin toplanmas,
datlmas ve sistemin beraber almas bakmndan nemli bir rol oynar. Bu
nedenle demelerin yeterli rijitlie sahip olmas ok nemlidir. Planda ok
dank veya ok uzun dikdrtgen eklinde bina dzeninden ve byk
boluklardan, demenin rijit diyafram etkisi nlenecei iin kanlmaldr.
-
4
d) Yeterli Temel: Temelin ve st yapya balantsnn yeterli seviyede
dzenlenmesiyle, btn binann deprem etkisinde dzgn bir ekilde zorlanmas
ve etkilerin olumamas salanmaldr.
1.3.2 Rijitlik ve Dayanm
a) Rijitlik: Dey ve yatay iletme ykleri altnda, yapnn yer deitirmeleri lineer-
elastik blgede kalmal ve snrl olmaldr. Bylece, kullanlabilirlik snr
durumuna kar belirli bir gvenlik salanabilmektedir [8].
b) Dayanm: Yapnn gme yk yeterince byk olmal, tasarma esas olan
dey ve yatay hesap ykleri altnda blgesel ve ani gmeler meydana
gelmemeli, ayrca sistem tayc elemanlarnda burkulma etkisinden dolay
gmeler meydana gelmemelidir. zellikle ok katl yaplarda, ikinci mertebe
etkilerinin yol at stabilite yetersizlii nedeniyle gme yknn nemli
oranda azaltlabilecei gz nnde bulundurulmaldr [8].
1.3.3 Sneklik
Sneklik, bir kesitin veya bir elemann veya bir tayc sistemin, d ykte nemli bir
deime olmakszn, elastik snrn tesinde ekil deitirme, dolaysyla yer
deitirme yapma zelliinin lsdr. Saysal ifade ile gme srasndaki toplam
ekil deitirmelerin lineer ekil deitirmelere oran sistem sneklik oran olarak
tanmlanmaktadr. Gmeden nce yap yeterli dzeyde lineer olmayan ekil
deitirme yapabilmeli, yani sistem sneklik oran byk deerler alabilmelidir [9].
f
f
f
max
y
y max0
A
B
C
elastik
elasto-plastik
ekil 1.1: Sneklik Tanm [9]
-
5
ekil 1.1de bir elemann kuvvet-yer deitirme ilikisi grafiksel olarak ifade
edilmitir. ekilde, OAC dorultusu elemann mevcut elasto-plastik davranna,
OAB ise elastik zelliin devam etmesi durumunda eriilen maks en byk yer
deitirmesine kar gelmektedir.
Sistem sneklik orannn byk olmas, yksek iddetteki depremlerde meydana
gelen elasto-plastik davran srasnda yapnn tkettii deprem enerjisinin
artmasn, deprem hasarlarnn ve ani gme riskinin azalmasn salamaktadr.
Grld zere, sistem sneklik oran deprem etkileri altnda yapnn davrann
belirleyen nemli bir zelliktir. Bu nedenle yrrlkte olan uluslararas ve ulusal
deprem ynetmeliklerinde sistem sneklik oranna () bal olarak bir yap davran
katsays (R) tanmlanmakta ve yap sisteminin lineer-elastik teoriye gre hesab ile
elde edilen deprem i kuvvetleri bu davran katsaysna blnerek azaltlmaktadr.
Bu ekilde, sistemin lineer-elastik snr tesindeki davran hesaba katlmaya
allmaktadr.
1.4 Yap Sistemlerinin Sneklik Dzeyine Gre Snflandrlmas
Tasarmda ngrlen ve elastoplastik hesap sonucunda elde edilen sistem sneklik
oran ve buna bal olarak belirlenen yap davran katsays asndan, yap
sistemleri aada ekil 1.2de ifade edildii ekliyle snflandrlabilirler [6].
ekil 1.2: Yaplarda Dayanm - Sneklik likisi [6]
-
6
a) Elastik Davranan Yaplar: nemleri nedeniyle baz yaplar yatay ykler altnda
lineer-elastik davranacak ekilde boyutlandrlrlar. Bu tr yaplarn yk
parametresi-yer deitirme (P-) bantlar OAA gibidir ve sneklik dzeyleri
ok dktr (R = 1,5~2). stinat yaplar, otoyol perde sistem kenar ayaklar bu
tr yaplara rnek olarak verilebilir [6].
b) Snek Davranan Yaplar: Elastik davranan yaplarn dnda kalan dier
yaplarda lineer-elastik snrn tesindeki ekil deitirme ve yer deitirmelere
izin verilebilir. Lineer olmayan ekil deitirmelerin salad sneklik nedeniyle,
sz konusu yaplar lineer-elastik davrana kar gelen deprem kuvvetlerinden
daha kk deprem kuvvetlerine kar koyacak ekilde boyutlandrlrlar.
Deprem etkileri altnda snek davran sergileyen bir yap sisteminin sneklik
dzeyi genel olarak malzeme zelliklerine, enkesit geometrisine, sistem
zelliklerine, hiperstatiklik derecesine ve sneklik dzeyini arttracak konstrktif
nlemlere bal olarak deimektedir. Bu bakmdan snek yaplar, normal
sneklikli yaplar ve yksek sneklikli yaplar olmak zere iki ksmda
deerlendirilebilir [6].
a.2) Normal Sneklikli Yaplar: Bu tr yaplarn yk parametresi-yer deitirme
parametre bants OBB eklindedir ve 2007 Deprem Ynetmelii Tablo
2.5de ngrlen yap davran katsays R = 2~4 arasnda deimektedir.
b.2) Yksek Sneklikli Yaplar: Bu gruba giren yap sistemleri yksek sneklik
dzeyine sahip olacak ekilde tasarlanrlar. Artan yatay ykler altnda (P-)
bants ematik olarak OCC eklinde olan bu yaplar iin R = 4~8
arasnda deien davran katsaylar gz nne alnmaktadr.
1.5 Sneklik Dzeyi Yksek Moment Aktaran elik ereve Sistemlerinin
Tasarm
Snek elik yaplar, zellikle 1994de meydana gelen Northridge-Kaliforniya ve
1995de meydana gelen Kobe depremlerinden sonra daha da nem kazanmtr.
Snek bir yapnn enerji yutma zellii nedeniyle herhangi bir depremde maruz
kalaca yatay yklerin iddeti, sneklik dzeyi dk bir yapya gre daha azdr.
Deprem Blgelerinde Yaplacak Binalar Hakknda Ynetmelik2007, Madde
(2.7)de bu durum toplam edeer deprem yk ifadesindeki Ra(T1) deprem yk
azaltma katsays ile gz nne alnmtr [10].
-
7
)T(R/)T(WAV 1a1t = (1.1)
Bu ifadede (W) binann toplam arln, A(T1) spektral ivme katsaysn ve (T1) ise
yapnn birinci doal titreim periyodunu gstermektedir. Ra(T1) katsaysnn yapnn
sneklii ile artmas nedeniyle, sneklik dzeyi arttka yapya etkiyen edeer
deprem yk de azalr.
Bu blmde; sneklik ile bir tayc sistemin enerji snmleme kapasitesi arasndaki
iliki, plastik mafsal kavram, moment aktaran tayc sistemlerin ve elemanlarnn
sneklik kapasitelerini etkileyen faktrler ve snek tasarm ilkeleri ksaca verilecektir.
1.5.1 eliin Sneklik ve Enerji Snmleme zellii
elik malzemesinde sneklik en basit tarifle eliin elastik tesi ekil deitirme
yapabilme kabiliyetidir. Bu durum farkl dayanmlara sahip elik snflarnda
farkllklar gsterir. ekil 1.3de aka grld zere yksek mukavemete sahip
eliklerde ekil deitirme yetenei daha zayftr. Bu sebepten dolay yksek
mukavemete sahip elikler sismik aktif blgelerde deprem ykleri altnda zorlanan
yap elemanlarnda dikkatle kullanlmaldr [11].
1960 senesi ncesine kadar sneklik tanm sadece malzeme davrann anlatmak
amacyla kullanlrd. Bu konuda izleyen yllarda yaplan almalar sneklik
tanmnn malzeme boyutundan eleman, kesit ve tayc sistem boyutuna kadar
geni bir yelpazede deerlendirilmesi gerektiini ortaya koymutur. Bu almalar
neticesinde ekil 1.4de ifade edilen sneklik eitleri literatre kazandrlmtr.
ekil 1.3: Farkl eliklerin Gerilme-ekil Deitirme Diyagramlar [11]
-
8
ekil 1.4: Sneklik eitleri [11]
Malzeme sneklii veya ekil deitirme sneklii, malzemenin plastik ekil
deitirebilme zelliidir.
Kesit sneklii, kesitin ekil deitirmeleri, kesiti oluturan paralarn birbiriyle
etkileimi ile ilgilidir.
Eleman sneklii veya dnme deformasyon kabiliyeti, eleman kesit ve
karakteristik zellikleri ile ilgilidir.
Yapsal sneklik veya sistemin deplasman kabiliyeti, yapnn tmsel
davranyla alakaldr.
Enerji sneklii, snmlenen sismik enerji ile aklanmaktadr.
-
9
Tm bu sneklik kavramlar arasnda dorusal bir ba vardr. yle ki, enerji
sneklii eleman ve yapsal snekliin beraber deerlendirilmesi ile aklanabilir.
Eleman sneklii ise elemann karakteristik kesit zellikleri ve malzeme snekliinin
bilekesidir.
elik, elastik snrn tesinde plastik blge ierisinde gerilmeye maruz brakldnda,
tekrarl ykleme ve boaltmalar ile gerilmeler esnasnda eitli zellikler arz eder. lk
zellik, ekil 1.5 (a)da da grld zere = 0~y aralnda tekrarl ykleme-
boalma etkisi altnda rijitlik E olmak zere, davran elastiktir [10].
ekil 1.5: eliin Tekrarl Gerilme-ekil Deitirme Erisi ve Baushinger Etkisi [10]
Yine ayn ekilden grld gibi, gerilmenin boaltlp aksi istikamette ykleme
yaplmas halinde ( = - y), akma noktasndaki keskin ke kaybolmakta ve akmak
daha abuk balamaktadr. Bu davran eliin olaan bir zellii olmakla beraber
Baushinger Etkisi olarak bilinmektedir (ekil 1.5-d). Eer ters ykleme gerilme
pekleme blgesine varlmadan yaplrsa bu noktada da akma platosuna rastlanr.
Dier taraftan ekil 1.5 (b)de grld gibi gerilme peklemesi blgesine
girildikten sonra ters ykleme yaplrsa akma platosunun kaybolduu grlmektedir.
Tekrarl plastik yklemelere maruz kalan eliin en nemli zellii enerji snmleme
kapasitesi olarak bilinmektedir. Bir elik elemannn plastik ekil deitirme
yapabilmesi iin gerekli olan enerji, plastik kuvvet ile plastik ekil deitirmenin
arplmas ile bulunur. Bu enerjiye isterik enerji denilmektedir. Kinetik veya elastik
-
10
deformasyon enerjisinin aksine histerik enerji geriye dn olmayan, dier bir
deyile tketilmi olan enerjidir. ekil 1.5 (c)de plastikleme blgesinde yklenen ve
bolatlan (EH) taral alann bir ifadesi olup histerik enerjisi Denk.(1.2) ile
hesaplanmaktadr [10].
)(PE ymaxyH = (1.2)
Tam evrimsel ykleme-boaltma durumunda ekil 1.5 (d)deki taral alan ifade
eden histerik enerji ise Denk.(1.3) yardmyla hesaplanmaktadr.
[ ])2()(PE yminmaxymaxyH + (1.3)
Bu noktada, histerik enerjinin daha hassas hesab iin Baushinger etkisi nedeni ile
meydana gelen enerji kaybnn da gz nnde bulundurulmas gerekmektedir.
Sonu olarak, evrimsel yk olarak nitelendirilebilecek olan deprem yk altnda bir
tayc sistem tarafndan snmlenen ED deprem enerjisi, EK kinetik enerji, Ee
elastik deformasyon enerjisi ve EH harcanan plastik deformasyon enerjisinin toplam
olarak Denk.(1.4)de olduu gibi ifade edilebilmektedir.
KeHD EEEE ++= (1.4)
1.5.2 Plastik Mafsal Kavram
Snek elik yap tasarmn doru alglayabilmek iin plastik mafsal kavramnn
bilinmesi gerekir. Bu ksmda plastik mafsal hipotezi ve elik yaplarda plastikleme
davran zetle anlatlacaktr.
1.5.2.1 Plastik Mafsal Hipotezi
Toplam ekil deitirmelerin lineer ekil deitirmelere oran olarak tanmlanan
sneklik orannn byk olduu ve lineer olmayan ekil deitirmelerin kk bir
blgeye yayld sistemlerde, lineer olmayan eilme ekil deitirmelerinin plastik
mafsal ad verilen belirli kesitlerde topland, bunun dndaki blgelerde sistemin
lineer-elastik davrand varsaylabilir. Bu hipoteze plastik mafsal hipotezi ad verilir
[12].
-
11
Gerek eilme momenti erilik bants ekil 1.6da verilen bir dzlem ubuk
elemann belirli bir blgesine ait eilme momenti diyagram, toplam eilme ekil
deitirmeleri ve lineer olmayan ekil deitirmeler ekil 1.7de grlmektedir.
ekil 1.6: Eilme Momenti - Erilik Diyagram [12]
Plastik mafsal hipotezinde, ubuk eleman zerinde lp uzunluundaki bir blgeye
yaylan lineer olmayan (plastik) ekil deitirmelerin
='l
pp
p
ds (1.5)
eklinde plastik mafsal olarak tanmlanan bir noktada topland varsaylmaktadr.
Bu ifadede p plastik mafsaln dnmesini gstermektedir.
Plastik mafsal hipotezinin uygulanmas, gerek eilme momenti erilik bantsnn
ekil 1.8de ve Denk.(1.6) ile Denk.(1.7)de ifade edildii ekliyle iki doru
parasnn idealletirilmesine denk gelmektedir.
EI
M iin MpM = (1.6)
maks,p iin MpM = (1.7)
-
12
ekil 1.7: Lineer Olmayan ekil Deitirmeler [12]
ekil 1.8: dealletirilmi Bnye Bants [12]
Artan d ykler altnda plastik mafsaln dnmesi artarak dnme kapasitesi ad
verilen bir snr deere eit olunca, meydana gelen byk plastik ekil deitirmeler
nedeniyle kesit kullanlamaz hale gelir. Yap sisteminin bir veya daha ok kesitindeki
-
13
plastik mafsal dnmelerinin dnme kapasitesine ulamas ise, yapnn tmnn
kullanlamaz hale gelmesine, dier bir deyile gmesine neden olmaktadr.
Dnme kapasitesi eilme momenti diyagramnn ekline ve )M( bantsna
bal olarak Denk.(1.8) yardmyla belirlenebilir.
)( dsmaks maks'l
pp
p
= (1.8)
1.5.2.2 elik Yaplarda Plastik Mafsal Davran
elik yaplarn snek davrannda plastik mafsal kavramnn nemli bir yeri vardr.
ekil 1.9da ortasndan tekil ykle yklenmi basit bir kiri grlmektedir. P tekil
yk mtemadiyen arttrldnda kiriin en d lifleri y akma gerilmesine
ulaacaktr. Bu safhaya kadar kiriteki gerilme dalm dorusaldr ve kesitin
tad moment deeri My olur. Tekil yk deerinin arttrlmas ile kiri kesitinin en
d liflerine ilave olarak tarafsz eksene doru i lifler de y akma snr gerilmesine
ular. Bu durum ekil 1.9 (d) ve ekil 1.10da aka grlebilmektedir. M2
momentine ulald anda kesitin bir ksmnda akma olumu bir ksm ise henz
elastik blgededir. Bu arada akma blgesi dtan ie doru ilerledii gibi, ekil 1.9
(c)de de grlecei zere kesitte My momentini geen blgeler de de akma
balayacaktr. Dier bir deyile plastikleme kiri boyunca yaylmaktadr. ekil 1.9
(a)daki gerilme-ekil deitirme diyagramndan anlalaca zere y akma snr
gerilmesine ulaan kesitler ekil deitirmenin artmasyla daha fazla gerilmeye
maruz kalmazlar, ancak ok byk deformasyonlar yapabilirler. Ykn daha da
artmasyla kiriin ortasndaki kesitin tm birden akma gerilmesine ular. Bu
durumda kesit tarafndan tanan moment kesitin plastik moment kapasitesi olarak
nitelendirip Mp eklinde ifade edilir. Teoride plastiklemenin , momentin en byk
deerine ulat noktada meydana geldii kabul edilir. Mp momentini oluturan yk
daha da arttrlrsa kesit bu noktadan itibaren gerek bir mafsal davran gsterir.
Kesitin tamamen plastikletii bu durumda Mp momentinin bulunduu kesitte plastik
mafsal olumutur. Bu kesitin tayaca moment Denk.(1.9) yardmyla aadaki
gibi hesaplanr [10].
ypxp WM = (1.9)
Bu ifadede Wpx plastik mafsal noktasndaki kesitin plastik mukavemet momentidir.
-
14
ekil 1.9: Plastikleme [10]
ekil 1.10: Kesitte Plastikleme [10]
-
15
1.6 Moment Aktaran elik ereve Sistemlerinin Deprem Davran
Moment aktaran ereve sistemleri ekil 1.11de de grld ekliyle birbirine rijit
olarak balanm kolon ve kiri elemanlarndan oluur. Yanal yklere mukavemet,
esas olarak ereve elemanlarnda ve birleimlerinde moment ve kesme
kuvvetlerinin oluumu ile geliir [10].
ekil 1.11: Sneklik Dzeyi Yksek Moment erevesi [10]
Moment aktaran elik ereve sistemleri sismik aktivitenin yksek olduu birok
blgede yaygn ekilde kullanlmaktadr. Bunun nedeni, bu ereve sistemlerinin
yksek sneklik kapasiteleridir. Ancak, elik ereve sistemlerinin deprem etkisi
altnda gsterdikleri performansa duyulan gven, 1994 Northridge (Los Angles-
Kaliforniya, A.B.D) ve 1995te meydana gelen Kobe (Japonya) depremlerinin
ardndan bir miktar zedelenmitir. elik ereve sistemleri, her iki depremde de
beklenen performans gsterememi ve kolon-kiri birleimlerinde gevrek krlmalar
olumutur (Bknz. Blm 1.7). yle ki, Northridge depreminde hasar gren elik
moment ereveli binalarn ou, yap standartlarnn ngrd temel koullar
salam ve snrl yapsal hasara ramen tmden yklma grlmemitir. Bununla
birlikte binalarn davran mhendislerin ngrd karakterde olmamtr ve baz
blgelerde grlen yer sarsntlar, standartlarn ngrd seviyeden az olmasna
ramen olduka fazla ekonomik kayp grlmtr. Yksek sneklik kapasitelerine
ramen gzlenen bu performans dkl, moment aktaran ereve sistemlerinin
davranlar hakknda bilinenlerin yeterli olmad sonucunu dourmutur. Bu
-
16
tespitlerle beraber ulalan sonularn ardndan moment erevelerinin bu balamda
deerlendirilmesi Northridgeden nce ve Northridgeden sonra diye adlandrmamza
yol aacak standartlarn gelimesine vesile olmutur [13].
Bu blmde, eksik bilgilerin tamamlanmas dorultusunda Northridge ve Kobe
depremlerini izleyen yllarda, zellikle A.B.Dde yaplm olan aratrmalardan elde
edilen sonulardan moment aktaran elik ereve sistemlerin tasarmna yansyan
ksmlara ksaca deinilecektir. Bu ksmlar moment erevelerinde yksek
snekliin salanabilmesi asndan ngrlen plastikleme mekanizmas, rijit
birleim noktasnn asal deformasyonuna katk salayan elemanlardan panel
blgesinin, kirilerin ve kolonlarn sahip olmas gereken zellikler olarak
sralanabilirler.
1.6.1 Moment erevesi Sisteminde ngrlen Plastikleme Mekanizmas
ekil 1.12de de grlecei zere moment aktaran elik ereve sistemleri, ar
deprem ykleri altnda plastik mafsallarn kolonlardan ziyade kirilerde olumas
halinde daha fazla histerik enerji snmlerler. Plastik mafsallarn kirilerde olumas
sonucu ortaya kan gme mekanizmas ayn ekil zerinde grld gibi
yumuak kat mekanizmasnn oluumunu nler. Bu balamda, plastik mafsallarn
kolonlardan ziyade kirilerde oluacak ekilde boyutlandrlan ereve sistemlerine
kuvvetli kolon-zayf kiri sistemleri ad verilmektedir [10].
ekil 1.12: Moment erevesi Plastikleme Mekanizmalar [10]
-
17
Bir ok yap standardnn yan sra lkemizde yrrlkte olan Deprem Blgelerinde
Yaplacak Yaplar Hakknda Ynetmelik-2007de belirtildii zere kuvvetli kolon-
zayf kiri ilkesiyle moment aktaran ereve tasarm iin, bir erevede dm
noktasnda birleen kolon elemanlar plastik moment kapasiteleri toplam, ayn
birleim noktasndaki kiri elemanlar plastik moment kapasiteleri toplamndan belli
oranda byk olmas koulu snek tasarm kriteri olarak benimsenmitir (Bknz
Blm 1.8).
1.6.2 Kolon-Kiri Birleim Noktasnda Panel Blgesinin Davran
Yksek sneklikli moment aktaran elik ereve sistemlerin deprem etkisi altnda
gereken performans gsterebilmesi iin kolon-kiri birleimlerinin yeterli seviyede
boyutlandrlm olmas gerekmektedir (Bknz. ekil 1.13). Depreme dayankl olarak
tasarlanan ok katl ereve sistemlerinde yatay ykler altnda sisteme etkiyecek
enerjinin stabilite kayb olmadan snmlenebilmesi iin plastik mafsallarn kiriler
zerinde olumas beklenir. Bunun iin tasarmc, kolon-kiri birleim blgesinde
gereklemesi olas mekanizma kayplarnn nne geecek nlemleri almak
zorundadr. Bu amala birleim noktasnda olumas muhtemel akma, buruma ve
panel blgesi yk tama kayb durumlarnn nlenmesi gerekmektedir. Birleim
noktasnda panel blgesi kiri balklar hizasnda kolon gvdesinde tekil edilen
sreklilik levhalar ile kolon balklar tarafndan evrelenen yaklak dikdrtgen
formdaki blge olarak ifade edilmekte olup ekil 1.13de grld gibi bu noktada
tekil edilen takviye levhalar, kolon gvdesinde olumas muhtemel akma ve
buruma durumlarn etkin biimde nler [10].
ekil 1.13: Kolon-Kiri Birleim Noktas ve Panel Blgesi [10]
-
18
Kiri ularnda plastik mafsal oluumunu kontrol edecek dier bir faktr, panel
blgesinde ekil 1.14de ifade edilen kesit tesirlerinden dolay oluan kesme
kuvvetlerinin douraca kayma gerilmelerinin kritik seviyelere ulamas ve bu
blgede levha burumas olumasdr. Bu nedenle panel blgesinde kayma
gerilmelerinin ulat deerler gz ard edilememelidir. Ancak, panel blgesinin
kesme kuvveti kapasitesi evrimsel ykler altnda sistemde olumas ngrlen
sneklii salayacak dengeli akma mekanizmasna katkda bulunacak deerde
deilse, bir baka deyile panel blgesinde kolon gvde levhasnn burumas
engellenemiyorsa, panel blgesinin kaynakl takviye levhalar veya diyagonal
berkitme levhalar yardmyla yeteri kadar takviye edilmesi gerekmektedir. Bu
noktada panel blgesinde bu amala yaplmas gereken kontroller ve konstrktif
gereklerle alakal kriteler Amerikan Yap artnamesi UBC-1997de ve Trk Deprem
artnamesinin (2007-DBYBHY) revize edilmi son basmnda yer almaktadr. (Bknz.
Blm 2 ve Blm 3)
ekil 1.14: Panel Blgesine Tesir Eden Kesit Tesirleri ve Panel Blgesi Davran
Yukarda ifade edilen tasarm gereksinimleri altnda rijit ereve sistemlerinin
deiken deprem ykleri nedeniyle snek davran gstererek, moment tama
kapasitesini kaybetmeden, histerik evrimsel enerji sarf etme mekanizmas ile
deprem enerjisini snmlemesi istenir. Bu balamda rijit ereve sistemlerinin
-
19
birleim noktas istenilen performans seviyesinde olmaldr. Northridge depremi
sonras yaplan test almalar neticesinde istenilen snek davran iin birleim
noktasnda minimum 0,03 radyan deformasyon as ngrlmtr. Bu noktada
birleim blgesinin snek davrannda sadece plastiklemenin olutuu kiri
elemanndaki plastik mafsal noktasnn deil, ayn zamanda panel blgesinin
buruma etkileri nlenmi halde deformasyona katks olduu gzlemlenmitir. yle
ki, yukarda ifade edilen evrimsel ykler altnda panel blgesine etkiyen kesit
tesirlerinden dolay panel blgesinin davran ekil 1.14de gsterilmi olup bu ekil
deitirme altnda, birleim blgesinin toplam enerji snmlemesinin aklamas
olan ekil 1.15deki moment-deformasyon grafiinde panel blgesinin katks aka
grlmektedir [14].
ekil 1.15: Panel Blgesi Moment-Deformasyon Erileri Deneysel Sonular [14]
Daha evvel ifade edildii zere birleim blgesinin tam snek davran
gsterebilmesi iin plastikleme oluacak kiri eleman ile beraber panel blgesinin
de dengeli akma mekanizmasna maksimum katks istenmektedir. Bu balamda
panel blgesinin, sistemde ngrlen moment tama kapasitesinde nemli bir
azalma olmakszn yeterli deformasyonun gerekleebilmesi iin buruma etkilerini
nleyecek yeterli takviyeden daha fazlas ile glendirilmesi istenmemektedir. Bu
noktada tam rijitletirilmi panel blgeli birleim ile yeterli derecede dayanma sahip
-
20
panel blgeli birleimler zerinde yaplan deneyler sonucu elde edilen moment
deformasyon grafikleri ekil 1.16 ve ekil 1.17de gsterilmitir. Bilindii zere
Baushinger etkisini de barndran moment-deformasyon erileri altnda kalan toplam
alan sistem tarafndan snmlenen enerjinin matematiksel ifadesidir. Bu noktada
ekil 1.16 ve ekil 1.17deki moment-deformasyon erileri incelendiinde yeterli
derecede dayanm salanm panel blgeli moment ereve sistemler, gereinden
fazla rijitletirilmi moment ereve sistemlerine nazaran daha fazla histerik enerji
snmledii aka grlmektedir [14].
ekil 1.16: Orta Dayanml Panel Blgeli Birleim in Deneysel Moment-Asal
Deformasyon Grafii [14]
ekil 1.17: Rijit Panel Blgeli Birleim in Deneysel Moment-Asal Deformasyon
Grafii [14]
-
21
1.6.3 Kolon-Kiri Birleim Noktasnda Kiri Elemannn Davran
Moment aktaran elik ereve sistemlerinin toplam yk tama kapasitesini etkileyen
faktrlerden biri de birleim noktasndaki kirilerin eilme momenti kapasitesidir.
elik kirilerde yk tama kapasitesi kayb, kiri balklarnda ve gvde levhasnda
meydana gelen yerel burkulma ve yanal burkulma nedeniyle oluur (Bknz. ekil
1.18) [15].
ekil 1.18: Birleim Blgesinde kiri Elemannda Yanal Burkulma [15]
iddetli deprem etkisinde, kiri elemanna ait moment-asal deformasyon erisi
uzun bir plato oluturabilmelidir. Yk tama kapasitesi kayplar daha ok yerel
burkulmalar nedeniyle meydana gelmektedir. Bir kiriin tipik moment- asal
deformasyon erisi ekil 1.19da grlmektedir. Yeterli seviyede snek davran
salanabilmesi iin kiriin kesit zellikleri ve fiziksel evresi yle olmaldr ki ekilde
dolu izgi ile gsterilen plato oluabilmeli, kesikli izgi ile gsterildii gibi moment
tama kapasitesinde d gzlenmemelidir [10].
ekil 1.19: Kiri Eleman Moment-Rotasyon Erisi ve Kiri Enkesiti [10]
-
22
Moment aktaran elik ereve birleimlerinin sismik tasarmnda, yukarda ifade
edilen bilgiler nda, gvde burkulmas, balk burkulmas ve yanal burkulma
durumlar srekli ilgi ekmitir. Bu balamda eilme deformasyonlar esas
alndnda, eilme snekliini olabildii