proiect tpr

Tema proiectului

Tema proiectului

S se proiecteze tehnologia i echipamentul tehnologic necesar executrii reperului din desenul de mai jos, Capac considerndu-se o producie de serie cu un program anual de fabricaie buc.

Cum:

N=10 nr. de ordine ( buc.

n = 1.250.000 buc/an

ETAPELE PROIECTULUI

1.1. Analiza piesei ce va cuprinde:

- citirea i verificarea desenului piesei

- analiza tehnologicitii piesei

- date despre materialul piesei

1.2. Stabilirea formei i dimensiunilor piesei plane

2.1. Analiza croirii materialului semifabricatului

2.2. Stabilirea tehnologiei de execuie a piesei

3.1. Calculul forelor de lucru i a poziie centrului de presiune

3.2. Alegerea preliminar a presei

4.1. Proiectarea tanei sau a matriei

4.2. Calculul de rezisten a unor elemente din construcia tanei sau matriei

5.1. Calculul dimensiunilor nominale i a toleranelor prilor active ale sculelor

5.2. ntocmirea desenului de ansamblu a tanei sau matriei

5.3. Stabilirea definitiv a presei pe baza dimensiunilor presei

6.1. Instruciuni privind ntreinerea i folosirea tanei sau matriei

6.2. Normarea tehnic a tanrii sau matririi piesei

7.1. Calculul cheltuielilor de prelucrare a piesei la operaia pentru care s-a

proiectat tana sau matria

7.2. Reguli de protecia muncii la lucrul cu tana sau matria proiectat

1.1. Analiza constructiv i tehnologic a piesei

Desenul de execuie al piesei evideniaz necesitatea obinerii unui capac din tabl subire de 2mm, avnd o form circular, ncadrndu-se n categoria pieselor ambutisate cu flan lat prevzut cu 6 guri echidistante (10mm dispuse echidistant, iar prin tema de proiectare se indic o producie anual de 1.250.000 buc.

Forma piesei, dimensiunile i prelucrrile necesare pentru obinerea piesei finite presupun o analiz a tuturor factorilor i influena acestora pentru obinerea piesei n condiii normale.

Clasa de precizie 2 STAS 11111-86 permite execuia piesei din tabl subire de 2mm din oel A3 STAS 9485-80, tabl pentru ambutisare adnc, band din tabl fiat de 133x2mm cu urmtoarele caracteristici principale:

Tabelul. nr.1

Compoziie chimic, [%]Caracteristici mecanice i tehnologice

CMnSiSPCrLimita de curgere (c [daN/mm2]Rezistena la rupere (r [daN/mm2]Alungirea

As [%]Rezistena la rupere (r [daN/mm2]

0,080,2-0,4max 0,0300,0350,030max 0,062438-47Min 2134

(Conf. STAS 9485-80)

Din desenul de execuie al piesei se constat c acesta are o structur ce cuprinde corpuri i figuri geometrice relativ simple.

n figur sunt evideniate suprafeele componente, iar n tabelul nr.2 sunt prezentate elementele caracteristice pentru prelucrarea piesei.

SuprafaForm geometricProcedeu de prelucrareDimensiuni suprafee mmPrecizie dimensionalPoziia

relativPrecizia de prelucrareRugozitateaConcluzii

BibDes.Bib.Des.

S1Cilindric cu flan latAmbutisare(50

h=30

Df=90S1(S3+0,612,5Ambutisare se poate executa n condiii normale n mai multe faze

S2CircularPerforare(10S2(S1

6,3Gurile (10 se pot perfora n condiii normale

S3CircularDecupare(90x2S3(S1

6,3Decuparea se execut la final

S4CircularPerforare(20S4(S1

6,3Gurile (20 se pot perfora n condiii normale

ntruct piesa se ncadreaz n grupa de complexitate medie, iar condiiile tehnice impuse prin desen se ncadreaz ntr-o clas medie, permit execuia acesteia n condiii manuale utiliznd echipament tehnologic pentru presare cu acionare hidraulic.

Analiznd desenul piesei se poate observa c razele de racordare att la flan ct i la fundul piesei sunt mici se impune ca dup ambutisare s se execute o operaie de calibrare.

Deoarece piesa este prevzut cu flan lat se impune ca ambutisarea s se fac cu reinerea materialului pentru a nu se produce ncreiri pe suprafaa plan i n zona razei, r = 2mm.

Abaterile dimensionale a piesei obinute prin ambutisare conform anexei 18.3 (Teodorescu) pagina 91 vor fi:

Pentru piese cu flan;

nlimea piesei h=32 mm (0,6

diametrul flanei Df=90 mm

diametrul prii ambutisate D=50 mm (0,2

diametrul gurilor (10 i (20

precizia dispunerii gurilor d=(72

1.2. Stabilirea formei i dimensiunilor semifabricatului plan

Obinerea produsului cu forma i dimensiunile cerute prin desen se execut impun determinarea dimensiunilor semifabricatului plan.

Produsul ambutisat se ncadreaz n categoria pieselor de revoluie cu configuraie simpl la care ambutisarea se face fr subierea materialului.

n consecin, dimensiunile semifabricatului plan se determin din egalitatea suprafeelor semifabricatului i piesei finite cu luarea n consideraie a adaosului pentru tunderea marginilor.

Pentru cazul considerat, semifabricatul are form circular al crui diametru se determin cu relaia:

[mm]

unde: S suprafaa piasei finite

(S suma suprafeelor diferitelor elemente ale piesei n mm2

Suprafaa piesei finite se determin prin nsumarea suprafeelor elementelor geometrice simple care compun suprafaa (cerc, cilindru, inel etc.).

Calculul se va face pe fibra medie.

(S = 10027,51mm2

mm

Pentru evitarea descompunerii n elemente geometrice simple, diametrul semifabricatului plan se poate calcula cu aproximaie nelund n considerare razele cu relaia:

mm

Se va lua n considerare calculul dup fibra medie care este mult mai precis.

D = 113,155mm

Lund n considerare i adaosul pentru tierea marginilor din tabelul 5.5 (Teodorescu) n funcie de df/d i df adaosul pentru tierea marginilor va fi de 2,9 mm.

Deci: D = 113,1 + 2,9 = 116mm

D =116mm

Diametrul semifabricatului circular plan din care se va ambutisa piesa va avea dimensiunile (116 x 2mm.

2.1. Analiza croirii materialului i semifabricatului

Pentru economisirea maxim a materialului deci de a obine deeuri minime este necesar o croire a materialului n aa fel ca repartizarea produsului pe suprafaa semifabricatului (benzii) s fie ct mai judicioas i avantajoas.

Totodat se va ine seama de forma i dimensiunile de livrare tipizate ale materialului.

n general, n producie se folosesc croiri cu deeuri, cu deeuri pariale i fr deeuri.

n funcie de seria de fabricaie a pieselor (serie mic, mare sau mas) se alege varianta de croire din benzi de tabl laminat la rece sau fii din tabl tiat din rulouri.

Deoarece forma semifabricatului plan este circular modul de amplasare a acestuia pe banda de tabl va fi:

Varianta 1

Limea benzii n acest caz va fi:

mm

Coeficientul de croire i folosire a materialului kc este:

[%]

n care:

A0 suprafaa conturului croit n mm2

r numrul rndurilor de croire

B limea banzii

A pasul de avans p=118 mm

Varianta 2

Croire pe dou rnduri intercalat.


B=(n-1)B(+D+2m

B(=(D+p)cos(

D+p=118mm

(=arcsin0,5=30(

B(=(118+2)(cos30(=120(0,866=102,108mm

B=102,108+116+4,2=222,3mm

Coeficientul de croire al materialului se calculeaz cu relaia:

Varianta 3

Croire pe un rnd:


B=D+2m=116+2(2=120mm

A=116+4=120mm

Coeficientul de croire i de utilizare a materialului n acest caz va fi :

Se observ din variantele de croire prezentate c cea mai avantajoas este croirea pe dou rnduri intercalat cu un coeficient de utilizare de 80,5%.

Deoarece pentru obinerea piesei este necesar o scul combinat cu aciune succesiv aceast variant va conduce la execuia unei scule foarte complicate i scump aa c din acest motiv vom alege varianta 3 de croire, pe un singur rnd care va conduce la execuia unei scule mai simple i mai ieftine.

Deci, pentru obinerea piesei se va folosi band fiat din coli de tabl de 120x2mm sau din rulouri.

n cadrul procesului de obinere a semifabricatelor croirea tablelor n semifabricate individuale sau n fii este prima etap.

Pentru reducerea cantitii de deeuri sub form de capete sau deeuri refolosibile trebuie s se in cont de urmtoarele aspecte:

- pentru obinerea fiilor nguste tierea s se fac n lungul tablei, din fiecare fie rezultnd astfel un numr mai mare de piese, respectiv o pierdere relativ mai mic sub form de capete de fie.

Considernd formatul de tabl 1000x2000 mm tierea fiilor se va face n felul urmtor:

Deci dintr-o coal de tabl se vor obine 8 fii din tabl de lime 120mm, urmnnd ca deeu o fie ngust de 40mm.

Considernd pasul de 120mm dintr-o fie se vor obine:

piese

Dintr-o coal de tabl se vor obine:

nr.fii x nr. piese/fie = 8(15 =120 piese

Coeficientul de utilizare va fi:

kf = 63,14%

Pentru obinerea celor 1.250.000 piese sunt necesare:

1.250.000:120 = 10.416,6 coli tabl (60.41 coli de tabla)Cum greutatea unei coli de tabl este:

Gcoal=2(2(7,85=30,4 kg

Pentru obinerea celor 1.250.000 piese sunt necesare:

10.416,6(15,7 = 163.540,6tone tabl (984.43 tone de tabla)

Pentru producie de serie mare este recomandat folosirea benzilor n rulouri laminate la rece.

In acest caz dac inem cont de mrimea pasului de 120mm i considernd i un deeu de tiere de ( 15-20 mm limea ruloului va fi:

Brulou=(120(8)+40=1.000mm

Se recomand Brulou = 1.000 mm

Lungimea total a ruloului desfurat ve fi:

Dintr-un rulou se vor obine un numr de piese de:

Nrpiese=(565.486,67:120)x8=4712x8 = 37.699 piese/rulou

Coeficientul de folosire a materialului:

Kf=70,16%

Se observ c este mult mai eficient de a obine piesele din rulou dect din coal de tabl i implicit vom adopta varianta a II-a din rulou cu fixarea acestuia pe dispozitiv de derulare.

2.2. Stabilirea tehnologiei de execuie a piesei

La proiectarea procesului tehnologic de prelucrare prin presare la rece, primele probleme tehnologice care se cer rezolvate sunt cele legate de stabilirea caracterului numrului succesiunii i simultaneitii operaiilor de presare la rece pentru realizarea reperului n condiiile tehnico-economice impuse.

Caracterul operaiei este determinat n general de forma geometric (configuraia) piesei, de starea suprafeei acesteia, de existena orificiilor, etc.

Numrul i succesiunea operaiilor sunt determinate de configuraie, dimensiunile mbinarea elementelor geometrice constructive ale piesei, de precizia necesar ca i de necesitatea respectrii anumitor date tehnologice de prelucrare sau precizii impuse.

Intruct ca dimensiuni piesa se ncadreaz n categoria pieselor cu dimensiuni medii, iar conform STAS 11111/86 gradul de precizie este medie (clasa a IX-a dup ISO) vom alege ca echipament tehnologic o matri de ambutisat, perforat i decupat cu aciune succesiv, care va executa prelucrarea complet a piesei, asigur o productivitate i precizie ridicat.

Pentru obinerea n condiiile impuse trebuie acordat atenie deosebit poziionrii n matri, astfel nct s se asigure obinerea unei adncimi de ambutisare ct mai mici i ct mai uniform repartizate pe toat cavitatea piesei, evitarea unui contact localizat al poansonului cu tabla de ambutisat (chiar de la nceputul operaiei), asigurarea unei deformri ct mai uniforme pe ntreg conturul piesei.

Pentru mrirea gradului de deformare la ambutisare se recomand reinerea materialului.

3.1. Calculul coeficienilor de ambutisare, a adncimilor de ambutisare i a dimensiunilor intermadiare

Pentru elaborarea procesului tehnologic i proiectarea matriei pentru ambutisare este necesar s se cunoasc dac piesa are anumite caracteristici de form i dimensionale i dintr-un anumit material se poate ambutisa dintr-o singur operaie sau mai multe ambutisri.

In cazul pieselor de revoluie cu flan (i n cazul nostru cu flan lat) se folosete un coeficient convenional de ambutisare:

n care:

d diametrul poriunii cilindric ambutisate

Dc- diametrul acelui semifabricat plan care ar fi necesar pentru obinerea unei piese fr flan cu nlimea h i diametrul d.

d = 50 mm

mm

3.2. Calculul diametrelor i nlimilor intermediare

mc admis

Numrul de ambutisri:

ambutisri

Reperul se va executa din trei ambutisri

Considern c ambutisarea este cu reinere din tabel 7.5 avem coeficientul de ambutisare:

m1=0,62

Pentru prima operaie de ambutisare

d1 =m1(Dc=0,62(116=71,92 mm

Coeficientul de ambutisare

m2=0,81

Pentr a doua operaie de ambutisare

d2 =m2(m1(Dc=0,81(0,62(116=58,25 mm

Coeficientul de ambutisare

m3=0,86

Pentru a treia operaie de ambutisare.

d3 =m3(m2(m1(Dc=0,86(0,81(0,62(116=50,09 mm

Gradul de deformare:

Calculul nlimilor intermediare

h1 = 22,91mm

h2 = 25,99mm

h3 = 28,916 mm ( 30 mm

Deci piesa se va executa n trei faze de ambutisare + calibrare cu perforare i decupare piesei n final fiind necesar n acest caz o matri succesiv de ambutisare, perforare i decupare cu reinerea materialului.

PLAN DE OPERAII PENTRU REPER CAPACUniversitatea tefan cel Mare SuceavaPlan de Operaie 1Semifabricat Banda 2 x 1000

STAS 9624-89Cod reper1/1

Material

Calitate

Denumirea piesei

BridDimens.

Greutate

Nr

oper.SchiMiDenumire operaieDispSculeVerificatoareInstr. Supl.

PresareAux.CotaNr.

0123456789

10Fiere

Fiere bandAnsamblul sculelor de pe linia automat de fiat benzi metaliceMnui de protecie

or de protecie

ubler 200

STAS 1313/2-80Autocontrol 10%

Control CTC din or n or

20Crestare bandMatriubler 200



30Decupare bandMatria

116(0,1

a1 = 1,3

b1 = 1,7ubler 200



40Ambutisare la (65,32 mm Matria(65( 1

ubler 150 STAS 1373/2-80Autocontrol 10%


50Ambutisare la (51,34 mm Matria(51( 1

ubler 150 STAS 1373/2-80Autocontrol 10%


60Ambutisare la (50 mm + perforare la (10 i (20 + decupareMatria(90( 1

(50( 1

(10(0,5

(20(0,5ubler 150 STAS 1373/2-80Autocontrol 10%


70TundereMatri(90ubler 150 STAS 1373/2-80Autocontrol 10%


80Control finalConform normelor interne. Se va executa vizual, eliminndu-se bridele care prezint defecte, fisuri, cute, riduri, bavuri.

90Splare

ConservareConform normelor interne

100AmbalareConform normelor interneAutocontrol 10%


PROCESUL TEHNOLOGIC DE PRELUCRARE A PIESEI

CAPAC

4.1. Calculul forelor de lucru i a poziiei centrului de presiune

Din analiza procesului de ambutisare, deformarea materialului ncepe odat cu presarea poansonului asupra semifabricatului.

n timpul presrii are lor reducerea lungimii circumferinei semifabricatului ca urmare a aciunii tensiunilor de compresiune tangenial ((() i creterea nlimii poriunii cilindrice ambutisate datorit aciunii tensiunilor radiale de ntindere (((). La ambutisarea cu reinere acioneaz i tensiunile de frecare ((f).

Fora total pentru execuia piesei va fi:

Ft=Fdec+Famb+Fperf+FreinereFdec=Fdec1+Fdec2+Fcrestare

Fdec1=27,62 tf

Fdec2=Ftundere a piesei

Fdec2=19,60 tf

Fcrestare=0,761 tf

Fdec=27,62+19,60+0,761=47,981

Fdec =47,981 tf

Fperforare 1=6(Lc(g((=6(2((R(g((=6(2((5(2(340=128176,98N

Fperforare 1=13,070 tf

Fperforare 2=L(g((=2((R(g((=2((10(2(340=42725,66N

Fperforare 2=4,356 tf

Fperforare= Fperforare 1+ Fperforare 2=13,070+4,356=17,42 tf

Famb=Famb 1+Famb 2+Famb 3

Fora de ambutisare se calculeaz cu relaia:

[N]

pentru prima operaie de ambutisare, n care:

d1 diametrul piesei la prima operaie

g grosimea materialului n mm

k1 coeficientul de corecie

k1=0,75

daN

Famb1=10,78tf

k2=0,3 pentru a II-a i urmtoarele ambutisri

daN

Famb2=5,03 tf

daN

Famb3=4,324 tf

Ft amb=Famb1+ Famb2+ Famb3=+10,78+5,038+4,324=20,145 tf

Famb = 20,145 tf

Fora de reinere

Fret=A(q (N(A aria semifabricatului de sub elementul de aprare (mm2(p presiunea de aprare q=2 (tabel 11.25)

A=46254,62 mm2

Fret=4625,62(2,5=11,791tf

Fora total va fi:

Ft=1,2((Fdec+Fperf+Famb+Fret)=1,2((47,981+17,42+20,145+11,791)=116,80

Ft = 116,80 tf

Calculul centrului de presiune

Centrul de presiune al matriei corespunde cu punctul de aplicaie al tuturor forelor de tiere i ambutisare la o curs activ a berbecului presei.

Axa cepului de fixare trebuie s se gseasc n centrul de presiune, n caz contrar apar momentele de ncovoiere care dezaxeaz tana sau matria, uzeaz bucele i coloanele de ghidare ducnd la uzura prematur a matriei.

Centrul de presiune se determin cu relaia:

unde:

- lixi i liyi reprezint suma produsului dintre lungimile liniilor figurii i distana de la centrul de presiune al lor la axa de coordonate respectiv;

x i y distanele de la centrul de presiune la cele dou axe de coordonate

y=0

x=249,856mm

4.2. Alegerea preliminar a presei

Avnd calculat fora total pentru execuia piesei de 116,80 tf, vom alege o pres mecanic PELI 100 cu urmtoarele caracteristici principale:

Fora maxim de presare: F=1000 kN

Cursa berbecului: 10-150 mm

Numrul curselor duble pe minut ale berbecului: cd/min 50

Dimensiunile mesei Lxl 1000x700

Diametrul locului pentru cep (60x150

Motorul electric de acionare: kw 10

rot/min 1500

5.1. Proiectarea i descrierea matriei

Pentru execuia piesei s-a ales o matri cu aciune succesiv, cu naintarea benzii de tabl cu pasul de 124 mm, la fiecare pas executndu-se cte o operaie.

Matria se compune din dou pri: partea inferioar format din placa de baz pe care se fixeaz cu uruburi i tifturi placa activ. In placa de baz sunt montate nite mpingtoare care au rolul de a mpinge semifabricatul dup retragerea prii superioare a sculei.

In partea superioar sunt fixate poansoanele de decupare, perforare i ambutisare care practic execut faz cu faz operaiile necesare execuiei piesei.

Ghidarea blocului superior cu cel inferior se face prin intermediul unei plci mpins cu ajutorul unor arcuri fixate pe poansoanele active.

Fixarea matriei pe pres se face prin intermediul unui cep de fixare (pentru blocul superior) i prin intermediul bridelor de fixare (pentru blocul inferior).

5.2. Calculul de rezisten al unor elemente din componena matriei

Verificarea plcilor active

Calculul de verificare al plcilor active se face innd seama de solicitarea de ncovoiere care apare la presarea cu o for uniform distribuit pe conturul zonei de lucru.

Pentru plcile active monobloc tensiunile se pot calcula cu ajutorul unor relaii corespunztoare ncovoierii plcilor plane:

(i=2,5F/H2 ( (ain care:

F fora de presare

H nlimea plcii active

Din relaia de mai sus se poate stabili grosimea minim H a plcii active:

Considernd cea mai mare for de 116,80 tf, iar (ai pentru C120 materialul din care se execut elementele active vom avea:

(ai=460 N/mm2atunci

mm

Din considerente constructive i innd cont i de adncimile de ambutisare vom adopta grosimea plcii active H=80 mm.

- distana minim ntre marginea plcii i a muchiei active:

b1 = H = 80 mm

- diametrul gurilor pentru fixarea cu uruburi:

d = 12,5 mm Teodorescu

- diametrul gurilor de tift:

d1 = d 1,5 mm = 12,5 1,5 = 11 mm

- distana minim ntre gurile de tift i de urub:

- distana minim ntre marginea plcii i gurile de fixare cu uruburi:

Verificarea plcilor de sprijin

Dintre elementele de sprijin ale matriei cele mai intens solicitate sunt plcile de baz.

Pentru plcile de baz c consider fora de lucru este uniform repartizat pe lungimea conturului activ.

Se calculeaz momentul ncovoietor maxim n seciunea cea mai solicitat:

, unde:

Fc = 1,3 F = 1,3 x 449369,858 = 1518400 N

(a = 450 N/mm2

( ( (a se verific.

Verificarea poansoanelor

Principalele solicitri care apar n capul poansoanelor sunt solicitrile de compresiune n timpul deformrii materialului i de ntindere la scoaterea fiei sau deeului de pe poanson.

Verificarea la compresiune se face pentru poansoanele de diametru mic puternic solicitate n special pentru cele utilizate la operaii de tiere.

Tensiunea de compresiune care acioneaz va fi:

n care:

F fora care acioneaz asupra poansonului

Smin aria seciunii transversale minime n mm2

(ac efortul unitar admisibil de compresiune pentru materialul din care este construit poansonul

F=l(g(( =2(((R(g((=2(((5(2(340=21362,83 N

mm2

N/mm2 ( (ac(ac=1200 N/mm2 deci poansonul de (10 rezist la solicitarea de compresiune

Verificarea la strivire

Verificarea la strivire se face pentru a vedea dac nu exist pericolul ptrunderii capului superior al poansonului n placa de sprijin.

(str=F/Ss ( (a str

(a str=190 N/mm2

N/mm2 ( (a str

Verificarea la flambaj

Verificarea la flambaj se face n special pentru poansoanele cu diametrul mic la care apare n mod frecvent pericolul pierderii stabilitii statice la solicitarea cu fore de lucru.

Verificarea la flambaj se face n funcie de mrimea coeficientului de zveltee al poansonului, care se calculeaz cu relaia:

(=lf/iminn care:

lf lungimea de flambaj a poansonului

imin raza de inerie minim

mm

l=120 mm

lf = 85 mm

imin =2,5 min

(0 = 90

Deoarece ( ( (0, verificare se face cu relaia Tetmajer-Iasinski, de forma:

N/mm2(c = 190 N/mm2

Se verific coeficientul de siguran la flambaj, care trebuie s fie mai mare dect 4.

- se verific

6.1. Calculul dimensiunilor nominale i a toleranelor prilor active ale sculelor

Proiectarea elementelor active pentru operaiile de decupare i perforare

Pentru perforarea gurilor(10

Dimensiunile elementelor active vor fi:

Pentru placa activ:

dpl=(dp+jmin)+Tpl=(10+0,04)0,25

dpl=10,04+0,025Pentru poanson

dp=dmax-Tp=10-0,015Pentru perforarea gurilor(20Pentru placa activ:

dpl=(dp+jmin)+Tpl=(20+0,04)0,25

dpl=20,04+0,025Pentru poanson

dp=dmax-Tp=20-0,015Pentru decuparea piesei ambutisate (90 dimensiunile elementelor active vor fi:

Pentru placa activ

T=0,2

Pentru poanson

Pentru ambutisare

Stabilirea reperelor de racordare ale elementelor active

Placa de ambutisare va reprezenta n zona activ o raz de racordare rpe a crei valoare are o mare influen asupra desfurrii ntregului proces de ambutisare.

De mrimea acestei raze vor depinde:

valoarea tensiunilor din semifabricat i deci fora de ambutisare

valoarea coeficientului admisibil de ambutisare

formarea cutelor n flana semifabricatului

gradul de subiere a materialului prelucrat

calitatea i precizia piesei

durabilitatea plcii de ambutisare

Pentru prima operaie de ambutisare:

rpl 1=(1,5-2,5)(g (Teodorescu)

rpl 1=2,5(2=5 mm

Pentru urmtoarele ambutisri vom adopta:

rpl 2=4 mm

rpl 3=2 mm

Stabilirea jocului dintre elementele active la ambutisare

La stabilirea jocului va trebui s se in seama c materialul prelucrat prezint abateri la grosime i n timpul ambutisrii grosimea la partea superioar a piesei crete.

n capul pieselor cilindrice jocul unilateral va fi dat de relaia:

n care:

dpl diametrul zonei de lucru a plcii de ambutisare

dp diametrul zonei de lucru a poansonului la operaia respectiv

Pentru prima operaie de ambutisare jocul unilateral este:

j=g+Asg+(1,52)a

n care:

Asg abaterea superioar a cmpului de toleran la grosimea semifabricatului

Asg=0,02 mm

a adaosul a crei valoare este dat n tabelul 9.17 (Teodorescu)

a=0,22

j=2+0,02+2(0,22=2,46 mm

Pentru celelalte operaii:

j=g+Asg+(2,53)a

j=2+0,02+3(0,22=2,68 mm

Pentru ultima operaie:

j=g+Asg+2(a

j=2+0,02+0,44=2,46 mm

Calculul dimensiunilor zonei de lucru a elementelor active

Pentru prima operaie de ambutisare

Pentru a doua operaie de ambutisare

Pentru a treia operaie de ambutisare

7.1. Instruciuni privind ntreinerea i folosirea tanei

Pentru a mri durata de funcionare a sculei este necesar ca aceasta s fie folosit n mod corespunztor innd seama de urmtoarele reguli:

montarea sculei pe pres se va face prin fixarea cepului n berbecul presei i fixarea cu bride a matriei pe masa presei;

se va face reglajul cursei berbecului n funcie de ambutisarea cea mai dintre operaiile de ambutisare; piesele n micare ale matriei respectiv bucele i coloanele de ghidare s fie unse; locul de munc trebuie s fie n perfect ordine, se vor strnge de pe masa presei toate obiectele i sculele care nu sunt necesare;

nu se vor folosi alte benzi din tabl cu grosimi de material mai mari sau mai mici care pot duce la blocarea tanei;

dup folosire matria va fi uns cu vaselin i depozitat pe raft n mod corespunztor, pentru a nu duce la deteriorarea ei.

7.2. Normarea tehnic a tanei

NT=Tp/n0+Top+Tdl+Tr (min(n care:

Tp timpul de pregtire-ncheiere

n0 numrul de piese care constituie lotul

Top timpul operativ

Tdl timpul de deservire a locului de munc

Tr timpul de ntreruperi reglementate

Suma timpurilor Top, Tdl i Tr este timpul unitar notat cu Tu.

(min(n care:

tb timpul consumat de ctre lucrtorul de la pres pentru transformarea semifabricatului n pies

ta timpul n decursul cruia au loc mnuiri sau aciuni ale lucrtorului sau utilajelor, necesare pregtirii transformrii semifabricatului n pies tanat sau matriat

p procentul stabilit pentru timpul de deservire a locului de munc Tdl i pentru timpul de ntreruperi reglementate Tr

k1 coeficientul care ine seama de timpul de deservire a locului de munc i de ntreruperi reglementate

Tp=9+45=54 min

(min(n care:

kc coeficient ce ine seama de timpul cuplajului

n numrul de curse duble a culisorului

z numrul de piese obinute la o curs dubl a culisorului presei

ta 1 timp ajuttor pentru pornirea presei

ta1=0,01 min

ta2+ ta3+ ta5 pentru aezarea colacului pe tamburul de alimentare

ta2+ ta3+ ta5=3,4+2,4+1,1=9,9 min

k1=1,05

Tu=0,42 min

NT=0,4202 min

8.1. Calculul cheltuielilor de prelucrare a piesei la operaiile pentru care s-a proiectat matria

Costul de producie pe bucat al unei piese obinut prin deformare plastic la rece va fi:

C = Cmat + Cman + Cr + Cap + Cac [lei/buc]

unde:

Cmat costul materialului necesar confecionrii unei piese, n lei/buc

Cman costul manoperei necesare confecionrii unei piese, n lei/buc

Cr costul regiei totale (pe secie i pe uzin) pentru o pies, n lei/buc

Cap amortizarea presei ce revine unei piese, n lei/buc

Cas amortizarea tanei ce revine unei piese, n lei/buc

Costul materialului necesar confecionrii unei piese are expresia:

n care:

S aria piesei, n mm2

mm2

g=2mm

(=7,8 kg/dm3

c costul materialului n lei/kg

c=8400 lei/kg

kf coeficientul de folosire a materialului

kf=73%

lei

Cmat=1897,08 lei/buc

n care:

Rp retribuia medie orar a presatorului

Rr - retribuia medie orar a reglorului

Rp =22000 lei/or

Rr =24000 lei/or

Tu=0,42 min

min

lei/buc

Cman=156,16 lei/buc

n care:

R regia total, n %;

R = 150%

lei/buc

Cr = 234,24 lei/buc

n care:

Vp valoarea iniial a presei, n lei

Vp=150.000.000 lei

na programul anual de fabricaie, n buc/an

na=1.250.000 buc 7250 bucAp norma de amortizare a presei

Ap=25%

( - gradul de ncrcare al presei cu fabricarea programului anual , n %

7250 buc

n care:

z1 numrul de zile lucrtoare dintr-un an, se ia 300 zile;

ns numrul de schimburi dintr-o zi, 2;

ds durata schimbului, 8 ore

kr coeficient pentru reparaiile preselor, kr=0,95

np numrul de prese, 4 prese

lei

7250 buc

Cap=62,5 lei

lei/buc

k=2

Ve valoarea echipamentului tehnologic respectiv a matriei i SDV aferente

Ve=20.000.000 lei

lei/buc

7250 buc

Cae=32 lei/buc

Costul de producie pe bucat al unei piese va fi:

C=1897+156,16+234,24+62,5+32=2381,9 lei

C=2381,9 lei8.2. Reguli de protecia muncii la lucrul cu matria proiectat

Pentru a se evita posibilitatea de producere a accidentelor la lucrul cu matria proiectat se vor respecta normele generale de protecia muncii precum i a celor specifice acestui domeniu:

se vor utiliza i aviza numai acele tehnologii care nu prezint pericol de accidente prin aplicarea lor;

tehnologia adoptat va fi astfel ntocmit nct s fie utilizat cu precdere tane i matrie nchise fr posibilitatea introducerii minilor n zona de aciune a elementelor mobile;

n funcie de felul semifabricatului adoptat se vor prevedea sisteme adecvate de poziionare i introducere n zona de lucru;

se vor prefera sisteme i elemente de desprindere fixe n locul celor mobile;

executarea comenzii de pornire a presei se va face prin folosirea ambelor mini;

n timpul lucrului se va urmri ca banda s mearg uor ntre plcile de ghidare;

se vor monta dispozitive pentru blocarea pedalei mpotriva declanrii accidentale a presei sau dispozitive pentru cuplarea presei cu ambele mini;

se vor monta grilaje de protecie legate cinematic cu partea superioar a tanei sau a berbecului presei;

se pot monta i dispozitive de protecie cu celul fotoelectric;

pentru introducerea materialului n tan se vor folosi numai scule corespunztoare.

PAGE 22

_1082446073.unknown

_1082986595.unknown

_1083015381.unknown

_1083041966.unknown

_1083042302.unknown

_1085571091.unknown

_1085571879.unknown

_1085572181.unknown

_1460467229.unknown

_1085572104.unknown

_1085571119.unknown

_1083042627.unknown

_1083043617.unknown

_1083042534.unknown

_1083042095.unknown

_1083042240.unknown

_1083042067.unknown

_1083016025.unknown

_1083040200.unknown

_1083041917.unknown

_1083040155.unknown

_1083015664.unknown

_1083015860.unknown

_1083015601.unknown

_1083011950.unknown

_1083015139.unknown

_1083015269.unknown

_1083014626.unknown

_1082989101.unknown

_1083010306.unknown

_1082989068.unknown

_1082968986.unknown

_1082974724.unknown

_1082975043.unknown

_1082986323.unknown

_1082986574.unknown

_1082975033.unknown

_1082974658.unknown

_1082974680.unknown

_1082972690.unknown

_1082457210.unknown

_1082965756.unknown

_1082967213.unknown

_1082457459.unknown

_1082456262.unknown

_1082456523.unknown

_1082453791.unknown

_1082360395.unknown

_1082378879.unknown

_1082440951.unknown

_1082441243.unknown

_1082383313.unknown

_1082377637.unknown

_1082378123.unknown

_1082360729.unknown

_1075481203.unknown

_1075496474.unknown

_1075498001.unknown

_1082357864.unknown

_1082358987.unknown

_1075498516.unknown

_1075499169.unknown

_1075498231.unknown

_1075497782.unknown

_1075497957.unknown

_1075497175.unknown

_1075495127.unknown

_1075495780.unknown

_1075496307.unknown

_1075495626.unknown

_1075487310.unknown

_1075488568.unknown

_1075481359.unknown

_1075043987.unknown

_1075464987.unknown

_1075468132.unknown

_1075469649.unknown

_1075470803.unknown

_1075465053.unknown

_1075462727.unknown

_1075463047.unknown

_1075457645.unknown

_1074952851.unknown

_1074952927.unknown

_1073452942.unknown

_1074952354.unknown

_1061027591.unknown

_1073452835.unknown

_1060848044.unknown

proiect tpr

Documents