proyecto matriz
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Matriz de seis fases corte, doblado y embutición.TRANSCRIPT
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2 DFM
Carlos Fernndez-Simal y Hafsa
Sobti Mestour
Diseo en fabricacin mecnica
06/03/2015
PROYECTO MATRIZ
PROGRESIVA DE 6 FASES
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Carlos Fernndez-Simal y Hafsa Sobti Mestour
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NDICE
1. INTRODUCCIN SOBRE LA MATRIZ PROGRESIVA.
1.1 Enunciado y resumen de la matriz progresivapg.2.
1.2 Justificacin sobre la eleccin del proceso..pg.2 a 4.
2. OBJETIVOS A ALCANZAR EN EL PROYECTO.
2.1 Definicin del proyecto..pg.5.
2.2 Alcance del proyecto.pg.6.
3. ESTUDIO DE LA PIEZA
3.1 Descripcin de la pieza..pg.7. 3.2 Material de la pieza.pg.8.
4. CLCULOS PARA LA CORRECTA REALIZACIN DE LA MATRIZ.
4.1 Centro de gravedad........pg. 9 a12. 4.2 Fuerzas producidas en el corte de la chapa..pg.12 a15. 4.3 Proceso de embuticin...pg. 15 a 18. 4.4 Proceso de doblado..pg. 19 a 20. 4.5 Disposicin de la pieza..pg.21 a 22.
5. DISEO DE LA MATRIZ PROGRESIVA DE 6 FASES ...pg.23 a 34.
6. BIBLIOGRAFA.pg. 35
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1 INTRODUCCIN SOBRE LA
MATRIZ PROGRESIVA
1.1 Enunciado y resumen de la matriz progresiva.
En este proyecto se describe el proceso de diseo de una
matriz progresiva de 6 fases en la que se realizarn procesos
de corte, embuticin y doblado. Para la fabricacin en serie
de una pieza de chapa de latn.
Se realizar un estudio de dicha pieza y del proceso
adecuado para fabricarla. El proceso de fabricacin
escogido ser mediante una matriz progresiva, por lo que se
estudiar la optimizacin de la banda de chapa, para
obtener el mayor rendimiento, y las etapas de conformado
de la chapa, para obtener la pieza.
Se har el diseo de la matriz progresiva, tanto con elementos
que se tengan que fabricar y necesiten sus respectivos
planos, como con elementos normalizados. El diseo de la
matriz estar justificado por los clculos previos realizados.
1.2 Justificacin sobre la eleccin del proceso.
Esta pieza se puede realizar tambin mediante diversos
procesos, como por ejemplo:
Por moldes de fundicin
Por impresin 3D.
A continuacin explicaremos brevemente cada uno de estos
mtodos y la razn por la cual hemos escogido el proceso de
matricera.
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MOLDES DE FUNDICIN
La fundicin de metales es el proceso de fabricacin de
piezas mediante el colado del material derretido en un
molde. El proceso tradicional es la fundicin en arena, por ser
sta un material refractario muy abundante en la naturaleza y
que, mezclada con arcilla, adquiere cohesin sin perder la
permeabilidad que posibilita evacuar los gases del molde al
tiempo que se vierte el metal fundido. El proceso comienza
con la elaboracin del modelo que es la pieza que se desea
reproducir, luego se coloca en el molde para iniciar el
proceso vertiendo el metal fundido. Para el moldeo por
colada se usa un molde que corresponda a la configuracin
de la pieza deseada. Los moldes para la colada pueden ser:
moldes permanentes y moldes no permanentes.
Este proceso no sera rentable, ya que nuestra empresa no va
a producir muchas piezas y no disponemos de un horno para
la fundicin del metal, y al ser una pieza de decoracin
requerimos un buen avacado superficial.
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IMPRESIN 3D
Una impresora 3D es un dispositivo
capaz de generar un objeto slido
tridimensional mediante la adicin
de material. Los mtodos de
produccin tradicionales son
sustractivos, es decir, generan
formas a partir de la eliminacin de
exceso de material. Las impresoras
3D se basan en modelos 3D para
definir qu se va a imprimir. Un modelo no es si no la
representacin digital de lo que vamos a imprimir mediante
algn software de modelado. Por dar un ejemplo de lo
anterior, con una impresora 3D podramos generar una
cuchara, o cualquier otro objeto que podamos imaginar,
usando tan solo la cantidad estrictamente necesaria de
material, y para hacerlo deberemos tener la representacin
del objeto en un formato de modelo 3D reconocible para la
impresora.
Este mtodo esta aun en auge y su uso industrial no es
rentable hoy en da.
Como conclusin, la matricera es una tecnologa cuya
aplicacin en procesos de fabricacin de pieza nica no
resulta viable por el empleo de utillajes muy costosos, de
elevada precisin y nicamente vlidos para una forma o
diseo de pieza, pero dado que nuestra empresa va a
realizar 2000 piezas al da resulta rentable al paso del tiempo,
ya que se aprovecha muy bien el material. Al pertenecer
nuestra empresa al sector de la decoracin de interiores
queremos obtener un buen acabado para satisfacer las
necesidades de nuestros clientes.
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2 OBJETIVOS A ALCANZAR EN EL
PROYECTO
2.1 Definicin del proyecto.
El objeto del proyecto es el diseo de una matriz progresiva
de 6 fases entre las cuales se realizar corte, embuticin y
doblado para la fabricacin en serie de una pieza del sector
de decoracin de interiores, ms concretamente
embellecedores elctricos, para una produccin estimada
de 720000 piezas durante un ao.
La matriz consta de 6 fases que describiremos a continuacin;
La primera fase se realizar un corte de forma lunar de 80 mm
de dimetro para no perder el paso durante la realizacin de
las dems fases, nuestro fleje contar con una anchura inicial
de 130mm.
En la segunda fase haremos la embuticin, que se realizar
de un solo golpe dado que no requerimos de una gran
profundidad, con esta operacin el fleje se reducir a 100
mm de anchura.
La tercera fase hace un corte exterior dejando una unin
entre pieza y fleje, y cortando tambin los cortes lunares que
se realizaron en la primera fase y que con la embuticin se
han ensanchado.
En la cuarta fase, realizamos la operacin de corte interior o
punzonado.
La quinta fase consiste en la realizacin del doblado de la
pieza con un punzn de un solo golpe sin necesidad de girar
la pieza.
Y por ltimo la sexta fase realiza un corte entre el fleje y la
pieza para que as esta se desprenda y podamos recogerla.
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2.2 Alcance del proyecto.
En el proyecto se realizar el diseo de la pieza, el diseo de
la matriz progresiva de 6 fases, la descripcin de los
componentes de la matriz, tambin se adjuntarn los clculos
realizados y los planos necesarios.
Figura 1.1 Diseo de la pieza.
Figura 1.2 Matriz progresiva de 6 fases.
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3 ESTUDIO DE LA PIEZA
3.1 Descripcin de la pieza.
La pieza a fabricar es un embellecedor de enchufes para
lugares lujos, ya que al ser de latn y tener un recubrimiento
de material plastico simula el oro.
Su funcin es cubrir las entradas de los enchufes pero de
manera decorativa, al ser de latn, es decir un material
conductor, se suelen realizar un recubrimiento posterior con
un material plstico transparente.
Figura 1.1 Pieza a obtener. Figura 1.2 Ejemplo 1.
Figura 1.3 Ejemplo 2. Figura 1.4 Ejemplo 3.
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3.2 Material de la pieza.
El material de la pieza tiene que tener una resistencia media a
la rotura ya que la pieza no soportar grandes cargas.
Dado que la fabricacin de la pieza se har mediante una
matriz progresiva, en la que se realizarn operaciones de
corte, embuticin, y doblado, es importante que el material
de la pieza no sea excesivamente resistente (Tabla 1). Por
todo esto, hemos decidido que la pieza se fabrique en chapa
de latn, ya que aparte de sus propiedades fsicas, su color
simula el oro.
Adems, es necesario que la pieza est protegida contra la
corrosin de manera adecuada, ya que los elementos
artsticos y decorativos han de durar mucho tiempo.
Tabla 1: Resistencia al corte y a la rotura de los materiales ms comunes.
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4 CLCULOS PARA LA
REALIZACIN DE LA MATRIZ
4.1 Centro de gravedad.
En esta matriz al tener 6 fases y diferentes procesos tendremos
que realizar los clculos fase por fase, por lo que
empezaremos calculando antes de todo el centro de
gravedad, que es donde colocaremos el vstago.
De cada fase calcularemos el permetro y la fuerza de corte
necesaria, colocaremos los ejes de coordenadas en un
extremo.
Para los clculos tendremos en cuenta que la del latn es
30kgf/mm.
FASE 1
Clculo del permetro y la fuerza de corte:
= = x 80 = 251,32 mm
= = 30 2 251,3 = 15079,64
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FASE 2 Clculo del permetro y la fuerza de corte:
= = 30 = 94,247 mm
= = 30 2 94,247 = 5654,86
FASE 3
Clculo del permetro y la fuerza de corte:
= (1102) + (802) = 380 mm
= = 30 2 380 = 22800
FASE 4
Clculo del permetro y la fuerza de corte:
= = 3 = 18,849 mm = = 30 2 18,8 = 567,5
FASE 5 Clculo del permetro y la fuerza de corte:
= (902) + (502) = 280 mm
= = 30 2 280 = 16800
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FASE 6 Clculo del permetro y la fuerza de corte:
= (552) + (502) = 210 mm
= = 30 2 210 = 12800
Fuerza total:
Una vez calculado todo, consideramos el eje de
coordenadas X en el centro del fleje porque es simtrico por
lo que sabemos qu X=0, es decir el vstago ira colocado en
el centro, ahora tenemos que calcular la coordenada Y.
Para ello tenemos que hallar las distancias, que a
continuacin multiplicaremos con la fuerza de corte de cada
pieza.
73501,98
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Clculo EJE Y
=(15079,64 70) + (5654,8 210) + (22800 350) + (567,5 490)
73501,986
(16800 630) + (12600 770)
73501,986
Y= 418,86 mm
4.2 Fuerzas de corte.
En el transcurso del procedimiento de corte el material a
procesar permanece esttico, aunque deben tenerse en
cuenta los cambios fsicos que se producen en la chapa,
pues de ello depende el resultado final del proceso.
El vstago incide sobre la chapa imprimiendo un esfuerzo
perpendicular al sentido de las fibras del material.
Las piezas correctamente cortadas presentan en su pared de
corte, sea cual fuere su espesor, una franja laminada o
brillante de una anchura equivalente, aproximadamente, a
un tercio del mismo espesor de material a cortar. Esta franja
aparece en la cara opuesta a las rebabas de la pieza como
consecuencia del rozamiento generado por la penetracin
del material en la matriz o bien por el rozamiento producido
por la penetracin del punzn en el material, segn sea la
operacin de corte. La franja brillante o laminada se
manifiesta hasta el punto donde se produce la rotura de las
fibras del material.
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El dimetro mximo que puede troquelarse en una chapa
viene nicamente limitado por la potencia y dimensiones de
la prensa en que ha de realizarse la operacin. En cambio, el
dimetro mnimo depende del material y espesor de la
chapa. Lo calcularemos para tenerlo en cuenta a la hora de
disear los punzones-gua y los punzones cortadores gua.
Clculo del dimetro mnimo:
Dimetro mnimo:
35
3= 2
301,2
35
3= 1,009
El corte de una chapa se produce mediante la fuerza
generada por la prensa sobre una matriz o til de trabajo. En
consecuencia, para llevar a buen trmino el desarrollo de un
proceso de matrizado, es imprescindible conocer desde un
principio todas las componentes que intervienen en dicho
proceso.
Los esfuerzos a considerar generados por el corte de la chapa
son:
Fuerza de corte
Fuerza de extraccin
Fuerza de expulsin
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Clculo de la fuerza de corte:
Se llama as al esfuerzo necesario para lograr separar una
porcin de material de una pieza de chapa, mediante
cizalladura.
La fuerza necesaria para cortar una pieza de chapa
depende del material a cortar, (en este caso es una chapa
de plata laminada blanda), de las dimensiones de este corte
y del espesor de la chapa:
=
Donde:
Kc = resistencia a la cizalladura. (24kgf/mm2)
P = permetro del punzn.
e = espesor de la chapa. (2 mm)
Previamente hemos calculado las fuerzas corte de
todas las fases, pero solo tenemos 4 fases de corte.
Clculo de fuerza de Extraccin:
Esfuerzo que se requiere para separar los punzones del trozo
de chapa adherida a stos, una vez efectuado el corte. Se
expresa en N, y depende de la naturaleza del material a
cortar, de su espesor, de la forma de la figura y del material
circundante a su permetro de corte.
Se calcula aplicando un porcentaje (entre el 2 y el 7%) en
este caso aplicaremos el porcentaje ms desfavorable es
decir el 7% sobre Fc del permetro a cortar.
= 7%
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Clculo Fuerza de Expulsin:
Al finalizar el corte, la pieza recin cortada tiene tendencia,
por expansin o por rozamiento, a quedarseadherida en el
interior de la matriz.
Esta adherencia o rozamiento de las piezas en el interior de la
matriz representa un esfuerzo adicional a tener en cuenta, y
siendo su valor aproximado de:
= 15%
4.3 Proceso de embuticin.
En nuestra matriz la segunda fase es de embuticin. Hay
varios modos de operar en embuticin, en este estudio vamos
a considerar solamente la embuticin sin modificacin del
espesor en el material de partida.
El proceso lo podemos esquematizar en las cuatro fases de la
figura:
a) Se coloca el disco de chapa sobre la matriz.
b) Descienden el punzn y el pisador de modo que ste
alcanza primero al disco y lo sujeta por su periferia. Una
vez conseguida la presin suficiente puede realizarse el
estirado con el punzn.
c) El punzn embute el disco convirtindolo en un
cuerpo hueco.
d) Retroceden punzn y pisador a su posicin de
partida. La pieza hueca obtenida es empujada hacia
fuera por el expulsor.
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En el proceso seguido se comprende fcilmente el gran
desplazamiento molecular del material que
se origina.
Al tener que reducir el dimetro D al dimetro d se originan,
durante la embuticin, fuerzas de compresin T que son las
que hacen fluir el material, estas fuerzas alcanzan valores
importantes a medida que aumenta la relacin D/d entre el
dimetro del disco y el del recipiente embutido, pudiendo
originar ondulaciones o arrugas.
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El clculo para realizar las fuerzas de embuticin es muy
complejo, es importante la fuerza de embuticin, ya que
depende de la fuerza la embuticin se puede convertir en
corte. Sabemos que un cuerpo metlico sometido
progresivamente a fuerzas exteriores se deforma
elsticamente al principio, y despus, permanentemente.
Clculo de la embuticin:
Normalmente se realizan embuticiones muy profundas, o sea,
objetos con un dimetro muy pequeo con relacin a su
altura, concretamente, cuando la relacin entre el dimetro
del objeto embutido (d) y el dimetro (D) del disco de partida
es: d/D < 0,5 no es posible obtener la pieza en una sola
embuticin, pues sera tan grande la acritud que adquirira la
pieza que se rompera.
Para evitar esto, se recurre a embuticiones sucesivas, o
sea, antes de obtener el objeto definitivo, se pasa por
objetos intermedios de menos altura y mayor dimetro.
En nuestro caso la profundidad de la embuticin es muy
pequea por lo que la haremos de un solo golpe, para ello
tenemos que calcular el disco primitivo sobre el cual
realizaremos la embuticin.
El dimetro mayor (d) es de 46 mm el menor (d) es de 30 mm y la altura (h) es de 10 mm. Con esto calculamos:
= + 4 2
= 46 + 4 30 102
= 57,58
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Una vez calculado el dimetro del disco se procede a
calcular la primera embuticin.
Para ello necesitamos los valores de los coeficientes k1 y k2, se
obtienen de la tabla y representan valores medios
prcticos:
1 EMBUTICIN:
1 = 1 = 0,52 57,58 = 29,941 30
1 =2 2
4 1=
57,582 462
4 30= 9,996 10
Al obtener las medidas que queramos a la primera, significa
que efectivamente necesita solo una embuticin.
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4.4. Proceso de doblado.
El doblado es una operacin que consiste en variar la forma
de un objeto de plancha metlica, sin alterar el espesor, de
modo que todas las secciones sucesivas sean iguales.
Si el elemento a doblar tiene mucha longitud, se obtiene en
una mquina plegadora, pero los elementos relativamente
cortos se pueden doblar en matrices o troqueles montados en
prensas.
Hay muchos tipos de tiles de doblado, en el caso de nuestra
matriz utilizaremos un til doblador en U y aplicaremos un solo
golpe.
Para ello necesitamos saber la longitud real de nuestra pieza
para realizar correctamente el procedimiento.
Hay tres formas de calcular la longitud real de la pieza:
1 VALORES APROXIMADOS:
Para este mtodo necesitamos sabes las medidas de cada
lado sin el redondeamiento.
= 2 (7 3) + (50 3 3) + [2 (1 + 1)
4] = 55,1415
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2 TABLA 1:
Para este mtodo necesitamos una tabla de valores.
En nuestro caso la r =1 y la e =2 por
lo que x ser 0,348e.
= 0,348 2 = 0,696
= 2 (4) + (44) + [2 (1 + 0,696)
4] =
= 54,664
3 TABLA 2:
La k que
obtenemos
de la tabla
es:
k=3,20mm
= (2 7) + 50 2 3,20 = 57,6
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4.5 Disposiciones de la pieza.
Uno de los aspectos ms importantes a valorar en todo
proceso productivo es el que hace referencia a la materia
prima necesaria para la fabricacin del producto.
En el caso de la matricera estamos hablando de chapa
metlica, debidamente cortada en tiras o preparada en
bobinas de una anchura determinada. Los costes de material,
donde se incluyen tambin su parte de desperdicio, inciden
de manera muy importante en el coste final de un producto.
Atendiendo a la forma geomtrica de las piezas, existen
varias disposiciones, en este caso al tener una pieza compleja
en la que realizaremos seis fases optaremos por la disposicin
normal.
DISPOSICION NORMAL
Al tener una pieza compleja consideramos esta fase que se
muestra a continuacin sobre la cual calcularemos el
permetro y haremos los clculos.
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Primero calculamos a y b para poder obtener el paso y la anchura.
a y b = 1,5 e = 1,5 2 = 3 mm
Paso: 113 mm
Anchura: 100mm
Longitud: 113 2000 = 226000 mm
Superficie fleje: 2260000 100 = 22600000 2
Superficie pieza: (113 x 80) = 9040 2
Superficie total de la pieza: 9040 2.000 = 18080000 2
Chatarra:
% =
100 =
2260000018080000
22600000 100 = 20%
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4.6 Tolerancias.
La tolerancia de corte de una matriz es la holgura que se deja
entre punzn y matriz de un mismo perfil, con el objetivo de
aliviar la expansin del material, producida por efecto de la
presin de los elementos cortantes sobre la chapa.
En un proceso de corte slo pueden producirse piezas de
calidad aplicando correctamente los valores de tolerancia
entre el punzn y la matriz. Adems, aparte del resultado final
del producto fabricado, las herramientas de corte pueden
sufrir desgastes prematuros o roturas por la nula o incorrecta
aplicacin de la tolerancia.
Una tolerancia de corte demasiado grande permite una
fluencia excesiva de la chapa entre el punzn y la matriz, de
tal forma que no existe la compactacin necesaria de las
fibras para que se produzca su rotura.
Una tolerancia nula o insuficiente impide la expansin del
material presionado entre el punzn y la matriz. De este
modo, las piezas matrizadas suelen presentar una excesiva
laminacin de la pared de corte.
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5 DISEO DE LA MATRIZ
PROGRESIVA. PIEZAS.
Todos los elementos constructivos que forman la matriz tienen
que disearse para que cumplan con el trabajo que deben
realizar.
Los materiales empleados para fabricar dichas piezas, as
como los tratamientos trmicos y los acabados, son aspectos
muy importantes a tener en cuenta que deben tratarse con
atencin si de verdad queremos obtener los mejores
rendimientos a lo largo de la vida del utillaje. Tambin hay
que dedicar una atencin especial a los distintos elementos
normalizados que con ms frecuencia se utilizan en la
construccin de las matrices.
Los objetivos prioritarios de todos los componentes de la
matriz son:
1. Hacer que su funcionamiento sea correcto.
2. Que la durabilidad sea adecuada.
3. Que las piezas fabricadas sean de calidad.
Figura 1.1 Perfil de la matriz. Figura 1.2 Alzado de la matriz.
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PIEZAS
PLACA BASE INFERIOR.
La placa base inferior tiene la misin de soportar el
utillaje, apoyarlo sobre la mesa de la prensa y
absorber los esfuerzos que se producen sobre la matriz
durante el proceso de trabajo.
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PLACA SUFRIDERA INFERIOR.
Es la placa sobre la cual pasa el fleje, tiene orificios de
las 6 fases de la matriz por donde pasaran los
punzones, tambin tiene los agujeros para las
columnillas elevadoras del fleje.
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COLUMNILLAS ELEVADORAS.
Hay diez columnillas elevadoras que soportan el fleje
por todas sus fases.
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PLACA PISADORA
Es la placa que impide que la chapa se quede
pegada al punzn, donde van colocados los
muelles.
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PLACA PORTAPUNZONES.
En esta placa se encuentra los punzones de las 6
fases, los punzones gua-cortadores y los punzones
gua.
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PLACA SUFRIDERA SUPERIOR
Es una placa cuya funcin es absorber el esfuerzo
de que realizan los punzones.
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PLACA BASE SUPERIOR.
La placa base superior constituye el soporte sobre
el cual van enclavijados mediante tornillos y
pasadores, formando un nico bloque, todos los
elementos de la parte mvil del utillaje. Lleva un
agujero roscado para sujetar el utillaje, mediante un
vstago, al cabezal de la prensa.
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PUNZONES.
Hay 6 punzones para las 6 fases.
1. Fase 1
2. Fase 2
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3. FASE 3
4. FASE 4
5. FASE 5
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6.FASE 6
VSTAGO.
El vstago sirve para fijar la parte mvil del utillaje al
cabezal de la prensa.
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6 BIBLIOGRAFA
- Apuntes de 2DFM, profesor Matias de Haro Padilla.
- Centro tecnolgico ASCAMM. Defectos en piezas matrizadas.
- Centro tecnolgico ASCAMM. Descripcin y anlisis de matrices.
- Centro tecnolgico ASCAMM. Introduccin a la tecnologa de las
matrices.
- Centro tecnolgico ASCAMM. Mantenimiento de matrices.
- Centro tecnolgico ASCAMM. Matrices progresivas.
- Centro tecnolgico ASCAMM. Tcnicas de doblado.
- Florit, Antonio. 2005. Fundamentos de matriceria: corte y
punzonado. Barcelona: CEAC.
- Florit, Antonio. 2008. Tratado de matriceria. Barcelona: Tecnofisis.
- Rossi, Mario. 1979. Estampado en fro de la chapa. Madrid: Editorial
DOSSAT
- www.ascamm.com
- www.fibro.com
- www.fimsa.es
- www.inmacisa.es
- www.thyssenkrupp.cl
- www.upacat.com
- www.vap.es
-
Hafsa Sobti MestourDibujado
Comprobado
Salvo indicacin contrariacotas en milmetrosngulos en grados
tolerancias 0,5 y 1
Nombre
Siemens PLM SoftwareTtulo
Vista explosionado
A3
Archivo: Plano1
Escala 1:10 Hoja 1 de 1
Solid Edge ST
Carlos Fernandez-Simal74
66
520
236
420
11
131
111
21
101
91
181
191
221
211
161
206
172
121
84
36
146
156
Nmerode
elemento
Nombre archivo (sinextensin)
Cantidad
1 Placa base inferior 1
2 Placa sufridera inferior 1
3 Soporte barra 6
4 Muelle columnillaselevadoras
20
5 Columnilla elevadora 20
6 Baras grandes 6
7 Arandela 4
8 Rosca barras 4
9 Placa superior 1
10 Placa sufridera superior 1
11 Placa porta punzones 1
12 punzn medias lunas 1
13 Placa pisadora 1
14 Soporte placa pisadora 6
15 Soporte placas superiores 6
16 punzon embuticin 1
17 Punzn cortador centrador 2
18 punzon corte 1
19 punzon corte interior 1
20 Punzn centrador 6
21 punzon de doblado 1
22 punzon de corte final 1
23 Muelle 6
-
Hafsa Sobti Mestour
Placa sufridera superior
2
Dibujado
Comprobado
Salvo indicacin contrariacotas en milmetrosngulos en grados
tolerancias 0,5 y 1
Nombre
Siemens PLM SoftwareTtulo
A3Plano
2
Archivo: 2 Placa sufridera superior .dft
Escala 1:5 Hoja 1 de 1
Solid Edge ST
Carlos Fernandez-Simal
X1
Y
1
Tabla de Agujeros
Agujero X Y
1.1 25 25
1.2 50 120
1.3 25 215
1.4 190 120
1.5 330 120
1.6 470 25
1.7 470 120
1.8 470 215
1.9 610 120
1.10 750 120
1.11 890 120
1.12 915 25
1.13 915 215
1.1
1.2
1.3
1.4 1.5
1.6
1.7
1.8
1.9 1.10 1.11
1.12
1.13
2
4
0
AA
CORTE A-A
1
5
8M
B
DETALLE B1:2
O25
940
-
Hafsa Sobti MestourDibujado
Comprobado
Salvo indicacin contrariacotas en milmetrosngulos en grados
tolerancias 0,5 y 1
Nombre
Siemens PLM SoftwareTtulo
Placa porta punzones
A3Plano
3
Archivo: 3 Placa porta punzones.dft
Escala 1:5 Hoja 1 de 1
Solid Edge ST
Carlos Fernandez-Simal
X1
Y
1 Tabla de Agujeros
Agujero X Y
1.1 25 25
1.2 50 50
1.3 50 120
1.4 50 190
1.5 25 215
1.6 120 120
1.7 190 120
1.8 260 120
1.9 260 155
1.10 260 85
1.11 330 120
1.12 400 120
1.13 470 25
1.14 470 50
1.15 470 120
1.16 470 190
1.17 470 215
Tabla de Agujeros
Agujero X Y
1.18 540 85
1.19 540 120
1.20 540 155
1.21 610 120
1.22 680 85
1.23 680 120
1.24 680 155
1.25 750 119,73
1.26 820 85
1.27 820 120
1.28 820 155
1.29 915 25
1.30 890 50
1.31 890 120
1.32 890 190
1.33 915 215
1.1
1.2
1.3
1.41.5
1.6 1.7 1.81.9
1.10
1.11
1.12
1.131.14
1.15
1.161.17
1.181.19
1.20
1.211.22
1.231.24
1.25
1.26
1.271.28
1.29
1.30
1.31
1.32
1.33
A
A
CORTE A-A
B
DETALLE B1:2
9401
0
240
3
5
5
4
O25O
10
O15
O 30
O3
34 5
-
Hafsa Sobti Mestour
Punzn fase 1
Dibujado
Comprobado
Salvo indicacin contrariacotas en milmetrosngulos en grados
tolerancias 0,5 y 1
Nombre
Siemens PLM SoftwareTtulo
A4Plano
4
Archivo: punzn medias lunas (Plano 4).dft
Escala 1:1 Hoja 1 de 1
Solid Edge ST
Carlos Fernandez-Simal
O80
O34
515 2
0
Chaflan 2x45v
R2
10
45
73
483
Chaflan 2x45v
-
Hafsa Sobti MestourDibujado
Comprobado
Salvo indicacin contrariacotas en milmetrosngulos en grados
tolerancias 0,5 y 1
Nombre
Siemens PLM SoftwareTtulo
Punzn fase 2
A4Plano
5
Archivo: punzon embuticin (Plano 5).dft
Escala 1:1 Hoja 1 de 1
Solid Edge ST
Carlos Fernandez-Simal
O 34
77
372
30O
Chaflan 2x45v
R 1O
-
Hafsa Sobti MestourDibujado
Comprobado
Salvo indicacin contrariacotas en milmetrosngulos en grados
tolerancias 0,5 y 1
Nombre
Siemens PLM SoftwareTtulo
Punzn fase 3
A4Plano
7
Archivo: punzon corte(plano 6) .dft
Escala 1:2 Hoja 1 de 1
Solid Edge ST
Carlos Fernandez-Simal
8
4
118
8
0
114
54 1050
6
9
1
6
4
8
3A
A
CORTE A-A
6
4
Chaflan 2x45v
34O30O
1946
-
7Salvo indicacin contraria
cotas en milmetrosngulos en grados
tolerancias 0,5 y 1
Siemens PLM SoftwareTtulo
Punzn fase 4
A4Plano
Archivo: punzon corte interior(Plano7).dft
Escala 1:1 Hoja 1 de 1
Solid Edge STHafsa Sobti MestourDibujado
Comprobado
Nombre
Carlos Fernandez-Simal
ADETALLE A5:1
573
7714
R 1
Chaflan 2x45v
O34
30O
1351,41
-
Punzn fase 5
Salvo indicacin contrariacotas en milmetrosngulos en grados
tolerancias 0,5 y 1
Siemens PLM SoftwareTtulo
A4Plano
8
Archivo: punzon de doblado(plano8).dft
Escala 1:1 Hoja 1 de 1
Solid Edge STHafsa Sobti MestourDibujado
Comprobado
Nombre
Carlos Fernandez-Simal
4
8
1
6
O 34
98
5
4
24
20
3
6
9
Chaflan 2x45v
A
ACORTE A-A
30O
1
0
4
Chaflan 2x45v
-
Punzn fase 6
Salvo indicacin contrariacotas en milmetrosngulos en grados
tolerancias 0,5 y 1
Siemens PLM SoftwareTtulo
A4Plano
9
Archivo: punzon de corte final(Plano 9).dft
Escala 1:1 Hoja 1 de 1
Solid Edge STDibujado
Comprobado
Nombre
Hafsa Sobti Mestour
Carlos Fernandez-Simal
5
4
O34
5054
59
5955
3
Chaflan 2x45v
30O
Chaflan 2x45v
4
8
1
4
2
6
9
-
Hafsa Sobti MestourDibujado
Comprobado
Salvo indicacin contrariacotas en milmetrosngulos en grados
tolerancias 0,5 y 1
Nombre
Siemens PLM SoftwareTtulo
Punzn centrador-cortador
A4Plano
10
Archivo: Punzn cortador centrador(plano10).dft
Escala 1:1 Hoja 1 de 1
Solid Edge ST
Carlos Fernandez-Simal
A
DETALLE A4:1
466
,5 73
Chaflan 2x45v
O5
O 3
-
Hafsa Sobti MestourDibujado
Comprobado
Salvo indicacin contrariacotas en milmetrosngulos en grados
tolerancias 0,5 y 1
Nombre
Siemens PLM SoftwareTtulo
Punzn centrador
A4Plano
11
Archivo: Punzn centrador(11).dft
Escala 1:1 Hoja 1 de 1
Solid Edge ST
Carlos Fernandez-Simal
78
471
,5
A
DETALLE A10:1
452,12
O5
O 3
-
Hafsa Sobti MestourDibujado
Comprobado
Salvo indicacin contrariacotas en milmetrosngulos en grados
tolerancias 0,5 y 1
Nombre
Siemens PLM SoftwareTtulo
Placa pisadora
A3Plano
12
Archivo: Placa pisadora(12).dft
Escala 1:5 Hoja 1 de 1
Solid Edge ST
Carlos Fernandez-Simal
X1
Y
1
Tabla de Agujeros
Agujero X Y
1.1 25 25
1.2 50 50
1.3 120 120
1.4 50 190
1.5 25 215
1.6 260 85
1.7 260 155
1.8 260 120
1.9 470 25
1.10 470 50,84
1.11 470 190,07
1.12 470 215
1.13 540 85
1.14 540 120
1.15 540 155
1.16 680 85
1.17 680 155
1.18 820 85
1.19 820 155
1.20 915 25
1.21 890 50
1.22 890 190
1.23 915 215
1.1
1.2
1.31.41.5
1.6
1.7
1.8
1.91.10
1.11
1.12
1.13
1.14
1.15
1.16
1.17
1.18
1.19
1.20
1.21
1.221.23
240
AA
CORTE A-A
118 98 5980O 30O 30O
940
1
0
5
4
8
4
5
4
B
DETALLE B1:2
O 25
O10
C
DETALLE C1:2
O3
-
Hafsa Sobti MestourDibujado
Comprobado
Salvo indicacin contrariacotas en milmetrosngulos en grados
tolerancias 0,5 y 1
Nombre
Siemens PLM SoftwareTtulo
Soporte 1
A4Plano
13
Archivo: Soporte placas superiores(13).dft
Escala 1:1 Hoja 1 de 1
Solid Edge ST
Carlos Fernandez-Simal
O35
O25
O 20
5510
540
2,5
-
Hafsa Sobti MestourDibujado
Comprobado
Salvo indicacin contrariacotas en milmetrosngulos en grados
tolerancias 0,5 y 1
Nombre
Siemens PLM SoftwareTtulo
Soporte 2
A4Plano
14
Archivo: Soporte placas superiores(14).dft
Escala 1:1 Hoja 1 de 1
Solid Edge ST
Carlos Fernandez-Simal
O35
O25
O20
105
10 40
2,5
-
Hafsa Sobti MestourDibujado
Comprobado
Salvo indicacin contrariacotas en milmetrosngulos en grados
tolerancias 0,5 y 1
Nombre
Siemens PLM SoftwareTtulo
Soporte 3
A4Plano
15
Archivo: Soporte placas (15).dft
Escala 1:1 Hoja 1 de 1
Solid Edge ST
Carlos Fernandez-Simal
O35
O25
O 20
405
10
55
2,5
-
Hafsa Sobti MestourDibujado
Comprobado
Salvo indicacin contrariacotas en milmetrosngulos en grados
tolerancias 0,5 y 1
Nombre
Siemens PLM SoftwareTtulo
Columna soportadora de la matriz
A4Plano
16
Archivo: Columnas (16).dft
Escala 1:2 Hoja 1 de 1
Solid Edge ST
Carlos Fernandez-Simal
A
DETALLE A2:1
O20
O 16
205
Chaflan 2x45v
10M
6
-
Hafsa Sobti MestourDibujado
Comprobado
Salvo indicacin contrariacotas en milmetrosngulos en grados
tolerancias 0,5 y 1
Nombre
Siemens PLM SoftwareTtulo
Columnilla elvadora de fleje
A4Plano
17
Archivo: Columnillas (17).dft
Escala 5:1 Hoja 1 de 1
Solid Edge ST
Carlos Fernandez-Simal
O8
O6
32
104
19
5O
-
Hafsa Sobti MestourDibujado
Comprobado
Salvo indicacin contrariacotas en milmetrosngulos en grados
tolerancias 0,5 y 1
Nombre
Siemens PLM SoftwareTtulo
Placa sufridera inferior
A3Plano
18
Archivo: Placa sufridera inferior(18).dft
Escala 1:5 Hoja 1 de 1
Solid Edge ST
Carlos Fernandez-Simal
X1
Y
1
Tabla de Agujeros
Agujero X Y
1.1 70 35
1.2 70 105
1.3 140 20
1.4 140 120
1.5 160 20
1.6 160 120
1.7 210 35
1.8 210 70
1.9 210 105
1.10 260 20
1.11 260 120
1.12 300 20
1.13 300 120
1.14 350 35
1.15 350 70
1.16 345 70
1.17 355 70
Tabla de Agujeros
Agujero X Y
1.18 350 105
1.19 400 20
1.20 400 120
1.21 440 20
1.22 440 120
1.23 490 70
1.24 540 20
1.25 540 120
1.26 580 20
1.27 580 120
1.28 630 35
1.29 630 70
1.30 630 105
1.31 720 5
1.32 720 135
1.33 820 5
1.34 820 135
1.1
1.2
1.3
1.4
1.5
1.6
1.7
1.81.9
1.10
1.11
1.12
1.13
1.141.151.16 1.17
1.18
1.19
1.20
1.21
1.22
1.23
1.24
1.25
1.26
1.27
1.28
1.29
1.30
1.31
1.32
1.33
1.34
A
A
CORTE A-A
80O 30O 30O 30O 30O 55
4
0
B
DETALLE B1:1
1
5
8M
1
0
C
DETALLE C1:2
5
3
5
68840
1
4
0
D
DETALLE D1:2
O 3
5
0
55
E
DETALLE E1:1
8
0
50
5
0
1
5
20
-
Hafsa Sobti MestourDibujado
Comprobado
Salvo indicacin contrariacotas en milmetrosngulos en grados
tolerancias 0,5 y 1
Nombre
Siemens PLM SoftwareTtulo
Placa base inferior
A3Plano
19
Archivo: Placa base inferior(19).dft
Escala 1:5 Hoja 1 de 1
Solid Edge ST
Carlos Fernandez-Simal
X1
Y
1
Tabla de Agujeros
Agujero X Y
1.1 25 25
1.2 25 215
1.3 190 120
1.4 330 120
1.5 395 120
1.6 405 120
1.7 470 25
1.8 469,42 120
1.9 470 215
1.10 610 120
1.11 680 85
1.12 680 155
1.13 750 120
1.14 820 120
1.15 915 25
1.16 915 215
1.1
1.2
1.3 1.41.5 1.6
1.7
1.8
1.9
1.10
1.11
1.121.13
1.14
1.15
1.16
A
A
CORTE A-A
80O 110 20 50 55
940
25O
4
0
B
DETALLE B1:1
10O
8M
1
0
3
0
-
Hafsa Sobti MestourDibujado
Comprobado
Salvo indicacin contrariacotas en milmetrosngulos en grados
tolerancias 0,5 y 1
Nombre
Siemens PLM SoftwareTtulo
Vstago
A4Plano
20
Archivo: vastago(20).dft
Escala 1:1 Hoja 1 de 1
Solid Edge ST
Carlos Fernandez-Simal
O71,
84
O50
O 40
2510
75
70
Redondeo R1
1030