etude dincidence hydraulique de la voie de liaison sud sur les écoulements … · ce travail...

Etude d’incidence hydraulique de la Voie de Liaison Sud sur les écoulements de la Moder

Rapport final

01240135 │ Novembre 2017 │ v3

1, rue de la Course

67000 Strasbourg

Email : [email protected]

T : 03 88 75 54 36 F : 01 82 51 41 39

Directeur d’affaire : TTT

Responsable d’affaire : ARQ

N°affaire : 01240135

Fichier : 01240135_RAP_synthese_VLS_Haguenau_V2.docx

Version Date Etabli par

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Nb pages

Observations / Visa

1 20/11/2017 MXT ARQ 34 Rapport final

2 04/12/2017 MXT ARQ 34 Remarques de la CAH

3 18/12/2017 MXT ARQ 34 Reprise du calcul des volumes à compenser

mailto:[email protected]

CAH VLS Haguenau / Rapport p.5/34

setec hydratec │ 01240135 │ décembtre 2017 v3

TABLE DES MATIERES

1 CONTEXTE DE L’ETUDE......................................................................................................... 7

1.1 Contexte et objectifs .......................................................................................................... 7

1.2 Méthodologie ..................................................................................................................... 8

2 CONSTRUCTION DU MODELE HYDRAULIQUE ................................................................... 9

2.1 Présentation du Logiciel .................................................................................................... 9

2.2 Présentation des données d’entrée utilisées .................................................................... 9

2.2.1 Etude bibliographique ................................................................................................ 9

2.2.2 Données topographiques ........................................................................................... 9

2.2.3 Données hydrologiques ........................................................................................... 11

2.3 Présentation du modèle ................................................................................................... 12

2.3.1 Architecture générale ............................................................................................... 12

2.4 Calage du modèle ............................................................................................................ 19

2.4.1 Méthodologie mise en œuvre................................................................................... 19

2.5 Conclusions ..................................................................................................................... 26

3 IMPACT DE LA VOIE DE LIAISON SUD ............................................................................... 27

3.1 Solution retenue ............................................................................................................... 27

3.1.1 Présentation de la solution ....................................................................................... 27

3.1.2 Impact lit mineur ....................................................................................................... 27

3.1.3 Impact lit majeur ....................................................................................................... 28

3.1.4 Impact sur l’enveloppe de crue ................................................................................ 31

3.1.5 Impact sur l’hydrogramme de sortie ......................................................................... 33

3.1.6 Compensation due au décaissement supplémentaire ............................................. 33

3.2 Conclusion ....................................................................................................................... 34



TABLE DES ILLUSTRATIONS

Figure 1-1 : Situation du projet de la VLS de Haguenau 7

Figure 2-1 : Vue du MNT de la Moder 10

Figure 2-2 : Comparaison du MNT et des profils de la Moder levés par un géomètre 11

Figure 2-3 : Hydrogramme de la crue centennale de la Moder en entrée de modèle 12

Figure 2-4 : Vu générale du modèle de la Moder pour la zone d’étude 13

Figure 2-5 : Profil en long du fond de la Moder 13

Figure 2-6 : Exemple de création de section 14

Figure 2-7 : Situation des ouvrages de la Moder le long du profil en long 15

Figure 2-8 : Vue d’une partie du maillage et du MNT 15

Figure 2-9 : Position des buses sous la RD29 17

Figure 2-10 : Zoom sur les buses de la RD29 18

Figure 2-11 : Coupe d'une berge en rive gauche de la Moder 18

Figure 2-12 : Mesure des hydrogrammes à l’amont (en violet) et à l’aval (en bleu) du modèle. 19

Figure 2-13 : Comparaison du niveau d’eau dans le lit mineur entre les modèles hydratec et DHI 20

Figure 2-14 : Position de l'ouvrage O36 21

Figure 2-15 : Ecart lit mineur supérieur à 10 cm 21

Figure 2-16 : Lit majeur de la Moder 22

Figure 2-17 : Comparaison des enveloppes de crue DHI et hydratec 24

Figure 2-18 : Carte des différences DHI – hydratec en m 25

Figure 2-19 : Hydrogrammes en entrée et sortie du modèle 26

Figure 3-1 : Impact lit mineur de la solution retenue 28

Figure 3-2 : Impact lit majeur de la seconde solution 29

Figure 3-3 : Vue en coupe de l’atténuation de l’impact de la VLS sur la rive gauche du lit majeur de la Moder 30

Figure 3-4 : Vue en coupe de l’impact à l’aval de la VLS en rive gauche du lit majeur 31

Figure 3-5 : Impact de la solution sur l’enveloppe de crue 32

Figure 3-6 : Comparaison des hydrogrammes situation initiale / solution projetée 33

Figure 3-7 : Zones à compenser et de compensation 34

Tableau 2-1 : Diamètres des buses sous la RD29 16

Tableau 2-2 : Ecart lit mineur supérieur à 10 cm 22



1 CONTEXTE DE L’ETUDE

1.1 CONTEXTE ET OBJECTIFS

Cette étude s’inscrit dans le cadre du projet de Voie de Liaison Sud de la Communauté d’Agglomération de Haguenau.

Figure 1-1 : Situation du projet de la VLS de Haguenau

Afin d’accompagner la Communauté d’Agglomération de Haguenau dans la rédaction des dossiers réglementaires, hydratec réalise une modélisation hydraulique de la Moder afin de quantifier les incidences hydrauliques du projet, d’optimiser la conception des ouvrages, et le cas échéant de définir les mesures d’accompagnement nécessaires.

Ce travail d’analyse des incidences du projet sur les écoulements de la rivière nécessite la mise en place d’un modèle hydraulique du lit mineur et du lit majeur de la Moder au droit du projet. Les incidences seront évaluées en crue centennale par comparaison entre l’état initial et l’état final.



1.2 METHODOLOGIE

Afin de mener à bien cette analyse, la méthodologie suivante a été mise en œuvre :

Synthèse bibliographique des études antérieures à notre disposition ;

Collecte de l’ensemble des données topographiques existantes sur le secteur ;

Construction d’un modèle hydraulique sur la zone d’étude ;

Calage de ce modèle sur les résultats numériques obtenus par DHI, résultats actuellement validés par la DDT et à l’origine du PPRI en cours d’instruction sur le secteur ;

Modélisation de l‘état initial lors d’une crue centennale ;

Modélisation des incidences de l’aménagement en crue centennale par comparaison des résultats de l’état initial avec les résultats générés dans l’état aménagé ;

Optimisation technique du franchissement pour limiter les incidences de la voie liaison sud sur les écoulements.



2 CONSTRUCTION DU MODELE HYDRAULIQUE

2.1 PRESENTATION DU LOGICIEL

Le logiciel utilisé dans le cadre de la présente étude est le nouvel hydra, qui vient d’être développé sous l’interface de QGIS en tant que plug-in et qui regroupe les trois anciens logiciels hydrariv, hydracity et hydranet.

Hydra est un logiciel général de simulation dynamique des écoulements dans les cours d'eau et les vallées inondables. Ce logiciel utilise Hydra comme moteur de calcul et dispose d’une interface graphique et cartographique des résultats. Le code de calcul Hydra permet de résoudre les équations complètes de Barré Saint Venant et prend en compte les effets d’inertie, de remous, de maillage et les lois de fonctionnement des ouvrages. Le code de calcul a également évolué afin de prendre en compte les écoulements torrentiels et les discontinuités hydrauliques associées ainsi que les régimes transitoires rapides.

Hydra permet de modéliser simultanément trois types de domaines complémentaires communiquant entre eux par des liaisons hydrauliques :

- Le domaine filaire dissociant le lit mineur et le lit majeur, est structuré en biefs parcourus longitudinalement par des écoulements suivant une direction privilégiée ;

- Le domaine en casiers, qui sert à modéliser une partie du lit majeur, est constitué par des groupes de bassins naturels d’accumulation communiquant entre eux par des liaisons hydrauliques de diverses natures ;

- Le domaine bidimensionnel (modélisation 2D), permet de décrire par un maillage fin les zones où l’enjeu hydraulique est le plus important et, restitue des champs de vitesse et de hauteurs d’eau locales.

2.2 PRESENTATION DES DONNEES D’ENTREE UTILISEES

2.2.1 Etude bibliographique

L’ensemble de l’analyse repose sur la prise de connaissance d’une étude antérieure menée sur l’ensemble du cours d’eau : le PPRI de la Moder établi par DHI et prescrit en 2011.

2.2.2 Données topographiques

Les données topographiques à notre disposition sont les suivantes :

MNT du lit majeur de Moder sur la zone d’étude. Ce MNT datant de 2012 permet de donner une information sur les cotes du terrain naturel dans le lit majeur ainsi que les cotes des principales infrastructures (route, chemin, remblais) présentes dans le lit majeur qui pourraient potentiellement constituer un obstacle aux écoulements. L’analyse de ce MNT permet de clairement mettre en évidence la



présence de berges surélevées de part et d’autre de la Moder sur une part significative du linéaire de la rivière. L’analyse du MNT permet également de fournir des informations sur le gabarit de la Moder sur la zone d’étude.

Figure 2-1 : Vue du MNT de la Moder

Des profils du lit mineur de la Moder récupérés d’une étude antérieure réalisée par hydratec Strasbourg intitulée « Etude de définition d’un programme de restauration de la moyenne Moder » pour le compte du Syndicat Intercommunal d’Aménagement de la Moyenne Moder. Les profils en question avaient été fournis à hydratec par la DDT67. Ces derniers nous ont permis entre autres de reproduire



au plus proche le fond du lit mineur de la Moder en corrigeant le MNT (le MNT représente les cours d’eau avec une hauteur d’eau dans le lit mineur). La différence entre le MNT et les profils levés peut atteindre 1 m.

Figure 2-2 : Comparaison du MNT et des profils de la Moder levés par un géomètre

2.2.3 Données hydrologiques

Les données hydrologiques ont été fournies par la DDT67 et sont celles issues de l’étude du PPRI de DHI. L’étude d’impact de la VLS d’Haguenau est réalisée pour la crue centennale dont l’hydrogramme est présenté Figure 2-3.

134

135

136

137

138

139

140

141

0 10 20 30 40 50 60 70

Alt

imé

trie

en

mN

GF

Distance en m

Géomètre

MNT



Figure 2-3 : Hydrogramme de la crue centennale de la Moder en entrée de modèle

2.3 PRESENTATION DU MODELE

2.3.1 Architecture générale

Le modèle de la Moder a été conçu de la façon suivante :

Représentation du lit mineur de la Moder sous forme de domaine filaire ;

Représentation du lit majeur de la Moder sous forme de domaine bidimensionnel.

Les coefficients de Strickler retenus sont les suivants :

Strickler lit mineur : Moder : 33 Bras de la Moder contournant la station de traitement des eaux usées : 20

Strickler lit majeur : 12 et 20

Les mailles de calcul dans le domaine 2D ont des côtés dont la taille maximale est de 50 m.

0,0

20,0

40,0

60,0

80,0

100,0

120,0

140,0

160,0

180,0

200,0

0,0 50,0 100,0 150,0 200,0 250,0 300,0

Dé

bit

en

m3/s

Temps en h

hydrogramme de cruecentennale



Figure 2-4 : Vu générale du modèle de la Moder pour la zone d’étude

a) Modélisation du lit mineur de la Moder

Le lit mineur de la Moder a été construit d’après le MNT et les profils en travers récupérés. Au total 27 sections renseignées dans le modèle permettent par interpolation de représenter au mieux le cours d’eau sur le périmètre d’étude :

Figure 2-5 : Profil en long du fond de la Moder



Pour la construction de chacune des sections réparties sur le profil en long, et présentées sur la Figure 2-5, nous avons utilisé le profil en travers le plus proche et les données MNT au droit de cette section. Le logiciel hydra recrée la section du domaine filaire en s’appuyant sur le semis de point et le MNT. On peut ainsi voir sur la Figure 2-6 que la section qui sera utilisée pour le calcul (en bleu) est rabaissée par rapport au profil MNT (en gris) pour atteindre le semis de point (en rouge). Cela permet de modéliser correctement le fond de la Moder que le MNT ne représente pas.

Figure 2-6 : Exemple de création de section

b) Modélisation des ponts et ouvrages de la Moder

Tous les ponts de la Moder ont été représentés dans le modèle, il s’agit au total de 9 ouvrages.



Figure 2-7 : Situation des ouvrages de la Moder le long du profil en long

Ils sont représentés par deux objets de modélisation :

Une liaison de type vanne permettant de représenter la contraction du lit mineur et dont la section correspond à la section de l’ouvrage,

Une liaison de type seuil permettant de représenter l’éventuelle surverse sur le tablier de pont.

c) Modélisation du lit majeur

Le lit majeur de la Moder est représenté en domaine 2d. Lors du maillage les contraintes géométriques du terrain sont prises en compte de telle sorte qu’il n’y ait pas de dénivelé trop important au sein d’une maille. Lors de la génération du maillage le logiciel retient une cote moyenne pour chaque pavé du maillage.

Figure 2-8 : Vue d’une partie du maillage et du MNT



d) Modélisation de l’actuelle RD29 et de ses buses

Le remblai de la RD29 est représenté comme une digue. Les mailles du domaine 2D de part et d’autre de la route sont liées entre elles par des liaisons seuil dont la cote de surverse correspond à la cote de la route (les liaisons de surverse sont représentées en vert sur la Figure 2-9). Les buses sous la RD ont également été renseignées. Leurs situations (Figure 2-9) et dimensions (Tableau 2-1) ont été validées lors de visites de terrain.

Dénomination buses Diamètre en mm

Buse 1 2100

Buse 2 1000

Buse 3 600

Buse 4 1000

Buse 5 1000

Buse 5-1 2100

Buse 6 400

Buse 7 2000

Buse 8 400

Buse 9 600

Tableau 2-1 : Diamètres des buses sous la RD29



Figure 2-9 : Position des buses sous la RD29



Nous avons noté sur ce point un certain nombre de différence avec les ouvrages modélisés par DHI , notamment le nombre d’ouvrages (comme le montre la Figure 2-10) ainsi que les dimensions de certains ouvrages.

Figure 2-10 : Zoom sur les buses de la RD29

On peut voir entourés en rouge 4 ouvrages de passage sous la RD29, constatés lors des visites de terrain et non représentés dans le modèle de DHI dont les ouvrages sont représentés par un point jaune.

e) Prise en compte des berges de la Moder

De la même manière que la RD29, les berges de la Moder sont représentées dans le modèle sous forme de liaisons dont la cote de surverse correspond à la hauteur de berge donnée par le MNT.

Figure 2-11 : Coupe d'une berge en rive gauche de la Moder



f) Conditions aux limites

Les conditions aux limites du modèle sont les suivantes :

Une condition limite d’entrée de type Q(t) correspondant à l’hydrogramme fourni (voir Figure 2-3)

Une condition limite de sortie de type Q(z) permettant de fixer une hauteur d’eau à l’aval du modèle en fonction du débit.

Figure 2-12 : Mesure des hydrogrammes à l’amont (en violet) et à l’aval (en bleu) du modèle.

2.4 CALAGE DU MODELE

2.4.1 Méthodologie mise en œuvre

Le but du calage de ce modèle est de coller au mieux aux résultats obtenus par DHI lors de leur modélisation de la crue centennale pour l’établissement du PPRI de la Moder. L’enveloppe de crue, les hauteurs et cotes d’eau des pavés de leur domaine 2D et les cotes d’eau de quelques points dans le lit mineur sont les seuls éléments à notre disposition.



a) Calage du lit mineur

Afin de caler le modèle aux résultats de DHI dans le lit mineur nous avons dû modifier le coefficient de contraction de la loi de vanne représentant un des ouvrages de la Moder. Les lois de vannes utilisées sont les suivantes :

𝑄 = 2

3𝜇𝐷𝐿√2𝑔ℎ

32⁄

Le coefficient µD vaut habituellement entre 0.4 et 0.6. Pour arriver à un calage correct (présenté Figure 2-13) nous avons fixé le coefficient de l’ouvrage 36 présenté Figure 2-14 à 0.15. Le coefficient de rugosité Strickler utilisé dans le lit mineur est de 33.

Figure 2-13 : Comparaison du niveau d’eau dans le lit mineur entre les modèles hydratec et DHI

131

132

133

134

135

136

137

138

139

140

141

0 1 2 3 4 5 6

Co

te d

'eau

en

mN

GF

Distance en km

DHI

hydratec

VLS

O36



Figure 2-14 : Position de l'ouvrage O36

Le modèle est considéré comme calé dans le lit mineur. L’écart moyen entre les résultats de DHI et hydratec est de 5.7 cm. Les points pour lesquels l’écart est supérieur à 10 cm sont présentés dans la Figure 2-15 et le Tableau 2-2.

Figure 2-15 : Ecart lit mineur supérieur à 10 cm

131

132

133

134

135

136

137

138

139

140

141

0 1 2 3 4 5 6

Co

te d

'eau

en

mN

GF

Distance en km

DHI

hydratec

VLS

Ecart > 10 cm



Distance en km Différence en cm

1.458 15.9

2.75 20.6

2.982 11.8

3.56 -10.7

3.789 -10.1

3.874 11.8

4.14 10.2

4.41 14.7

4.474 17.7

4.47 13.8

4.893 18.4

5.051 21.5

Tableau 2-2 : Ecart lit mineur supérieur à 10 cm

Ces écarts sont jugés acceptables car ils se trouvent à une distance importante de la VLS.

b) Calage du lit majeur

A l’issue des visites de terrain préalables à la construction du modèle, nous avions jugé que le lit majeur de la Moder dans la zone d’étude, et notamment en rive gauche au niveau de l’implantation du projet de VLS, était homogène et serait défini par un coefficient Strickler unique.

Figure 2-16 : Lit majeur de la Moder



Cependant après étude des premiers résultats et de l’occupation du sol il est ressorti que les zones de prairie et de terres agricoles n’étaient pas représentées de la même manière dans le modèle DHI et qu’un coefficient de Strickler différent avait été utilisé pour ces deux types d’occupation du sol. Pour se caler aux résultats de DHI nous avons dû prendre un coefficient de Strickler plus rugueux pour les prairies (12) que pour les terres agricoles (20). Les résultats obtenus sont présentés dans les Figure 2-17 et Figure 2-18.

Différences constatées et explication :

Mises à part deux zones entourées en rouge sur la Figure 2-17, la limite de zone inondable est bien représentée par le modèle hydratec. En ce qui concerne les différences de hauteur d’eau, elles sont inférieures à 10 cm au droit du projet (Figure 2-18). Les différences majeures entre le modèle DHI et le modèle hydratec sont :

La répartition des débits entre la rive gauche et la rive droite à l’amont du projet : on constate que, sur un axe perpendiculaire à la Moder, lorsque le niveau d’eau est plus important pour DHI que pour hydratec en rive droite alors en rive gauche le niveau d’eau est moins important pour DHI que pour hydratec. Nous expliquons ce phénomène par une différence de prise en compte des hauteurs de digues qui ne permet pas de représenter les mêmes débits en rive droite et en rive gauche.

Une partie du modèle montre des différences plus importantes, il s’agit de la rive droite de la Moder à l’aval du projet (entouré en jaune sur la Figure 2-18). Cette différence s’explique par le fait que le bras de la Moder contournant la station d’épuration n’est pas représenté dans le modèle DHI alors qu’au pic de crue ce bras alimente le lit majeur rive droite.



Figure 2-17 : Comparaison des enveloppes de crue DHI et hydratec



Figure 2-18 : Carte des différences DHI – hydratec en m

Différence de hauteur en m



c) Comparaison des hydrogrammes

La comparaison des hydrogrammes en entrée et en sortie du modèle (Figure 2-19) nous montre qu’il n’y a pas de laminage. Les pics de crue sont respectivement de 171.5 et 169.0 m

3/s en entrée et sortie de modèle pour un décalage de 2 h et 24 min.

Figure 2-19 : Hydrogrammes en entrée et sortie du modèle

2.5 CONCLUSIONS

Sur la base de ces résultats nous considérons le modèle calé de manière satisfaisante. Dans la mesure où d’une part la comparaison entre les niveaux d’eaux fait apparaitre qu’il n’y a quasiment pas d’écarts au droit du futur emplacement de la VLS et de ses abords et que d’autre part l’objet de l’étude est de quantifier l’impact d’un aménagement routier, nous travaillons donc en relatif. Les modèles DHI et hydratec, bien qu’ayant toujours de légères différences dans la représentation des lignes d’eau, proposent des fonctionnements hydrauliques équivalents. Un impact nul de l’aménagement routier de la VLS dans un des modèles aura un impact nul dans l’autre modèle.

0

20

40

60

80

100

120

140

160

180

200

0 50 100 150 200 250 300

Dé

bit

s e

n m

3 /s

Temps en h

Entrée

Sortie situation initiale



3 IMPACT DE LA VOIE DE LIAISON SUD

3.1 SOLUTION RETENUE

L’objectif de l’étude d’impact est la transparence hydraulique de l’ouvrage avec une tolérance de 20 cm de décalage de la ligne d’eau en milieu non urbanisé et un impact nul en milieu urbanisé, ce qui correspond à une tolérance de 1cm.

Le modèle utilisé pour dimensionner et valider les aménagements de la VLS correspond au modèle présenté plus haut, calé sur celui de DHI, dans lequel a été pris en compte le giratoire au droit de la RD 29, point de raccordement de la VLS à son extrémité est , ainsi que sa compensation volumique. La VLS est prise en compte dans le modèle en élevant la cote des liaisons entre pavés au droit de l’axe de la route.

3.1.1 Présentation de la solution

Les aménagements retenus pour respecter les prescriptions de la DDT en termes d’impact de la VLS sur la crue centennale de la Moder sont les suivants :

Pas de modifications des ouvrages du lit mineur ;

Création d’un ouvrage au droit de la Moder d’une ouverture hydraulique de 40 m ;

Création de 60 m d’ouverture dans lit majeur rive gauche ;

Création de 5 m d’ouverture dans le lit majeur rive droite ;

Prolongement du décaissement initié lors de la compensation volumique du giratoire de la RD29 à la cote 134.2 mNGF permettant l’ouverture de la section de passage dans le lit majeur rive gauche à l’aval de la VLS.

Notons que le décaissement supplémentaire dans la zone de compensation volumique du giratoire de la RD29 est à considérer comme un aménagement hydraulique visant à augmenter la section d’écoulement dans le lit majeur et ainsi à diminuer la hauteur d’eau à l’amont de la VLS.

3.1.2 Impact lit mineur

L’impact de la solution testée est très faible sur la ligne d’eau dans le lit mineur de la Moder (4 cm au maximum) comme le montre la Figure 3-1.



Figure 3-1 : Impact lit mineur de la solution retenue

3.1.3 Impact lit majeur

L’impact en lit majeur est présenté sur la Figure 3-2. On peut y voir que les 20 cm d’impact maximum sont respectés. A l’amont de la VLS en rive gauche, l’impact s’atténue pour atteindre 2 cm à environ 800 m de la VLS comme le montre la Figure 3-3.

125

127

129

131

133

135

137

139

141

0 1 2 3 4 5 6

Co

te d

'eau

en

mN

GF

Distance en km

état projet

état initial

VLS

fond



Figure 3-2 : Impact lit majeur de la seconde solution



NB : la zone rouge à l’aval de la VLS sur la Figure 3-2 présente un impact de -1 m car il s’agit d’un endroit hors zone inondable dans la situation initiale, qui devient inondable du fait du décaissement supplémentaire prévu comme aménagement.

Figure 3-3 : Vue en coupe de l’atténuation de l’impact de la VLS sur la rive gauche du lit majeur de la Moder

A l’aval de la VLS et notamment au niveau de la zone décaissée (entourée en bleue sur la Figure 3-4), l’impact est également limité à 20cm hormis dans le secteur de d’ouverture de la section de passage où du fait des décaissements de terrain il dépasse localement les 20 cm sur des terrains ne présentant pas d’enjeux sur une longueur de 400 m environ dans le sens de l’écoulement comme le montre la Figure 3-4. Cette situation est due à l’élargissement de la section de passage dans le lit majeur du fait du décaissement qui permet le passage d’un débit plus important et crée une élévation de la ligne d’eau à cet endroit.

Trait de coupe

VLS



Figure 3-4 : Vue en coupe de l’impact à l’aval de la VLS en rive gauche du lit majeur

3.1.4 Impact sur l’enveloppe de crue

L’impact de la solution projetée sur l’enveloppe de crue est présenté Figure 3-5. Mis à part l’emprise du rond-point de la RD29 et la zone décaissée en rive gauche à l’aval de la VLS, l’enveloppe de crue de la solution projetée est quasi identique à celle de la situation initiale.



Figure 3-5 : Impact de la solution sur l’enveloppe de crue



3.1.5 Impact sur l’hydrogramme de sortie

La comparaison des hydrogrammes d’entrée et de sortie pour la solution projetée et la comparaison de l’hydrogramme de sortie de la solution projetée par rapport à la situation initiale sont présentés Figure 3-6. On constate que les hydrogrammes de sortie pour la situation initiale et la solution projetée sont quasiment identiques (les débits maximum sont respectivement de 169.0 et 168.9 m

3/s et les décalages par rapport à la pointe de

l’hydrogramme d’entrée sont respectivement de 2 h 24 min et 2 h 03 min).

Figure 3-6 : Comparaison des hydrogrammes situation initiale / solution projetée

3.1.6 Compensation due au décaissement supplémentaire

La Figure 3-7 présente la zone à compenser (en vert) et la zone où nous avons prélevé du volume de terre pour l’aménagement aval d’élargissement de la section hydraulique du lit majeur (en jaune).

Le volume à compenser correspond au volume d’eau situé au niveau de l’emprise de la VLS dans les conditions de la situation initiale (y compris le giratoire de la RD29). Ce volume est de 24 500 m

3 une fois retiré le volume des ouvertures prévues dans l’ouvrage.

Le volume actuellement compensé correspond au volume d’eau situé au niveau de la zone décaissée en situation future (solution projetée) auquel on soustrait le volume d’eau de la même zone en situation initiale. Le volume compensé actuellement est de 24 800 m3 (y compris compensation volumique du giratoire de la RD29 réalisé en 2017).

0

20

40

60

80

100

120

140

160

180

200

0 50 100 150 200 250 300

Dé

bit

en

m3 /

s

Temps en h

Entrée

Sortie situation initiale

Sortie solution projetée



Figure 3-7 : Zones à compenser et de compensation

3.2 CONCLUSION

L’étude réalisée a permis de proposer un aménagement de la voie de liaison sud de Haguenau permettant son impact nul au sens des prescriptions de la direction départementale des territoires du Bas-Rhin. La transparence de l’ouvrage proposé à la crue centennale de la Moder permet donc de répondre aux contraintes réglementaires et n’est pas un frein à sa réalisation.

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