anÁlisis del riesgo (ar)

Trámites y permisos de actividad Informes técnicos Proyectos industriales Seguridad y medio ambiente

www.tips.es | [email protected] C/ Llenguadoc 10

08030 BARCELONA Tel. (+34) 932 744 280 Fax (+34) 932 744 643

INDUSTRIAS QUÍMICAS DEL VALLÉS, S.A.

Avda. Rafael Casanova, 81

Polígono Industrial Santa Rosa 08100 - Mollet del Vallès

(Barcelona)

ANÁLISIS DEL RIESGO (AR)

ASOCIADO A LA SOLICITUD DE CAMBIO SUSTANCIAL DE LA

EVALUACIÓN DE IMPACTO AMBIENTAL SIMPLIFICADA (exp. B1AEIA180620)

DEL ESTABLECIMIENTO INDUSTRIAL DE INDUSTRIAS

QUÍMICAS DEL VALLÉS SITUADO EN MOLLET DEL VALLÈS

Referencia: 2019057 Fecha: Abril 2019 Revisión: 3.0

Responsable técnico: Juan A. Vílchez Aprobado por: E. Blanco

Firma:

Ingeniero Industrial EIC. Colegiado 8.140

Ingeniero Técnico Industrial y de Grado BCN. Colegiado 22.503 Téc. Sup. en Prev. de Riesgos Laborales

Consejero de Seguridad (ADR y RID)

Firma:

Ingeniero Técnico Industrial y de Grado BCN. Colegiado 11.001

Diplomado en Ingeniería Ambiental Téc. Sup. En Prev. De Riesgos Laborales

http://www.tips.es/

Titular: INDUSTRIAS QUÍMICAS DEL VALLÉS, S.A. Establecimiento: Planta de Mollet del Vallès Documento: Análisis del Riesgo (AR)

Página: 2 Fecha: Abril 2019 Revisión: 3.0

C/. Llenguadoc, 10 – 08030 BARCELONA Tel. 932 744 280 / Fax 932 744 643

[email protected] www.tips.es

ÍNDICE

0 INTRODUCCIÓN ........................................................................................ 5 0.1 ANTECEDENTES ................................................................................ 5 0.2 OBJETO ............................................................................................... 7

1 DESCRIPCIÓN DEL ESTABLECIMIENTO ................................................. 8

2 IDENTIFICACIÓN DE LOS INICIADORES DE ACCIDENTES ................. 10 2.1 ANÁLISIS DE LA PELIGROSIDAD INTRÍNSECA DE LAS SUSTANCIAS ............................................................................................... 11

2.1.1 RELACIÓN DE CATEGORÍAS DE SUSTANCIAS PELIGROSAS ........................................................................................... 13 2.1.2 SUSTANCIAS PELIGROSAS NOMINADAS ................................ 15

2.2 GENERACIÓN ACCIDENTAL DE SUSTANCIAS PELIGROSAS...... 17 2.3 PELIGROSIDAD DERIVADA DE LA ACUMULACIÓN DE PRODUCTO EN LAS INSTALACIONES ...................................................... 18 2.4 CONSIDERACIÓN DE SUCESOS EXTERNOS ................................ 19 2.5 PELIGROSIDAD DERIVADA DE LAS OPERACIONES DE CARGA y DESCARGA ............................................................................................... 20 2.6 ANÁLISIS DE LA PELIGROSIDAD ASOCIADA AL TRANSPORTE.. 21 2.7 ANÁLISIS DE LOS ESTUDIOS HAZOP Y SIMILARES REALIZADOS ............................................................................................... 22 2.8 ESTUDIO ESPECÍFICO DE SUSTANCIAS CON RIESGO MEDIOAMBIENTAL ...................................................................................... 23 2.9 ESTUDIO ESPECÍFICO DE SUSTANCIAS CON RIESGO CANCERÍGENO ........................................................................................... 23

2.10 NOMENCLATURA DE ACCIDENTES Y SUCESOS INICIADORES . 24 2.11 RELACIÓN DE INICIADORES DE ACCIDENTES ............................. 25

2.11.1 RELACIÓN DE INSTALACIONES CONSIDERADAS EN EL ESTABLECIMIENTO................................................................................. 25 2.11.2 RELACIÓN INICIAL DE LOS INICIADORES DE ACCIDENTES GENÉRICOS ..................................................................... 26 2.11.3 RELACIÓN INICIAL DE LOS INICIADORES DE ACCIDENTES ESPECÍFICOS .................................................................. 27

2.12 SUCESOS INICIADORES A ANALIZAR Y ACCIDENTES FINALES ASOCIADOS ................................................................................................ 28

3 DESCRIPCIÓN DE LAS SALVAGUARDAS TECNOLÓGICAS ................ 29

4 CÁLCULOS DE CONSECUENCIAS ......................................................... 33

4.1 CRITERIOS DE CÁLCULO ................................................................ 33

4.1.1 ROTURA DE TUBERÍAS .............................................................. 33

4.1.2 ROTURA DE TANQUES Y DEPÓSITOS ..................................... 33 4.1.3 SUPERFICIE DE CHARCO PARA ESCAPES LÍQUIDOS CONFINADOS .......................................................................................... 34 4.1.4 SUPERFICIE DE CHARCO PARA ESCAPES LÍQUIDOS NO CONFINADOS .......................................................................................... 34 4.1.5 VAPORIZACIÓN SÚBITA ............................................................. 35

mailto:[email protected]

http://www.tips.es/





4.1.6 SUPERFICIE DE EVAPORACIÓN PARA SUSTANCIAS MUY VOLÁTILES ............................................................................................... 35 4.1.7 DISPERSIÓN ATMOSFÉRICA ..................................................... 35 4.1.8 DARDOS DE FUEGO ................................................................... 36

4.2 MODELOS DE CÁLCULO ................................................................. 37 4.3 CONDICIONES METEOROLÓGICAS ............................................... 38 4.4 CRITERIOS PARA LA DEFINICIÓN DE LAS ZONAS OBJETO DE PLANIFICACIÓN .......................................................................................... 40 4.5 RESUMEN DE LOS CÁLCULOS REALIZADOS ............................... 43 4.6 ANÁLISIS DE LOS EFECTOS DOMINÓ CON AFECTACIÓN AL EXTERIOR DEL ESTABLECIMIENTO ......................................................... 46

5 CÁLCULOS DE VULNERABILIDAD ......................................................... 47 5.1 CRITERIOS DE CÁLCULO ................................................................ 47

5.2 RESULTADOS DEL CÁLCULO DE VULNERABILIDAD ................... 47

6 SELECCIÓN DE LOS ACCIDENTES PARA LA ELABORACIÓN DEL PEE .................................................................................................................. 48

7 RELACIÓN DE ACCIDENTES GRAVES IDENTIFICADOS ..................... 51 ANEXOS ANEXO 1: ÁRBOLES DE SUCESOS ANEXO 2: CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS ANEXO 3: REPRESENTACIÓN GRÁFICA DE LAS CONSECUENCIAS ANEXO 4: EFECTO DOMINÓ INTRAESTABLECIMIENTO ANEXO 5: RESUMEN ESTUDIO ARMA


http://www.tips.es/





AVISO LEGAL

El presente documento incluye materiales documentales, métodos de trabajo y procesos de cálculo elaborados conforme a una metodología propia y original desarrollada por Trámites, Informes y Proyectos, S.L. (TIPs, S.L.). Por tanto la utilización de dicha documentación por parte del personal de la empresa que encarga el estudio, organismos de control de la administración y terceros contratistas, deberá ser sometida a los criterios de confidencialidad que habitualmente se aplican a este tipo de trabajos, no pudiendo ser cedida, divulgada, fotocopiada, ni transmitida electrónicamente sin un compromiso de confidencialidad y de uso limitado a los objetivos por los que se tiene acceso a esta información, ya sea por motivos de difusión interna del documento o por consulta externa como resultante de la necesidad de desarrollar un servicio contratado a terceros. Los organismos de carácter Estatal, de Comunidad Autónoma y Municipal que accedan a esta información por motivos de aplicación de norma o reglamento, quedarán sometidos a las cláusulas de secreto y confidencialidad previstas en el ordenamiento jurídico de procedimiento administrativo. Trámites, Informes y Proyectos, S.L. (TIPs, S.L.) se reserva el derecho a impulsar las acciones legales que considere oportunas contra aquellos que copien o plagien los contendidos del presente documento con fines distintos a los previstos en su difusión por motivos de información, formación, cumplimiento legal o necesidad de abordar contratos de servicios con terceros.


http://www.tips.es/





0 INTRODUCCIÓN 0.1 ANTECEDENTES

El establecimiento de Industrias Químicas del Vallés (IQV en adelante) ubicado en el término municipal de Mollet del Vallès (Barcelona), se encuentra en la actualidad afectado, en su nivel superior, por el Real Decreto 840/2015, de 21 de septiembre, por el que se aprueban medidas de control de los riesgos inherentes a los accidentes graves en los que intervengan sustancias peligrosas. La actividad desarrollada en el establecimiento industrial de IQV es la fabricación, formulación, envasado y comercialización de sales de cobre (producto inorgánico de base) y productos fitosanitarios. En octubre de 2016 se entregó el Informe de Seguridad del establecimiento con motivo la revisión quinquenal del Informe de Seguridad (IS) exigida por la normativa de Accidentes Graves, siendo evaluado favorablemente en fecha noviembre de 2018. En febrero de 2019 se hace entrega de una adenda al AR en la que se modifican los escenarios relativos a la reubicación del depósito de oxígeno X-1-47, dando así respuesta a una recomendación específica de la evaluación del Informe de Seguridad. Además, IQV tiene concedida la revisión anticipada de la Autorización Ambiental con expediente BA20100132 y resolución con fecha 10 de marzo de 2011. Dicha revisión de la Autorización Ambiental abarca:

La autorización ambiental con número de expediente BA20060057 concedida con resolución de 8 de mayo de 2007.

El cambio no sustancial con número de expediente BA20080119 asociado a la realización de un tratamiento en origen de los fangos de depuradora, generados en la depuradora físico-química, que permite la reintroducción al proceso productivo con resolución de 19 de septiembre de 2008.

Adicionalmente a la citada revisión anticipada BA20100132 se dispone también de los siguientes expedientes posteriores:

El cambio no sustancial con número de expediente B1CNS150677 asociado a la actualización de los residuos producidos, del consumo de materias primas y producto final, baja de un foco emisor y actualización de las instalaciones con resolución de 1 de agosto de 2016.


http://www.tips.es/





El cambio no sustancial con número de expediente B1CNS160254 asociado a la construcción de una nueva nave donde se instala una línea de fabricación de hidróxido de cobre. Ampliando la capacidad de producción del mineral hasta las 3000 t/año, que supone un incremento de la capacidad total de producción del establecimiento del 11%, con resolución favorable de julio de 2017.

Por último, se presenta una Evaluación de Impacto Ambiental Simplificada (EIA) asociada a un cambio sustancial previsto para el establecimiento con número de expediente B1AEIA180620, en el que se actualizan los diferentes vectores ambientales además de la capacidad de almacenamiento de materias primas afectadas por la reglamentación de Accidentes Graves y la ampliación del código del establecimiento como gestor de residuos, con resolución favorable en la ponencia ambiental de febrero de 2019.


http://www.tips.es/





0.2 OBJETO

A raíz de la construcción de la nueva nave y aumento de producción asociado a la línea de hidróxido de cobre (aprobado en B1CNS160254), se hace necesario actualizar la capacidad de almacenamiento de materias primas afectadas por la reglamentación de Accidentes Graves, en concreto el aumento de una materia prima ya existente peligrosa para el medio ambiente (sulfato de cobre), mediante una modificación sustancial asociada a la evaluación de impacto ambiental con número de expediente B1AEIA180620. Por todo ello es necesario la revisión del Informe de Seguridad del establecimiento motivada por incremento de sustancias afectadas por Accidentes Graves que supone un cambio sustancial por causas propias. Así pues, el presente documento desarrolla de forma explícita el documento AR para la totalidad de las instalaciones de IQV partiendo de la versión entregada y evaluada en 2016. Las condiciones de proceso así como los parámetros de cálculo considerados para cada uno de los accidentes y sucesos iniciadores analizados no han variado con respecto a los datos del AR vigente, por lo que se han mantenido los resultados obtenidos en 2016, a excepción de la reubicación del depósito de oxígeno licuado, ya contemplado en la adenda al AR de febrero de 2019.


http://www.tips.es/





1 DESCRIPCIÓN DEL ESTABLECIMIENTO La planta de fabricación de INDUSTRIAS QUÍMICAS DEL VALLÈS, S.A. (en adelante IQV) de Mollet del Vallès (Barcelona) se encuentra en la zona oeste del citado término municipal, en la comarca del Vallès Oriental. Concretamente, en la Avenida Rafael Casanova nº 81, en el Polígono Industrial Santa Rosa de Mollet del Vallès. Dicha planta se encuentra emplazada en la zona central del polígono, en el cruce entre la Avenida Rafael Casanova y la Calle dels Germans Moretó Prats. La parcela que ocupa el establecimiento conforma una superficie total de 22.901 m2 de los cuales unos 8.755 m2 son de superficie construida. IQV dispone en sus instalaciones de fábrica de 3 entradas diferenciadas:

Calle Germans Moretó Prats

2 en la Avenida Rafael Casanova (uno de ellos es el acceso principal) Se indican en la siguiente tabla las coordenadas UTM referidas a la entrada principal del establecimiento en la existente en la Avenida Rafael Casanova:

COORDENADAS UTM (31T)

E (X) / ETRS89 433564

N (Y) / ETRS89 4598733 A continuación se aporta una tabla con los núcleos de población más importantes cercanos a IQV y los datos de población referidos al censo del 2018 de acuerdo con los datos consultados en el Instituto Nacional de Estadística.

Población Total

Mollet del Vallès 51.133

Santa Perpètua de Mogoda 25.705

La Llagosta 13.367

Martorelles 4.794

Parets del Vallès 19.041

Fuente: “Instituto Nacional de Estadística (www.ine.es) datos 2018”


http://www.tips.es/

http://www.ine.es/





ELEMENTOS NOTABLES, NATURALES U OBRAS HUMANAS El entorno inmediato es mayoritariamente de parcelas con calificación industrial. El establecimiento está ubicado dentro del Polígono Industrial Santa Rosa. Al norte y al este del polígono se sitúan, respectivamente, una zona residencial y el núcleo urbano de Mollet del Vallès. Al sur, coincidiendo con los límites del Polígono Industrial Santa Rosa, existe una superficie caracterizada por un suelo con vegetación escasa o nula, y unas parcelas industriales que actualmente no están en uso. El tipo de suelo situado al noroeste del polígono se caracteriza principalmente por la presencia de cultivos herbáceos de secano. El establecimiento no se encuentra próximo a ningún espacio de protección especial ni a ningún espacio incluido en el Plan de Espacios de Interés Cultural. De igual manera, no está próximo a ninguna zona de especial protección de aguas superficiales o subterráneas. A continuación se presenta una tabla en la que se pueden ver los elementos más significativos cercanos a la instalación. Destaca la presencia de la línea de ferrocarril y la Estació del Nord. Sin embargo, la distancia respecto a los elementos naturales significativos más cercanos es considerable.

ELEMENTO DISTANCIA (m)

Estació de Nord 200 m al Sureste

Parc de la Creueta 200 al Suroeste

Polígono Industrial Les Vinyes de Mogoda 400 m al Oeste

Ferrocarril Barcelona – Puigcerdà 200 m al Este

Ronda del Pinetons 150 m al Noroeste

Ronda de la Farinera 150 m al Suroeste


http://www.tips.es/





2 IDENTIFICACIÓN DE LOS INICIADORES DE ACCIDENTES

Existen diferentes procedimientos para identificar riesgos en una instalación. La elección de una u otra dependerá del grado de experiencia que se tenga del proceso y del nivel al que se quiera identificar el riesgo. Si el proceso es relativamente conocido, la identificación puede realizarse por: Análisis Histórico de Accidentes. Lista de chequeo (check list).

Si el proceso es nuevo o tiene particularidades que no permiten una generalización hay que aplicar métodos de análisis, siempre cualitativos, que sistematicen la búsqueda de hipótesis incidentales: Análisis de Peligros y Operabilidad (HazOp). ¿Qué ocurre si ...? (What if ...?). Análisis de modos de fallos y efectos (FMEA)

Las metodologías anteriormente mencionadas no son excluyentes entre sí, pudiendo ser aplicadas independientemente a un mismo proceso. En el presente AR se realiza la identificación de peligros analizando: La peligrosidad intrínseca de las sustancias afectadas (véase

Apartado 2.1). La generación accidental de sustancias peligrosas (véase Apartado 2.2). La peligrosidad derivada de la acumulación de producto en las

instalaciones que caracterizan a la instalación (véase Apartado 2.3). La Consideración de sucesos externos (véase Apartado 2.4) La peligrosidad de la operación de carga y descarga (véase Apartado 2.5). La peligrosidad asociada al transporte de los productos (véase

Apartado 2.6). Los informes de los análisis HazOp y AMFE llevados a cabo sobre el

establecimiento (véase Apartado 2.7).


http://www.tips.es/





2.1 ANÁLISIS DE LA PELIGROSIDAD INTRÍNSECA DE LAS SUSTANCIAS

El Real Decreto 840/2015, de 21 de septiembre, por el que se aprueban medidas de control de los riesgos inherentes a los accidentes graves en los que intervengan sustancias peligrosas, define en su artículo 3 el concepto de sustancia peligrosa como:

Toda sustancia o mezcla incluida en la parte 1 o enumerada en la parte 2 del Anexo I del RD 840/2015, incluyendo aquellas en forma de materia prima, producto, subproducto, residuo o producto intermedio, que tiene la capacidad intrínseca para ocasionar daños a la salud humana, los bienes o al medio ambiente;

Interpretando dicha definición, cabe considerar diferentes grupos de sustancias y preparados peligrosos:

Categorías de sustancias peligrosas: Aquellas sustancias que se clasifican en algunas de las categorías de peligro contempladas en el Anexo I, Parte 1 del RD 840/2015.

Sustancias peligrosas nominadas: Aquellas listadas en el Anexo I, Parte 2 del RD 840/2015.

Otras sustancias peligrosas: Aquellas sustancias que se clasifican en algunas de las categorías de peligro NO contempladas en el Anexo I, Parte 1 del RD 840/2015.

Sustancias no peligrosas: Aquellas sustancias que no presentan clasificación de peligro en la ficha de seguridad.

En la clasificación de estas sustancias, se han considerado las definiciones y criterios expuestos en la siguiente normativa, referentes a sustancias y preparados peligrosos:

Reglamento (CE) nº 1272/2008 del Parlamento Europeo y del Consejo de16 de diciembre de 2008 sobre clasificación, etiquetado y envasado de sustancias y mezclas y por el que se modifican y derogan las Directivas 57/548/CEE y 1999/45/CE y se modifica el Reglamento (CE) nº 1907/2006.

La notación utilizada es la que se detalla a continuación:


http://www.tips.es/





PICTOGRAMA CLASE Y CATEGORÍA DE PELIGRO

GHS01

Explosivos inestables

Explosivos de las divisiones 1.1, .12, 1.3 y 1.4

Sustancias y mezclas que reaccionan espontáneamente, de los tipos A y B

Peróxidos orgánicos de los tipos Ay B

GHS02

Gases inflamables, categoría 1

Aerosoles inflamables, categorías 1 y 2

Líquidos inflamables, categorías 1 y 2

Sólidos inflamables, categorías 1 y 2

Sustancias y mezclas que reaccionan espontáneamente, de tipo B, C, D, E y F

Líquidos pirofóricos, categoría 1

Sólidos pirofóricos, categoría 1

Sustancias y mezclas que experimentan calentamiento espontáneo, categorías 1 y 2

Sustancias y mezclas que en contacto con el agua, desprenden gases inflamables; categorías 1, 2 y 3

Peróxidos orgánicos de tipo B, C, D, E y F

GHS03

Gases comburentes, categoría 1

Líquidos comburentes, categoría 1, 2 y 3

Sólidos comburentes, categorías 1, 2 y 3

GHS05

Corrosivos para los metales, categoría 1

Corrosión cutánea (categorías 1A, 1B y 1C

Lesión ocular grave, categoría 1

GHS09

Peligros para el medio ambiente acuático:

- Peligro agudo, categoría 1

- Peligro crónico, categorías 1 y 2

GHS06

Toxicidad aguda (oral, cutánea, por inhalación), categorías 1, 2 y 3

GHS08

Sensibilización respiratoria, categoría 1

Mutagenicidad en células germinales, categorías 1A, 1B, y 2

Carcinogenicidad, categorías 1A, 2B y 2

Toxicidad para la reproducción, categorías 1A, 2B y 2

Toxicidad específica en determinados órganos (exposición única), categorías 1 y 2

Peligro por aspiración, categoría 1

GHS07

Toxicidad aguda (oral, cutánea, por inhalación), categoría 4

Irritación cutánea, categoría 2

Irritación ocular, categoría 2

Sensibilización cutánea, categoría 1

Toxicidad especifica en determinados órganos (exposición única), categoría 3

Irritación de las vías respiratorias

Efectos narcóticos

GHS04

Gases a presión

Gases comprimidos

Gases licuados

Gases licuados refrigerados

Gases disueltos


http://www.tips.es/





2.1.1 RELACIÓN DE CATEGORÍAS DE SUSTANCIAS PELIGROSAS

Las sustancias peligrosas incluidas en la Parte 1 del Anexo I del RD 840/2015, comprendidas en las categorías definidas en dicho Anexo, son:

Hidróxido de cobre técnico

Sulfato doble de cobre y calcio (STT o Caldo bordelés técnico)

Sulfato de cobre pentahidratado

Oxicloruro de cobre técnico Las características de estas sustancias son las siguientes:

Sustancia Indicaciones

de peligro Frases de riesgo Características del peligro

Hidróxido de Cobre Técnico

GHS05

GHS06

GHS09

H302: Nocivo en caso de ingestión H318: Provoca lesiones oculares graves H330: Mortal en caso de inhalación – Cat. 2 H400: Muy tóxico para los organismos acuáticos – Cat. 1 H411: Tóxico para los organismos acuáticos, con efectos nocivos duraderos – Cat. 2

CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES

Aspecto: Polvo de color azul claro. Olor: Inodoro Punto de fusión/congelación: > 200 ºC Punto de descomposición: > 200 ºC Punto de ebullición: No aplicable Punto de inflamación: No aplicable Tasa de evaporación: No aplicable Inflamabilidad (sólido, gas): No inflamable. Límites superior de inflamabilidad o de explosividad (UEL): No aplicable Límites inferior de inflamabilidad o de explosividad (LEL): No aplicable Densidad de vapor: No determinable Densidad relativa: 3,978 Densidad a granel: 300 – 500 kg/m3 a 20 ºC Coeficiente de reparto n-octanol/agua: No aplicable Temperatura de auto-inflamación: No auto-inflamable. Viscosidad: No aplicable Propiedades explosivas: El producto no presenta riesgo de explsoión No oxidante

Sulfato doble de cobre y calcio (Caldo Bordelés técnico o STT)

GHS05

GHS09

GHS07

H318: Causa serios daños en los ojos H332: Nocivo en caso de inhalación H400: Muy tóxico para los organismos acuáticos – Cat. 1 H410: Muy tóxico para los organismos acuáticos, con efectos nocivos duraderos – Cat. 1

CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES Aspecto: Polvo fino de color verde Olor: Inodoro Umbral olfativo: No hay información disponible. pH: 6-8 Punto de ebullición: No relevante Punto de inflamación: No relevante Presión de vapor: Despreciable a 20 ºC Densidad relativa: 0.60 - 0.80 g/cm³ (20 °C) Coeficiente de reparto n-octanol/agua: No aplica Propiedades explosivas: No explosivo. Propiedades oxidantes: No tiene comportamiento oxidante Solubilidad en agua: Prácticamente insoluble Viscosidad: No relevante ya que es una preparación sólida


http://www.tips.es/







Sulfato de cobre pentahidrato

GHS07

GHS09

H302: Nocivo en caso de ingestión H315: Provoca irritación cutánea H319: Provoca irritación ocular grave H400: Muy tóxico para los organismos acuáticos – Cat. 1 H410: Muy tóxico para los organismos acuáticos, con efectos nocivos duraderos – Cat. 1

CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES Aspecto: Sólido cristalino de color azul. Olor: Inodoro pH: 3.5 - 4.5 (disolución 10%, 20ºC) Punto de fusión/congelación: Se descompone sin fusión a 110 °C Punto de ebullición: >110 °C Punto de inflamación: >61 °C Tasa de evaporación: No hay información disponible. Inflamabilidad (sólido, gas): No inflamable. Límites superior de inflamabilidad o de explosividad (UEL): No hay datos disponibles Límites inferior de inflamabilidad o de explosividad (LEL): No hay datos disponibles Densidad de vapor: No hay datos disponibles Densidad relativa: 2.286 g/cm³ (20 °C) Solubilidad: 22 g/100g H2O a 25ºC Coeficiente de reparto n-octanol/agua: No hay datos disponibles Coeficiente de reparto (n-octanol/agua): No hay datos disponibles Temperatura de auto-inflamación: No auto-inflamable. Temperatura de descomposición: >110 °C Viscosidad: No aplicable Propiedades explosivas: No hay datos disponibles No explosivo, no oxidante

Oxicloruro de cobre técnico

GHS07

GHS09

H302: Nocivo en caso de ingestión H332: Nocivo en caso de inhalación H400: Muy tóxico para los organismos acuáticos – Cat. 1 H411: Tóxico para los organismos acuáticos, con efectos nocivos duraderos – Cat. 2

CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES Aspecto: Polvo cristalino de color verde Olor: Inodoro Umbral olfativo: No hay información disponible. pH: 6-8 Punto de fusión/congelación: No hay información disponible. Punto de ebullición: No hay información disponible. Punto de inflamación: >61 ° Tasa de evaporación: No hay información disponible. Inflamabilidad (sólido, gas): No inflamable. Densidad de vapor: Despreciable a 20ºC Densidad relativa: 0.85 - 1.10 g/cm³ (20 °C) Coeficiente de reparto n-octanol/agua: No aplica Temperatura de descomposición: >200 ° Propiedades explosivas: No explosivo. Propiedades comburentes: No comburente.


http://www.tips.es/





2.1.2 SUSTANCIAS PELIGROSAS NOMINADAS

Las sustancias peligrosas enumeradas (Parte 2 del Anexo I del RD 840/2015 en las instalaciones de IQV son:

Gas Natural

Oxígeno

Gasóleo Las características de estas sustancias son:



Gas Natural

GHS02

GHS04

H220: Gases inflamables - Categoría 1 – Peligro. H280: Gases a presión - Gases comprimidos – Atención.

CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES Gas incoloro e inodoro. Inflamable. Gas comprimido. Gas más ligero que el aire. El fuego puede iniciarse a cierta distancia de la fuga. Insoluble en agua. Flota. Puede acumular carga electrostática. Dañino por inhalación y contacto. Gas asfixiante. Desplaza el oxígeno. Incompatible con agentes oxidantes y halógenos. Evitar cargas electrostáticas, calor, fuego, chispas y otras fuentes de ignición. Se utiliza como combustible, en síntesis química, etc. Transporte como gas comprimido. PROPIEDADES FÍSICAS Punto de ebullición: -161ºC Punto de fusión: -183ºC Punto de inflamación: gas inflamable Temperatura de autoignición: 537ºC Límites inferior – superior de inflamabilidad: 5% - 15% Densidad relativa del gas: 0,6


http://www.tips.es/







Oxígeno

GHS04

GHS03

H270 Gases comburentes - Categoría 1 – Peligro H280: Gases a presión - Gases comprimidos – Atención.

CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES Gas incoloro e inodoro. Comburente. Puede producir la ignición de materiales combustibles. Gas licuado refrigerado. Gas más pesado que el aire. Insoluble en agua. Se hunde. Dañino por inhalación y contacto. Incompatible con materias inflamables y combustibles. Ataca a algunos metales en presencia de humedad. Evitar chispas, llamas, calor y otras fuentes de ignición. Se utiliza en la industria metalúrgica, en síntesis química, en medicina, etc. Transporte en forma de gas licuado refrigerado. COMPORTAMIENTO EN CASO DE FUGA/DERRAME Gas no inflamable y comburente. Puede producir la ignición de materiales combustibles. Gas más pesado que el aire. Se acumula en zonas bajas creando una atmósfera comburente. Insoluble en agua. Se hunde. COMPORTAMIENTO EN CASO DE INCENDIO/EXPLOSIÓN Gas no inflamable y comburente. Puede producir la ignición de materiales combustibles. Los contenedores pueden explotar en el fuego.

Gasóleo

GHS02

GHS8

GHS07

GHS09

H226: Líquido y vapores inflamables H304: Puede ser mortal en caso de ingestión y penetración en las vías respiratorias H315: Provoca irritación cutánea H332: Nocivo en caso de inhalación H351: Se sospecha que provoca cáncer H373: Puede perjudicar a determinados órganos H411: Tóxico para los organismos acuáticos con efectos nocivos duraderos

CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES

Mezcla de hidrocarburos.

LIQUIDO MARRÓN con olor a QUEROSENO.

INFLAMABLE.

POCO VOLÁTIL.

VAPOR MÁS PESADO QUE EL AIRE. EL FUEGO puede INICIARSE a cierta DISTANCIA de la FUGA.

INSOLUBLE en AGUA. FLOTA.

En la COMBUSTIÓN libera GASES TÓXICOS y CORROSIVOS.

Puede acumular CARGA ELECTROSTÁTICA.

DAÑINO por inhalación, ingestión y contacto.

INCOMPATIBLE con agentes oxidantes.

EVITAR cargas electrostáticas, calor, fuego, chispas y otras fuentes de ignición.

Se utiliza como combustible para quemadores comerciales o industriales Transporte en estado líquido.


http://www.tips.es/





2.2 GENERACIÓN ACCIDENTAL DE SUSTANCIAS PELIGROSAS

La tabla siguiente recoge los posibles productos de descomposición y combustión para las principales sustancias peligrosas presentes en el establecimiento.

SUSTANCIA PELIGROSA ESTABILIDAD Y PRODUCTOS DE COMBUSTIÓN

Gas Natural Productos de combustión: CO2, H2O, CO

Oxígeno Estable en condiciones normales. No se conocen productos de descomposición peligrosos

Gasóleo Estable a temperatura ambiente. En caso de combustión descompone en CO2, H2O, CO e hidrocarburos inquemados

A la vista de los datos presentados (extraídos de las Fichas de Seguridad de las sustancias), no parece necesario considerar posibles productos de descomposición o combustión en el planteamiento de las hipótesis accidentales.


http://www.tips.es/





2.3 PELIGROSIDAD DERIVADA DE LA ACUMULACIÓN DE PRODUCTO EN LAS INSTALACIONES

Un factor importante en caso de producirse un accidente es la cantidad de sustancia peligrosa que se puede ver involucrada en el mismo. Incluso en algunos casos la cantidad de sustancia determina el desarrollo de efectos secundarios de mayores consecuencias. En el establecimiento industrial de INDUSTRIAS QUÍMICAS DEL VALLÉS, S.A. existen áreas claramente definidas destinadas al almacenamiento de materias primas, y productos acabados:

Tanque de almacenamiento de oxígeno licuado de Praxair

Tanque de almacenamiento de oxígeno licuado de Messer

Zonas de almacenamiento de sustancias sólidas Por cantidad acumulada de sustancias peligrosas, en el presente documento se deberán considerar posibles fugas o derrames de producto desde los tanques de oxígeno licuado.


http://www.tips.es/





2.4 CONSIDERACIÓN DE SUCESOS EXTERNOS

Pese a que las instalaciones de INDUSTRIAS QUÍMICAS DEL VALLÉS, S.A. se encuentran situadas en un polígono industrial, ninguna de las otras empresas del polígono está afectadas por la normativa de Accidentes Graves. Además, tampoco existe ninguna industria cercana afectada por dicha normativa. Por lo tanto no se prevé que debido a un accidente grave ocurrido en otras instalaciones se puedan dar consecuencias mayores a los escenarios planteados en el presente documento.


http://www.tips.es/





2.5 PELIGROSIDAD DERIVADA DE LAS OPERACIONES DE CARGA y DESCARGA

La Directriz Básica de Protección Civil (R.D. 1196/2003) matiza el concepto de identificación de peligros de accidentes graves, subrayando la importancia del análisis de riesgos relacionados con las operaciones de puesta en marcha y parada, así como de la carga y descarga, siendo éstas operaciones, junto con el mantenimiento, las principales causas de accidentalidad en plantas de proceso. En el establecimiento de IQV deben ser consideradas en la identificación de riesgos las dos zonas de carga/descarga de sustancias existentes. A continuación se presentan las condiciones de carga/descarga del cargadero de la instalación y la zona de recepción de plataformas de hidrógeno:

ZONA DE CARGA / DESCARGA SUSTANCIA TRASEGADA

OPERACIÓN CAUDAL PRESIÓN

Cargadero de LOX de Praxair Oxígeno líquido Recepción 20 m3/h 8 barg

Cargadero de LOX de Messer Oxígeno líquido Recepción 20 m3/h 8 barg


http://www.tips.es/





2.6 ANÁLISIS DE LA PELIGROSIDAD ASOCIADA AL TRANSPORTE

El riesgo asociado a la circulación de camiones cisterna dentro del establecimiento queda representado por los siguientes tipos de incidentes:

Colisión de un vehículo con un camión cisterna durante la carga/descarga.

Colisión de un camión con un vehículo o una estructura. Por regla general, la gravedad de un accidente de circulación varía con la intensidad del impacto. En el interior del establecimiento la velocidad está estrictamente limitada por norma general y por las propias dimensiones de la planta que no permiten alcanzar velocidades peligrosas. Por lo que se refiere a la posible colisión de un vehículo con un camión cisterna en situación de carga/descarga, cabe destacar que los camiones son vehículos pesados, están fuertemente frenados y sus ruedas calzadas. Su movimiento en caso de choque será muy limitado y la vigilancia del operario es suficiente para actuar el bloqueo manual de la carga/descarga. Por otra parte, la colisión de un camión cisterna con un vehículo o una estructura es improbable, ya que la entrada de camiones en el puesto de carga/descarga está exenta de dificultades, si bien, deben entrar a una velocidad muy moderada. La gravedad de un hipotético accidente, al ser la velocidad tan reducida, se limitaría a daños de poca consideración.


http://www.tips.es/





2.7 ANÁLISIS DE LOS ESTUDIOS HAZOP Y SIMILARES REALIZADOS

En la revisión del Informe de Seguridad de 2008 se presentó un Análisis de Modal de Fallos y Efectos (AMFE). Gracias a este estudio se obtienen los accidentes con mayor índice de probabilidad (IPR). Los resultados y conclusiones de este estudio se detallan a continuación:

Se ha obtenido que los accidentes que mayor índice de probabilidad de riesgo son los que provocan sobrellenado con posibilidad de rebose.

Únicamente existe un modo de fallo a considerar asociado a la polimerización producto en el cristalizador de sulfato de cobre. En este caso, dadas las condiciones de proceso en el cristalizador y por el tipo de producto, las consecuencias no son graves puesto que afectarían sobre todo a fallos de los parámetros en el proceso.

Cabe destacar que, en el caso de la instalación de oxígeno líquido, no se identificó ningún modo de fallo que implicase que se deba priorizar el riesgo (IPR por encima de 100).

En varios de los casos de estudio que el modo de fallo implican un problema de derrame de producto por sobrellenado y posible rebose del continente del producto, las consecuencias se mitigan gracias a que se dispone de un depósito que recoge estos derrames. En otros de los casos, no se dispone de medidas específicas de contención del derrame.

En la totalidad de las instalaciones de estudio del AMFE, se dispone de firme pavimentado y acondicionado para permitir la recogida de los derrames a través del sistema de sumideros, canalizaciones, etc.

El sistema de anterior confluía en el pozo general de la planta desde donde se envía el caudal hasta la depuradora o hasta el punto de vertido. Este punto suponía el MODO DE FALLO con mayor IPR del estudio AMFE. Por este motivo se instaló como acción correctora un by-pass abierto en el pozo general de drenaje de la planta, para separar la red de aguas químicas de la red de aguas pluviales.


http://www.tips.es/





2.8 ESTUDIO ESPECÍFICO DE SUSTANCIAS CON RIESGO MEDIOAMBIENTAL

El establecimiento dispone de un Análisis del Riesgo Medioambiental (ARMA) con fecha de octubre de 2018. En el presente documento de análisis del riesgo no se lleva a cabo un estudio específico de sustancias con riesgo medioambiental debido a la existencia del citado estudio ARMA. Se adjunta en el ANEXO 5 un resumen del ARMA.

2.9 ESTUDIO ESPECÍFICO DE SUSTANCIAS CON RIESGO CANCERÍGENO

En las instalaciones de IQV no se ha identificado ninguna de las sustancias con riesgo cancerígeno especificadas en la Parte 2 del Anexo I del RD 840/2015, ni tampoco sustancias con indicación de peligro H350. Por lo tanto, no se considera necesaria la realización de estudios específicos para riesgo cancerígeno.


http://www.tips.es/





2.10 NOMENCLATURA DE ACCIDENTES Y SUCESOS INICIADORES

En el presente AR los sucesos iniciadores se indican mediante el siguiente esquema:

AAA / BBBB / CC / DDDD Dónde:

AAA: Se corresponde con el código de cada una de las instalaciones en las que se localiza el equipo en el que se plantea el suceso iniciador. La descripción de cada una de las instalaciones se encuentra resumida en el apartado siguiente.

BBB: Se corresponde con el número identificador del equipo en el que se plantea el suceso iniciador.

CC: Se corresponde con la tipología del iniciador considerado. - Para sucesos genéricos se utilizará el código “G” seguido del código

numérico indicado en el BEVI. Ej: G1, G2, G3, L1a, L2a, etc. Asimismo se añade una letra extra L ó G en caso de que se deba diferenciar entre líquido ó gas.

- Los sucesos específicos se indicarán mediante la letra E y un valor numérico. Ej: E1, E2, etc.

DDD: Se corresponde con el identificador de la sustancia para la que se plantea el suceso iniciador.

En la tabla de sucesos iniciadores a analizar se incluyen también los accidentes finales resultantes de la aplicación, para cada suceso iniciador, de los árboles de fallo recogidos en el del presente informe. La nomenclatura genérica utilizada de manera habitual se detalla a continuación:

CDISP: Para el desarrollo de accidentes de dispersión comburente. JFIRE: Para el desarrollo de accidentes de dardo de fuego. PFIRE: Para el desarrollo de accidente de incendio de charco

De esta forma, para cada accidente o suceso iniciador, se puede identificar la instalación y equipo al que pertenece sin necesidad de separarlos en diferentes tablas.


http://www.tips.es/





2.11 RELACIÓN DE INICIADORES DE ACCIDENTES

2.11.1 RELACIÓN DE INSTALACIONES CONSIDERADAS EN EL ESTABLECIMIENTO

EMPRESA INDUSTRIAS QUÍMICAS DEL VALLÉS, S.A. Revisión: 3.0

ESTABLECIMIENTO Planta de Mollet del Vallès Fecha: Abril 2019

INSTALACIÓN DESCRIPCIÓN TIPO DE INSTALACIÓN

CAR1 Plataforma de descarga de oxígeno líquido asociada al tanque X147

Proceso

CAR2 Plataforma de de descarga de oxígeno líquido asociada al tanque X147B

Proceso

ZOP Zona de almacenamiento de oxígeno de Praxair Almacenamiento

ZOM Zona de almacenamiento de oxígeno de Messer Almacenamiento

ZAG Zona de almacenamiento de gasóleo Almacenamiento

ERM Estación de regulación de gas natural para servicios Proceso

A continuación se aporta una tabla resumen con los códigos de los equipos principales existentes en el establecimiento: EMPRESA INDUSTRIAS QUÍMICAS DEL VALLÉS, S.A. Revisión: 3.0


EQUIPO DESCRIPCIÓN INSTALACIÓN ASOCIADA

MAN Manguera de descarga de oxígeno líquido desde camión cisterna a tanque

CAR1

CAR2

X147 Tanque de almacenamiento de oxígeno líquido ZOP

X147B Tanque de almacenamiento de oxígeno líquido ZOM

TGO Tanque de almacenamiento de gasóleo ZAG

TOP Tubería de envío de oxígeno de tanque X147 a proceso ZOP

TOM Tubería de envío de oxígeno de tanque X147B a proceso ZOM

TGN1 Tubería de gas natural antes de ERM ERM

TGN2 Tubería de gas natural después de ERM ERM


http://www.tips.es/





2.11.2 RELACIÓN INICIAL DE LOS INICIADORES DE ACCIDENTES GENÉRICOS

A continuación se aporta una tabla con las sustancias que se tienen en cuenta para el establecimiento de los sucesos iniciadores genéricos de acuerdo con lo que establece el criterio F1-8 de la “INSTRUCCIÓ 11/2010 SIE” así como las sustancias que se han descartado de acuerdo con el citado criterio F1-8.

SUSTANCIA Parte 1

Anexo 1 RD 840/2015

Parte 2 Anexo 1 RD

840/2015

Inclusión en el

estudio Motivo exclusión Id.

Sustancia

Oxígeno X Sí -- LOX GOX

Gas Natural X SÍ -- GN

Gasóleo X SÍ -- GO

Sulfato de cobre pentahidratado

X No

Aunque dicha sustancia esté clasificada como peligrosa para el medio ambiente (sección E1 o E2), no podrá dar lugar a un accidente grave (criterio F1-3 Instrucció 11/2010 SIE). Sin embargo, se ha considerado en el estudio específico de sustancias con riesgo medioambiental (véase apartado 2.8)

--

Oxicloruro de cobre X No --

Sulfato doble de cobre y calcio

X No --

Hidróxido de cobre X No

A pesar de ser una sustancia clasificada como H330, se encuentra en estado de polvo fino, por lo tanto, no podrá dar lugar a un accidente grave (criterio F1-3 Instrucció 11/2010 SIE). Sin embargo, se ha considerado en el estudio específico de sustancias con riesgo medioambiental , puesto que está clasificada como H400 yH411 (véase apartado 2.8)

--


http://www.tips.es/





2.11.3 RELACIÓN INICIAL DE LOS INICIADORES DE ACCIDENTES ESPECÍFICOS



SUCESO INICIADOR DESCRIPCIÓN SUCESO

INICIADOR INSTALACIÓN EQUIPO DESCRIPCIÓN EQUIPO

CAR1/MAN/G2/LOX

Rotura parcial de la manguera de descarga (10% del diámetro con un máximo de 50 mm)

Plataforma de descarga asociada al tanque de oxígeno líquido X-1-47

Manguera Camión cisterna de oxígeno licuado

CAR2/MAN/G2/LOX

Rotura parcial de la manguera de descarga (10% del diámetro con un máximo de 50 mm)

Plataforma de descarga asociada al tanque de oxígeno líquido X-1-47B

Manguera Camión cisterna de oxígeno licuado

ZOP/X147/G3/LOX

Fuga del equipo por un agujero equivalente de 10 mm de diámetro

Zona de almacenamiento de oxígeno de Praxair

Tanque Tanque de almacenamiento de oxígeno licuado

ZOM/X147B/G3/LOX


Zona de almacenamiento de oxígeno de Messer

Tanque Tanque de almacenamiento de oxígeno licuado

ZOP/TOP/G2/GOX

Rotura parcial del 10% del diámetro con un máximo de 50 mm

Zona de almacenamiento de oxígeno de Praxair

Tubería Tubería de envío de oxígeno del tanque de Praxair a proceso

ZOM/TOM/G2/GOX


Zona de almacenamiento de oxígeno de Messer

Tubería Tubería de envío de oxígeno del tanque de Messer a proceso

ERM/TGN1/G2/GN


Estación de Regulación y Medida (ERM)

Tubería Tubería de entrada de gas natural a la instalación, antes de la ERM

ERM/TGN2/G2/GN


Estación de Regulación y Medida (ERM)

Tubería Tubería de envío de gas natural a proceso, después de la ERM

ZAG/TGO/G3/GO


Zona de almacenamiento de gasóleo

Tanque Tanque de almacenamiento de gasóleo


http://www.tips.es/





2.12 SUCESOS INICIADORES A ANALIZAR Y ACCIDENTES FINALES ASOCIADOS

EMPRESA INDUSTRIAS QUÍMICAS DEL VALLÉS, S.A.

ESTABLECIMIENTO Planta de Mollet del Vallès

INICIADOR DE ACCIDENTE

COORDENADAS UTM DEL ORIGEN DEL INICIADOR

ACCIDENTES FINALES SEGÚN ÁRBOL DE SUCESOS

X Y

CAR1/MAN/G2/LOX 433.536 4.598.624 Dispersión comburente (CDISP)

CAR2/MAN/G2/LOX 433.536 4.598.624 Dispersión comburente (CDISP)

ZOP/X147/G3/LOX 433.533 4.598.612 Dispersión comburente (CDISP)

ZOM/X147B/G3/LOX 433.530 4.598.620 Dispersión comburente (CDISP)

ZOP/TOP/G2/GOX 433.528* 4.598.614* Dispersión comburente (CDISP)

ZOM/TOM/G2/GOX 433.522* 4.598.619* Dispersión comburente (CDISP)

ERM/TGN1/G2/GN 433.657* 4.598.679* Dardo de fuego (JFIRE)


ZAG/TGO/G3/GO 433.582 4.598.663 Incendio de charco (PFIRE)

(*) Para los diferentes escenarios de tipo lineal considerados se ha incluido la primera coordenada del segmento de línea, puesto que su trazado en planta viene determinado por una serie de puntos consecutivos y no uno sólo como en el caso de los otros escenarios.


http://www.tips.es/





3 DESCRIPCIÓN DE LAS SALVAGUARDAS TECNOLÓGICAS

Se recogen a continuación las diferentes salvaguardas existentes para cada uno de los sucesos iniciadores identificados en el apartado anterior: SUCESO INICIADOR CAR1/MAN/G2/LOX

DESCRIPCIÓN DEL SUCESO INICIADOR Rotura parcial de la manguera de descarga (10% del diámetro con un máximo de 50 mm)

CAUSAS QUE PUEDEN OCASIONAR EL SUCESO Iniciador de accidente genérico

SALVAGUARDAS DE PREVENCIÓN

- Revisión y mantenimiento periódico por parte de la empresa propietaria de los tanques

- Instrucciones y procedimientos operativos de la empresa encargada de la carga de oxígeno

SALVAGUARDAS DE MITIGACIÓN PASIVA --

SALVAGUARDAS DE MITIGACIÓN ACTIVA QUE CONDICIONAN LA DURACIÓN DE LA FUGA

- Válvulas de corte - Personal supervisando operación de carga/descarga - Sistema overpressure instalado en la carga de

cisternas

SALVAGUARDAS DE MITIGACIÓN REDUCTORAS DEL CAUDAL DE GAS A DISPERSAR

--

PROCEDIMIENTO DE EMERGENCIA SEGÚN PAU Derrame en la zona de descarga de cubas Actuaciones generales en caso de derrame

SUCESO INICIADOR CAR2/MAN/G2/LOX

DESCRIPCIÓN DEL SUCESO INICIADOR Rotura parcial de la manguera de descarga (10% del diámetro con un máximo de 50 mm)




- Instrucciones y procedimientos operativos de la empresa encargada de la carga de oxígeno



- Válvulas de corte - Personal supervisando operación de carga/descarga - Sistema overpressure instalado en la carga de

cisternas


--

PROCEDIMIENTO DE EMERGENCIA SEGÚN PAU Derrame en la zona de descarga de cubas Actuaciones generales en caso de derrame


http://www.tips.es/





SUCESO INICIADOR ZOP/X147/G3/LOX

DESCRIPCIÓN DEL SUCESO INICIADOR Fuga del equipo por un agujero equivalente de 10 mm de diámetro




- Instrucciones y procedimientos operativos de la empresa propietaria de los tanques

SALVAGUARDAS DE MITIGACIÓN PASIVA Arquetas de derrames


--


--

PROCEDIMIENTO DE EMERGENCIA SEGÚN PAU Actuaciones generales en caso de derrame

SUCESO INICIADOR ZOM/X147B/G3/LOX






SALVAGUARDAS DE MITIGACIÓN PASIVA Arquetas de derrames


--


--


SUCESO INICIADOR ZOP/TOP/G2/GOX

DESCRIPCIÓN DEL SUCESO INICIADOR Rotura parcial del 10% del diámetro de la tubería con un máximo de 50 mm


SALVAGUARDAS DE PREVENCIÓN - Revisión y mantenimiento periódico - Instrucciones y procedimientos operativos - Formación del personal



Válvulas de corte


--



http://www.tips.es/





SUCESO INICIADOR ZOM/TOM/G2/GOX






Válvulas de corte


--


SUCESO INICIADOR ERM/TGN1/G2/GN






Válvulas de corte


--


SUCESO INICIADOR ERM/TGN2/G2/GN






Válvulas de corte


--



http://www.tips.es/





SUCESO INICIADOR ZAG/TGO/G3/GO






SALVAGUARDAS DE MITIGACIÓN PASIVA Cubeto


--


--



http://www.tips.es/





4 CÁLCULOS DE CONSECUENCIAS

4.1 CRITERIOS DE CÁLCULO

Los criterios de cálculo utilizados se corresponden con los planteados en la instrucción 11/2010 SIE de la Generalitat de Catalunya. Se adjuntan a continuación criterios particulares que, siguiendo en la línea del contenido de la instrucción, permiten la aplicación a los casos concretos planteados en el presente AR.

4.1.1 ROTURA DE TUBERÍAS

De acuerdo con la Instrucción 11/2010 (criterios F1-7 y F3-7), se han considerado roturas en tuberías correspondientes al 10% del diámetro con un máximo de 50 mm. Para estas roturas, se han realizado los correspondientes cálculos hidráulicos considerando el escape por el 10% del diámetro de la tubería, limitando el caudal de escape, en su caso, al correspondiente a rotura total (1,5 veces el caudal nominal). Se supone un coeficiente de contracción de la vena fluida de 0,62 para fugas líquidas y de 1, en las condiciones más desfavorables, en fugas gaseosas1.

4.1.2 ROTURA DE TANQUES Y DEPÓSITOS

De acuerdo con la instrucción 11/2010 (criterio F1-7) se han planteado escapes de 10 mm de diámetro en los diferentes equipos considerados. Para este caso se ha considerado el escape hidráulico correspondiente al orificio de diámetro determinado, considerando el escape en la base del recipiente o en su punto de mayor presión según el caso y en la condición más desfavorable. Para el cálculo se considera también un coeficiente de contracción de la vena fluida de 0,62 para fugas líquidas y de 1, en las condiciones más desfavorables, en fugas gaseosas.

1 Crowl, D.A. et al. Chemical Process Safety. Fundamentals with applications. 2on edition, Prentice Hall (2002).


http://www.tips.es/





4.1.3 SUPERFICIE DE CHARCO PARA ESCAPES LÍQUIDOS CONFINADOS

Se supone que la zona acotada por el cubeto, zanja o murete de contención quedará inundada. Sobre esta superficie se evaluará la vaporización del producto o un eventual incendio.

4.1.4 SUPERFICIE DE CHARCO PARA ESCAPES LÍQUIDOS NO CONFINADOS

Se supone que la zona acotada por el cubeto, zanja o murete de contención quedará inundada. Sobre esta superficie se evaluará la vaporización del producto o un eventual incendio. Los escenarios de derrame de producto sobre zonas no acotadas por elementos físicos de contención, deben tratarse como derrames no confinados con ciertas limitaciones a la extensión máxima del charco formado. En el caso de derrame el diámetro máximo del charco se define por el balance entre el caudal de fuga y la tasa de vaporización o combustión de producto2:

m

Qd

2

donde d = diámetro del charco (m) m’ = tasa de combustión (kg/m2 s) Q’ = caudal másico del escape (kg/s). Como opción más

desfavorable, se adopta todo el caudal líquido, sin considerar la vaporización inicial.

Este diámetro será corregido atendiendo a las limitaciones físicas para la extensión del derrame que pueda darse (pendientes, muretes, drenajes) y a las cantidades máximas que puedan fugar, de modo que el espesor del charco cumpla con unos mínimos:

Entre 10 y 25 mm según los casos, atendiendo a los criterios recogidos en la guía ‘Yellow Book’ y en congruencia con otras guías de prestigio equivalente.

En todos los casos se asignarán unas áreas máximas de charco no confinado de 1.500 m2 en caso de encontrarse sobre tierra firme y de 10.000 m2 en caso de encontrarse sobre el mar.

2 Mudan K.S., Prog. Energy Comb. Sci., 10 (1984).


http://www.tips.es/





4.1.5 VAPORIZACIÓN SÚBITA

Un parámetro importante a tener en cuenta para el cálculo de las consecuencias de las nubes tóxicas y las nubes comburentes es la vaporización súbita. La vaporización súbita o FLASH, es el porcentaje de una sustancia que se vaporiza adiabáticamente al pasar bruscamente de unas condiciones de operación dadas en estado licuado, a las condiciones ambientales normales en estado gaseoso. Para el cálculo del FLASH se han utilizado los criterios de la tabla 4.8 de la guía CPR18E. Nótese finalmente, que en caso de tener un volumen de sustancia < 10 m3 o un caudal de escape < 15 kg/s, el accidente se ha modelizado como el 100% de la cantidad vaporizada súbitamente (FLASH) en la dispersión tóxica, y en el caso más desfavorable como el 100% de la cantidad en el charco.

4.1.6 SUPERFICIE DE EVAPORACIÓN PARA SUSTANCIAS MUY VOLÁTILES

Para la dispersión atmosférica de sustancias muy volátiles se ha considerado el caudal correspondiente a la suma del caudal evaporado de forma súbita (si procede) y del caudal evaporado del charco formado. Este charco se formará a partir del caudal de líquido resultante del escape (el caudal total menos el caudal evaporado de forma súbita). En caso que la sustancia sea muy volátil, se ha ajustado el área de evaporación asegurando que el caudal de evaporación sea como máximo el caudal de aporte de líquido al charco.

4.1.7 DISPERSIÓN ATMOSFÉRICA

Los modelos de dispersión son modelos matemáticos que permiten prever, dadas unas condiciones iniciales y según las características físicas y químicas del producto, la evolución de una nube contaminante en función de la posición y del tiempo. Estos modelos se clasifican en dos grupos:

a) Modelo gaussiano para gases neutros. Se utiliza para describir la dispersión de nubes de gases con una densidad similar a la del aire, ya sea porque la masa molecular del contaminante es similar a la del aire, o bien porque está suficientemente diluido en el momento del escape. Este modelo supone que la nube se extiende transportada por el viento y se diluye según el modelo de la campana de Gauss.

b) Modelo para gases pesados. Se utiliza, principalmente, en los primeros momentos. La dispersión puede estar influenciada por la densidad del


http://www.tips.es/





vapor o del gas que se escapa. Los vapores y los gases con densidades superiores a la del aire tienden a caer y dispersarse a ras de suelo mientras la nube no alcanza, mediante su dilución en el aire, densidades cercanas al mismo.

Para las nubes comburentes, al igual que para las nubes tóxicas, se utilizan modelos de dispersión matemáticos que permiten prever, dadas unas condiciones iniciales y según las características físicas y químicas del producto, la evolución de una nube comburente en función de la posición y del tiempo. Asimismo, y del mismo modo que para las dispersiones tóxicas, dichos modelos se clasifican en dos grupos: gaussianos para gases neutros y para gases pesados. Una concentración de oxígeno de 40.000 ppm supone una concentración del 25% en volumen de O2, lo que se considera peligroso desde el punto de vista higiénico y del riesgo de incendio de materiales combustibles (Cryogenic Safety Manual, 3rd Edition, 1991).

4.1.8 DARDOS DE FUEGO

En el caso del dardo de fuego, se han seguido los criterios establecidos en las guías técnicas para escapes continuos por orificio basados en la expansión isoentrópica de un gas. Los escenarios que pueden derivarse de tales situaciones accidentales pueden ser:

Dispersión del chorro turbulento, bien porque no encuentra un punto de ignición o bien porque no se dan las condiciones termodinámicas de autoignición.

Dispersión con ignición inmediata dando como resultado el Dardo de fuego.

Dispersión del chorro con ignición retardada y resultado, nuevamente, de un dardo de fuego.


http://www.tips.es/





4.2 MODELOS DE CÁLCULO

El "Análisis de Consecuencias" de los escenarios incidentales descritos, es decir, el cálculo del alcance de las magnitudes físicas representativas del accidente, se ha realizado utilizando modelos de reconocido prestigio que han sido desarrollados por entidades de solvencia (TNO, EPA). Dependiendo del tipo de escenario se ha seleccionado el modelo que mejor se adapta en cada caso. A continuación se indican los programas utilizados en relación al tipo de cálculo para el cual se ha utilizado.

PROGRAMA CALCULO REALIZADO

EFFECTS 9.0

Caudales hidráulicos de escape de producto

Dardos de fuego (JFIRE)

Incendio de charco

ALOHA 5.4.1. Dispersiones comburentes (CDISP)


http://www.tips.es/





4.3 CONDICIONES METEOROLÓGICAS

Para la determinación de las consecuencias letales de los diferentes accidentes finales considerados es necesario definir las condiciones meteorológicas propias del entorno del establecimiento industrial, que servirán como base para las correspondientes simulaciones. Debido a la situación del establecimiento, se han tomado las variables meteorológicas correspondientes con el observatorio de Montmeló (Vallès Oriental). El cálculo de consecuencias derivadas de accidentes requiere la adaptación de una serie de valores promedio para las principales variables meteorológicas. Se han adoptado los siguientes valores:

PARÁMETRO METEOROLÓGICO VALOR CONSIDERADO

Temperatura ambiente(media anual) 14,3ºC

Humedad relativa (media anual) 74%

Viento – Velocidad media 2,47 m/s

Adicionalmente se considera una rugosidad media representativa de la zona que en este caso se ha considerado de 10 cm, valor que se ajusta a una condición de terreno despejado sin demasiados obstáculos. Para la elaboración del ACR se han considerado dos condiciones atmosféricas tipo a las que se les ha asignado una probabilidad de ocurrencia a partir de la siguiente tabla3, correspondiente con el observatorio de Montmeló (Vallès Oriental):

Estabilidad A B C D E F CALMA Probabilidad

(%) 0,8 8,7 8,6 24,6 11,1 20,5 25,7

Velocidad media (m/s) 1,60 2,31 3,78 4,83 3,61 1,54 0,00

3 DADES METEOROLÒGIQUES (IQS), CRITERIS ADDICIONALS PER A LA REALITZACIÓ DE LES ANÁLISIS DE RISC (AR I AQR). Servei de Seguretat d'Instal·lacions. Subdirecció General de Seguretat Industrial. Departament d’Innovació, Universitats i Empresa. Generalitat de Catalunya.


http://www.tips.es/





En el presente AR se han considerado dos condiciones de estabilidad atmosférica representativas: F y la más probable según la tabla anterior, cada una con la velocidad media del viento para cada estabilidad. Por otro lado, para la asignación de las correspondientes probabilidades de ocurrencia para estas dos categorías se ha realizado la siguiente agrupación:

Probabilidad de la categoría D: Suma de las probabilidades de las categorías A, B, C, y D.

Probabilidad de la categoría F: Suma de las probabilidades de las categorías E, F y calma.

De este modo, para la realización del AR se ha considerado el siguiente reparto de probabilidades con las velocidades medias correspondientes a cada estabilidad siguientes:

Estabilidad A B C D E F Calma Probabilidad

(%) -- -- -- 42,7 -- 57,3 --

Velocidad media (m/s) -- -- -- 4,83 -- 1,54 --


http://www.tips.es/





4.4 CRITERIOS PARA LA DEFINICIÓN DE LAS ZONAS OBJETO DE PLANIFICACIÓN

La Directriz Básica (RD 1196/2003) define y delimita la afectación de los accidentes mediante valores umbral, en función del tipo de fenómeno peligroso (mecánico, térmico o químico) que se produzca. Las zonas potencialmente afectadas por los fenómenos peligrosos que se derivan de los accidentes potenciales contemplados se determinan en base a las distancias a las que las variables físico-químicas son representativas. Así, se definen:

Zona de Intervención (ZI), como aquella en la que las consecuencias de los accidentes producen un nivel de daños que justifica la aplicación inmediata de medidas de protección.

Zona de Alerta (ZA), es aquella en la que las consecuencias de los accidentes provocan efectos que, aunque perceptibles por la población, no justifican la intervención, excepto para los grupos críticos de la población.

Además, referente al estudio de la concatenación de efectos, se establece la Zona de Efecto dominó (ZD) como aquélla a partir de la cual se deben tener en consideración posibles situaciones de propagación del accidente.


http://www.tips.es/





Fenómeno

Peligroso

Tipo de accidente

Descripción de las zonas objeto de planificación

Valores umbral

Zona de Intervención (ZI) Zona de Alerta (ZA) Zona Dominó (ZD)

De tipo térmico

Deflagración no explosiva (FlashFire)

Nubes de gases o vapores inflamables que se dispersa de forma alargada, con origen en el punto de fuga y extremo final en el punto donde se alcanza el límite inferior de inflamabilidad.

Límite Inferior de Inflamabilidad

(LII)4

50% del Límite Inferior de Inflamabilidad

(½LII)5

-----

Incendio de charco

(Poolfire)

Banda alrededor del charco (la variable representativa es la dosis de radiación térmica recibida)

Dosis de radiación térmica de:

250 (kW/m2)4/3·s

Equivalente a una radiación térmica de 5 kW/m2 , durante 30s.


115 (kW/m2)4/3·s

Equivalente a una radiación térmica de 3 kW/m2 , durante 30 s.

Radiación térmica de 8 kW/m2

Radiación Directa (ZD1)6 40 kW/m2

Radiación Diferida (ZD2)7 12,5 kW/m2

Dardo de fuego (JetFire)

Banda alrededor del dardo, producida por la ignición de una fuga continua de gases o vapores inflamables.


250 (kW/m2)4/3·s

Equivalente a una radiación térmica de 5 kW/m2 , durante 30s.


115 (kW/m2)4/3·s

Equivalente a una radiación térmica de 3 kW/m2 , durante 30 s.

Radiación térmica de

8 kW/m2

Radiación Directa (ZD1)8

40 kW/m2

Radiación Diferida (ZD2)9

12,5 kW/m2

8/9 En la Directriz básica vigente (RD 1196/2003) no se define el alcance de la Zonas de Intervención y de Alerta para las nubes inflamables. Los valores establecidos se extraen de bibliografía especializada, y de reconocido prestigio.

10/11/12/13 Latha P. et al. ‘Strategies for the quantification of thermally initiated cascade effects’ J. Loss Prev. Process Ind., Vol. 5, Nº 1, pp. 18-27 (1992). Esperables, por radiación térmica, efectos directos sobre los equipos de proceso e instalaciones si no se dispone de salvaguardias tecnológicas adecuadas.


http://www.tips.es/





Fenómeno

Peligroso

Tipo de accidente

Descripción de las zonas objeto de planificación

Valores umbral

Zona de Intervención (ZI) Zona de Alerta (ZA) Zona Dominó (ZD)

De tipo mecánico

Explosión de nube de vapor no confinada (UnConfined Vapor Explosion)

Ignición retardada de una nube de vapor inflamable (formación de ondas de presión).

Sobrepresión de 125 mbar Sobrepresión de 50 mbar Sobrepresión de 160 mbar

Explosión de nube de vapor confinada (Confined Vapor Explosion)

Ignición retardada de una nube de vapor inflamable en condiciones de confinamiento (formación de ondas de presión).


Explosión física Originada en la expansión de un gas comprimido (formación de ondas de presión).


De tipo químico Nube tóxica (Toxic dispersión)

Nubes de gases tóxicos que se dispersan a ras de tierra (la variable representativa es la concentración de tóxico o la dosis, D)

Dosis de producto tóxico (D):

D = Cnmax · texp

donde Cmax es la concentración máxima de la sustancia en el aire, texp el tiempo de exposición y n un exponente que depende de la sustancia química. Concentraciones máximas de sustancias tóxicas en el aire calculadas a partir de los índices AEGL-2, ERPG-2 y/o TEEL-2

Dosis de producto tóxico (D):

D = Cnmax · texp

donde Cmax es la concentración máxima de la sustancia en el aire, texp el tiempo de exposición y n un exponente que depende de la sustancia química. Concentraciones máximas de sustancias tóxicas en aire calculadas a partir de los índices AEGL-1, ERPG-1 y/o TEEL-1

----


http://www.tips.es/





4.5 RESUMEN DE LOS CÁLCULOS REALIZADOS

Se resumen a continuación los cálculos realizados para cada uno de los accidentes finales correspondientes a cada suceso iniciador identificado. Se resume en una única tabla los resultados correspondientes a cada uno de los cálculos junto con los parámetros de cálculo utilizados así como las condiciones de proceso existentes en cada caso.



INICIADOR CONDICIONES DE

PROCESO PARÁMETROS DE

CÁLCULO OBSERVACIONES

CAR1/MAN/G2/LOX

V cisterna = 18 m3

Ø tubería = 45 mm

Presión descarga = 8 barg

Temperatura = -183 ºC

Duración fuga (min) = 2

Ø escape = 4,5 mm

Caudal escape (kg/s) = 0,39

A evaporación = 2 m2

Se ha adoptado un tiempo de intervención de 2 minutos ya que se garantiza la presencia permanente de un operario durante la descarga de la cisterna. Con la presencia del operador se cumplen los 5 requisitos que establece el criterio F3-9 de la Instrucció 11/2010 SIE.

CAR2/MAN/G2/LOX

V cisterna = 19 m3

Ø tubería = 45 mm

Presión descarga = 8 barg



Ø escape = 4,5 mm



Se ha adoptado un tiempo de intervención de 2 minutos ya que se garantiza la presencia permanente de un operario durante la descarga de la cisterna. Con la presencia del operador se cumplen los 5 requisitos que establece el criterio F3-9 de la Instrucció 11/2010 SIE.

ZOP/X147/G3/LOX

Volumen tanque = 38,2 m3

Grado de llenado = 85 %

Ø tanque = 2,77 m

Long. Tanque = 6,4 m


Presión = 9 bara


Ø escape = 10 mm



Se ha adoptado un tiempo de escape de 30 minutos ya que no se disponen de elementos de seguridad para atajar la fuga.

ZOM/X147B/G3/LOX

Volumen tanque = 29,5 m3


Ø tanque = 2,5 m

Long. Tanque = 6 m


Presión = 9 bara


Ø escape = 10 mm





http://www.tips.es/







INICIADOR CONDICIONES DE

PROCESO PARÁMETROS DE

CÁLCULO OBSERVACIONES

ZOP/TOP/G2/GOX

Ø tubería = 3”

Presión = 8 barg

Temperatura = Amb

Q = 370 m3/h


Ø escape = 0,3”



ZOM/TOM/G2/GOX

Ø tubería = 1,25”

Presión = 8 barg

Temperatura = Amb

Q = 100 m3/h


Ø escape = 0,125”



ERM/TGN1/G2/GN

Ø tubería = 3”

Presión = 3 barg

Temperatura = Amb

Q = 600 m3/h


Ø escape = 0,3”



ERM/TGN2/G2/GN

Ø tubería = 6”

Presión = 0,25 barg

Temperatura = Amb

Q = 600 m3/h


Ø escape = 0,6”

Caudal escape (kg/s) =0,03


ZAG/TGO/G3/GO

Volumen tanque = 2 m3


Ø tanque = 1,2 m

Long. Tanque = 1,8 m

Temperatura = Amb.

Presión = Atm


Ø escape = 10 mm


A incendio = 4 m2



http://www.tips.es/







INICIADOR COORDENADAS ACCIDENTES FINALES SEGÚN

ÁRBOLES DE SUCESOS

ÁREAS DE PLANIFICACIÓN DE EMERGENCIA Y EFECTO DOMINÓ CATEGORÍA RADIO ZI (m) RADIO ZA (m) RADIO ED (m)

X Y 4,83D 1,54F 4,83D 1,54F 4,83D 1,54F

CAR1/MAN/G2/LOX 433.536 4.598.624 Dispersión comburente (CDISP) 11 21 -- -- -- 1

CAR2/MAN/G2/LOX 433.536 4.598.624 Dispersión comburente (CDISP) 11 21 -- -- -- 1

ZOP/X147/G3/LOX 433.533 4.598.612 Dispersión comburente (CDISP) 21 51 -- -- -- 1

ZOM/X147B/G3/LOX 433.530 4.598.620 Dispersión comburente (CDISP) 21 51 -- -- -- 2

ZOP/TOP/G2/GOX 433.528* 4.598.614* Dispersión comburente (CDISP) >10 11 -- -- -- 1

ZOM/TOM/G2/GOX 433.522* 4.598.619* Dispersión comburente (CDISP) >10 11 -- -- -- 1

ERM/TGN1/G2/GN 433.657* 4.598.679* Dardo de fuego (JFIRE) 3 -- 3 1

ERM/TGN2/G2/GN 433.654* 4.598.681* Dardo de fuego (JFIRE) 4 -- 4 1

ZAG/TGO/G3/GO 433.582 4.598.663 Incendio de charco (PFIRE) 8 8 7 1


http://www.tips.es/





4.6 ANÁLISIS DE LOS EFECTOS DOMINÓ CON AFECTACIÓN AL EXTERIOR DEL ESTABLECIMIENTO


ESTABLECIMIENTO Planta de Mollet del Vallès Revisión: 3.0

DOCUMENTO Análisis del Riesgo (AR) Fecha: Abril 2019

INICIADOR COORDENADAS ACCIDENTES FINALES SEGÚN

ÁRBOLES DE SUCESOS RADIO EFECTO DOMINÓ (m) X Y

CAR1/MAN/G2/LOX 433.536 4.598.624 Dispersión comburente (CDISP) --

CAR2/MAN/G2/LOX 433.536 4.598.624 Dispersión comburente (CDISP) --

ZOP/X147/G3/LOX 433.533 4.598.612 Dispersión comburente (CDISP) --

ZOM/X147B/G3/LOX 433.530 4.598.620 Dispersión comburente (CDISP) --

ZOP/TOP/G2/GOX 433.528* 4.598.614* Dispersión comburente (CDISP) --

ZOM/TOM/G2/GOX 433.522* 4.598.619* Dispersión comburente (CDISP) --

ERM/TGN1/G2/GN 433.657* 4.598.679* Dardo de fuego (JFIRE) 3

ERM/TGN2/G2/GN 433.654* 4.598.681* Dardo de fuego (JFIRE) 4

ZAG/TGO/G3/GO 433.582 4.598.663 Incendio de charco (PFIRE) 7

Los únicos sucesos iniciadores que pueden dar lugar a efecto dominó con afectación al exterior del establecimiento son los siguientes: ERM/TGN1/G2/GN y ERM/TGN2/G2/GN, en ambos casos, la afectación es muy limitada y únicamente afectan a la calle del polígono (C/ Germans Moretó Prat). NOTA: Las posibles afectaciones debidas a los alcances de los efectos dominó en el interior del establecimiento se analizan de forma específica en el ANEXO 4 del presente documento.


http://www.tips.es/





5 CÁLCULOS DE VULNERABILIDAD El cálculo de la vulnerabilidad sobre las personas se corresponde con la aplicación de las diferentes ecuaciones Probit existentes, éstas permiten determinar el porcentaje de personas afectadas (factor de respuesta, FR) ya sea por consecuencias letales o por otros efectos dañinos para la salud como consecuencia de la exposición a los diferentes escenarios accidentales.

5.1 CRITERIOS DE CÁLCULO

VULNERABILIDAD DERIVADA DE LA RADIACIÓN TÉRMICA A efectos de cálculo de la vulnerabilidad derivada de la radiación térmica procedente de incendios, ha sido considerada la ecuación Probit recomendada por el CPR en su guía Methods for determination of posible damage, CPR 16E.

Y = -36,38 + 2,56·ln(t·q4/3) donde: t: tiempo de exposición (20 segundos10) q: energía que llega por radiación Este cálculo se aplica en los incendios de charco. Nótese que en los dardos de fuego, la zona del 1% de letalidad se corresponde con el alcance del dardo de fuego que define la zona de intervención.

5.2 RESULTADOS DEL CÁLCULO DE VULNERABILIDAD



INICIADOR COORDENADAS

ACCIDENTES FINALES SEGÚN ÁRBOLES DE SUCESOS

DISTANCIAS DE LETALIDAD (m)

RADIO LD 1%

RADIO LD 0,1% - I

RADIO LD 0,1% - II

X Y 4,83D 1,54F 4,83D 1,54F 4,83D 1,54F


3 -- --


4 -- --

ZAG/TGO/G3/GO 433.582 4.598.633 Incendio de charco (PFIRE)

7 -- --

10 Guidelines for quantitative risk assessment, CPR 18E


http://www.tips.es/





6 SELECCIÓN DE LOS ACCIDENTES PARA LA ELABORACIÓN DEL PEE

De acuerdo con la instrucción para la realización de ARs aprobada para la Generalitat de Catalunya, se han descartado aquellos accidentes finales para los que el correspondiente suceso iniciador tiene una frecuencia de ocurrencia inferior a 10-6 a-1. La aplicación de los criterios recogidos en la citada instrucción para cada uno de los sucesos iniciadores así como los accidentes finales descartados para la elaboración del PEE se recogen en la siguiente tabla:


http://www.tips.es/








INICIADOR

FRECUENCIA DEL INICIADOR ACCIDENTES FINALES

FRECUENCIA BASE

FACTOR MULTIPLICADOR

JUSTIFICACIÓN

FRECUENCIA INICIADOR

(1/año)

TIPO

FRECUENCIA (1/año) DESCARTADOS PEE

4,83D 1,54F 4,83D 1,54F

CAR1/MAN/G2/LOX 4·10-5 h-1 38 h a-1 Cisterna que descarga 765 m3/año a un caudal de 20 m3/h

1,52·10-3

Dispersión comburente (CDISP)

1,29·10-4 1,75·10-4 No No

CAR2/MAN/G2/LOX 4·10-5 h-1 37 h a-1 Cisterna que descarga 733 m3/año a un caudal de 20 m3/h

1,48·10-3 Dispersión comburente (CDISP)

1,26·10-4 1,7·10-4 No No

ZOP/X147/G3/LOX 10-5 año-1 -- Se considera que el tanque está siempre lleno

10-5 Dispersión comburente (CDISP)

8,5·10-7 1,15·10-6 Sí No

ZOM/X147B/G3/LOX 10-5 año-1 -- Se considera que el tanque está siempre lleno

10-5 Dispersión comburente (CDISP)

8,5·10-7 1,15·10-6 Sí No

ZOP/TOP/G2/GOX 2·10-6 m-1 a-1 130 Se considera que la tubería siempre está llena y mide 130 m


2,21·10-5 2,99·10-5 No No

ZOM/TOM/G2/GOX 5·10-6 m-1 a-1 70 Se considera que la tubería siempre está llena y mide 70 m


2,97·10-5 4,02·10-5 No No


http://www.tips.es/








INICIADOR

FRECUENCIA DEL INICIADOR ACCIDENTES FINALES

FRECUENCIA BASE

FACTOR MULTIPLICADOR

JUSTIFICACIÓN

FRECUENCIA INICIADOR

(1/año)

TIPO

FRECUENCIA (1/año) DESCARTADOS PEE

4,83D 1,54F 4,83D 1,54F

ERM/TGN1/G2/GN 2,00·10-6 5 Se considera que la tubería siempre está llena y mide 5 m

10-5

Dardo de fuego (JFIRE)

10-5 No

ERM/TGN2/G2/GN 5,00·10-7 210 Se considera que la tubería siempre está llena y mide 210 m

1,05·10-4

Dardo de fuego (JFIRE)

1,05·10-4 No

ZAG/TGO/G3/GO 10-5 año-1 -- Se considera que el tanque está siempre lleno

10-5 Incendio de charco

10-5 No


http://www.tips.es/





7 RELACIÓN DE ACCIDENTES GRAVES IDENTIFICADOS

Se resumen a continuación los accidentes graves finalmente identificados a considerar para la elaboración del PEE, con las diferentes distancias de alcance de interés para cada uno de ellos.


http://www.tips.es/








INICIADOR

COORDENADAS ACCIDENTE FINAL DE MAYOR ALCANCE

ÁREAS DE PLANIFICACIÓN DE EMERGENCIA Y LETALIDAD (m) CATEGORÍA DEL

ACCIDENTE X Y ZI ZA ZD DL1% INTERIOR

DL 0,1% I

INTERIOR

DL 0,1% II

CAR1/MAN/G2/LOX 433.536 4.598.624 Dispersión comburente (CDISP) 21 -- -- -- -- -- 1

CAR2/MAN/G2/LOX 433.536 4.598.624 Dispersión comburente (CDISP) 21 -- -- -- -- -- 1

ZOP/X147/G3/LOX 433.533 4.598.612 Dispersión comburente (CDISP) 51 -- -- -- -- -- 1

ZOM/X147B/G3/LOX 433.530 4.598.620 Dispersión comburente (CDISP) 51 -- -- -- -- -- 2

ZOP/TOP/G2/GOX 433.528* 4.598.614* Dispersión comburente (CDISP) 11 -- -- -- -- -- 1

ZOM/TOM/G2/GOX 433.522* 4.598.619* Dispersión comburente (CDISP) 11 -- -- -- -- -- 1

ERM/TGN1/G2/GN 433.657* 4.598.679* Dardo de fuego (JFIRE) 3 -- 3 3 -- -- 1

ERM/TGN2/G2/GN 433.654* 4.598.681* Dardo de fuego (JFIRE) 4 -- 4 4 -- -- 1

ZAG/TGO/G3/GO 433.582 4.598.663 Incendio de charco (PFIRE) 8 8 7 7 -- -- 1


http://www.tips.es/

Titular: INDUSTRIAS QUÍMICAS DEL VALLÉS, S.A. Establecimiento: Planta de Mollet del Vallès Documento: Anexo 1. Árboles de Sucesos

Página: A1.1 Fecha: Abril 2019 Revisión: 3.0



ANEXO 1: ÁRBOLES DE SUCESOS


http://www.tips.es/





ÍNDICE

1. ESCAPES DE OXÍGENO LÍQUIDO............................................................ 3

2. ESCAPES DE OXÍGENO GAS ................................................................... 4

3. ESCAPES DE GAS NATURAL .................................................................. 5

4. ESCAPES DE GASÓLEO .......................................................................... 6


http://www.tips.es/





1. ESCAPES DE OXÍGENO LÍQUIDO Suceso iniciador

(accidente o TOP EVENT)

Formación de la nube de oxígeno Accidente final

Sí Dispersión comburente Escape

(DISP)

No Sin consecuencias

En caso de escape, el oxígeno líquido se expandirá sobre el suelo evaporándose a gran caudal y formando la correspondiente nube de oxígeno de naturaleza comburente. En caso de que el escape fuera inmediatamente contenido o de poca entidad podría no formarse la nube ni existir la dispersión de gases. En el presente AR se considerará, como condición más desfavorable, que en cualquiera de los casos considerados siempre se desarrollará la dispersión del gas.

SUCESO INICIADOR SUSTANCIA

CAR1/MAN/G2/LOX

Oxígeno licuado CAR2/MAN/G2/LOX

ZOP/X147/G3/LOX

ZOM/X147B/G3/LOX


http://www.tips.es/





2. ESCAPES DE OXÍGENO GAS

SUCESO INICIADOR Accidente final Escape Dispersión comburente (DISP)

En caso de escape de escape de oxígeno en fase gas se formará la correspondiente dispersión comburente del mismo.


ZOP/TOP/G2/GOX

Oxígeno gas

ZOM/TOM/G2/GOX


http://www.tips.es/





3. ESCAPES DE GAS NATURAL

SUCESO INICIADOR Ignición Accidente final Sí Dardo de fuego Escape

JFIRE


En caso de escape de hidrógeno se formará el correspondiente chorro turbulento que, en caso de encontrar un punto de ignición, dará lugar a un dardo de fuego.


ERM/TGN1/G2/GN Gas Natural

ERM/TGN2/G2/GN


http://www.tips.es/





4. ESCAPES DE GASÓLEO SUCESO

INICIADOR IGNICIÓN ACCIDENTE FINAL

Sí Incendio de charco

(PFIRE) Escape líquido


En caso de escape de gasóleo, el líquido escapado se extenderá formando el correspondiente charco de dimensiones variables según la tipología del derrame. En caso de ignición se formará el correspondiente incendio de charco.


ZAG/TGO/G3/GO Gasóleo


http://www.tips.es/

Titular: INDUSTRIAS QUÍMICAS DEL VALLÉS, S.A. Establecimiento: Planta de Mollet del Vallès Documento: Anexo 2. Cálculos justificativos




ANEXO 2: CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS


http://www.tips.es/

Titular: INDUSTRIAS QUÍMICAS DEL VALLÉS, S.A. Establecimiento: Planta de Mollet del VallèsL Documento: Anexo 2. Cálculos justificativos




ÍNDICE CAR1/MAN/G2/LOX ........................................................................................... 3

CAR2/MAN/G2/LOX ........................................................................................... 5

ZOP/X147/G3/LOX ............................................................................................. 7

ZOM/X147B/G3/GOX ......................................................................................... 9

ZOP/TOP/G2/GOX ........................................................................................... 11

ZOM/TOM/G2/GOX .......................................................................................... 13

ERM/TGN1/G2/GN ........................................................................................... 15

ERM/TGN2/G2/GN ........................................................................................... 17

ZAG/TGO/G3/GO ............................................................................................. 19


http://www.tips.es/





CAR1/MAN/G2/LOX CÁLCULO DEL ESCAPE Model: Liquefied Gas Bottom Discharge (TPDIS model) version: 5.08 (08/05/2013) Reference: Yellow Book (CPR-14E), 3rd edition 1997, Chapter 2 and Modelling source terms for the atmospheric dispersion of hazardous substances, Jaakko Kukkonen Parameters Inputs Chemical name OXYGEN (DIPPR)

Use which representative step First 20% average (flammable)

Type of vessel outflow Release from vessel through (a hole in) pipe

Pipeline length (m) 5 Pipeline diameter (mm) 45 Pipeline roughness (mm) 0.045 Hole diameter (mm) 4.5 Hole rounding Sharp edges Discharge coefficient (-) 0.62 Height difference between pipe entrance and exit (m) 0 Height leak above tank bottom (m) 0 Initial temperature in vessel (°C) -183 Vessel volume (m3) 18 Vessel type Horizontal cylinder Length cylinder (m) 10 Filling degree (%) 85 Expansion type Adiabatic n value Pressure inside vessel determination Use actual pressure Initial (absolute) pressure in vessel (bar) 9

Type of calculation Calculate until specified time

Maximum release duration (s) 120 Results Initial mass in vessel (kg) 17620 Initial (vapour) pressure in vessel (bar) 9 Time needed to empty vessel (s) 9.6084E05 Massflowrate at time t (kg/s) 0.38159 Total mass released at time t (kg) 46.2 Pressure in vessel at time t (bar) 8.8151 Temperature in vessel at time t (°C) -183 VapourMass fraction at time t (-) 0 Liquid mass in vessel at time t (kg) 17428 Vapour mass in vessel at time t (kg) 143.88 Height of liquid at time t (m) 1.1966 Fillingdegree at time t (%) 84.776 Exit pressure at time t (bar) 1.035 Exit temperature at time t (°C) -183 Maximum mass flow rate (kg/s) 0.38636 Representative release rate (kg/s) 0.38572 Representative outflow duration (s) 120 Representative temperature (°C) -183 Representative pressure at exit (bar) 1.0355 Representative vapour mass fraction (-) 0


http://www.tips.es/





CÁLCULO DE LA DISPERSIÓN COMBURENTE 4,83D SITE DATA: Location: MOLLET DEL VALLÈS, SPAIN Building Air Exchanges Per Hour: 0.78 (unsheltered single storied) Time: March 21, 2013 1200 hours ST (user specified) CHEMICAL DATA: Chemical Name: OXYGEN Molecular Weight: 32.00 g/mol Ambient Boiling Point: -183.0° C Vapor Pressure at Ambient Temperature: greater than 1 atm Ambient Saturation Concentration: 1,000,000 ppm or 100.0% ATMOSPHERIC DATA: (MANUAL INPUT OF DATA) Wind: 4.83 meters/second from 0° true at 10 meters Ground Roughness: 10 centimeters Cloud Cover: 5 tenths Air Temperature: 14.3° C Stability Class: D (user override) No Inversion Height Relative Humidity: 74% SOURCE STRENGTH: Evaporating Puddle Puddle Area: 2 square meters Average Puddle Depth: 1 centimeters Ground Type: Default soil Ground Temperature: 14.3° C Initial Puddle Temperature: -183° C Release Duration: 1 minute Max Average Sustained Release Rate: 381 grams/sec (averaged over a minute or more) Total Amount Released: 22.8 kilograms THREAT ZONE: Model Run: Heavy Gas Red : 11 meters --- (40000 ppm)

CÁLCULO DE LA DISPERSIÓN COMBURENTE 1,54F SITE DATA: Location: MOLLET DEL VALLÈS, SPAIN Building Air Exchanges Per Hour: 0.30 (unsheltered single storied) Time: March 21, 2013 0000 hours ST (user specified) CHEMICAL DATA: Chemical Name: OXYGEN Molecular Weight: 32.00 g/mol Ambient Boiling Point: -183.0° C Vapor Pressure at Ambient Temperature: greater than 1 atm Ambient Saturation Concentration: 1,000,000 ppm or 100.0% ATMOSPHERIC DATA: (MANUAL INPUT OF DATA) Wind: 1.54 meters/second from 0° true at 10 meters Ground Roughness: 10 centimeters Cloud Cover: 5 tenths Air Temperature: 14.3° C Stability Class: F No Inversion Height Relative Humidity: 74% SOURCE STRENGTH: Evaporating Puddle Puddle Area: 2 square meters Average Puddle Depth: 1 centimeters Ground Type: Default soil Ground Temperature: 14.3° C Initial Puddle Temperature: -183° C Release Duration: 1 minute Max Average Sustained Release Rate: 381 grams/sec (averaged over a minute or more) Total Amount Released: 22.8 kilograms THREAT ZONE: Model Run: Heavy Gas Red : 21 meters --- (40000 ppm)

Se ha limitado el área del charco a 2 m2 puesto que en caso de introducir el valor real del charco formado (5 m2), el valor obtenido para Max Average Sustained Release Rate, es superior al caudal de escape (0,39 kg/s).


http://www.tips.es/





CAR2/MAN/G2/LOX CÁLCULO DEL ESCAPE Model: Liquefied Gas Bottom Discharge (TPDIS model) version: 5.08 (08/05/2013) Reference: Yellow Book (CPR-14E), 3rd edition 1997, Chapter 2 and Modelling source terms for the atmospheric dispersion of hazardous substances, Jaakko Kukkonen Parameters Inputs Chemical name OXYGEN (DIPPR)



Pipeline length (m) 5 Pipeline diameter (mm) 45 Pipeline roughness (mm) 0.045 Hole diameter (mm) 4.5 Hole rounding Sharp edges Discharge coefficient (-) 0.62 Height difference between pipe entrance and exit (m) 0 Height leak above tank bottom (m) 0 Initial temperature in vessel (°C) -183 Vessel volume (m3) 19 Vessel type Horizontal cylinder Length cylinder (m) 10 Filling degree (%) 85 Expansion type Adiabatic n value Pressure inside vessel determination Use actual pressure Initial (absolute) pressure in vessel (bar) 9


Maximum release duration (s) 120 Results Initial mass in vessel (kg) 18599 Initial (vapour) pressure in vessel (bar) 9 Time needed to empty vessel (s) 1.0064E06 Massflowrate at time t (kg/s) 0.38192 Total mass released at time t (kg) 46.224 Pressure in vessel at time t (bar) 8.8246 Temperature in vessel at time t (°C) -183 VapourMass fraction at time t (-) 0 Liquid mass in vessel at time t (kg) 18399 Vapour mass in vessel at time t (kg) 151.98 Height of liquid at time t (m) 1.2295 Fillingdegree at time t (%) 84.788 Exit pressure at time t (bar) 1.0351 Exit temperature at time t (°C) -183 Maximum mass flow rate (kg/s) 0.38645 Representative release rate (kg/s) 0.38583 Representative outflow duration (s) 120 Representative temperature (°C) -183 Representative pressure at exit (bar) 1.0355 Representative vapour mass fraction (-) 0


http://www.tips.es/





CÁLCULO DE LA DISPERSIÓN COMBURENTE 4,83D SITE DATA: Location: MOLLET DEL VALLÈS, SPAIN Building Air Exchanges Per Hour: 0.78 (unsheltered single storied) Time: March 21, 2013 1200 hours ST (user specified) CHEMICAL DATA: Chemical Name: OXYGEN Molecular Weight: 32.00 g/mol Ambient Boiling Point: -183.0° C Vapor Pressure at Ambient Temperature: greater than 1 atm Ambient Saturation Concentration: 1,000,000 ppm or 100.0% ATMOSPHERIC DATA: (MANUAL INPUT OF DATA) Wind: 4.83 meters/second from 0° true at 10 meters Ground Roughness: 10 centimeters Cloud Cover: 5 tenths Air Temperature: 14.3° C Stability Class: D (user override) No Inversion Height Relative Humidity: 74% SOURCE STRENGTH: Evaporating Puddle Puddle Area: 2 square meters Average Puddle Depth: 1 centimeters Ground Type: Default soil Ground Temperature: 14.3° C Initial Puddle Temperature: -183° C Release Duration: 1 minute Max Average Sustained Release Rate: 381 grams/sec (averaged over a minute or more) Total Amount Released: 22.8 kilograms THREAT ZONE: Model Run: Heavy Gas Red : 11 meters --- (40000 ppm)

CÁLCULO DE LA DISPERSIÓN COMBURENTE 1,54F SITE DATA: Location: MOLLET DEL VALLÈS, SPAIN Building Air Exchanges Per Hour: 0.30 (unsheltered single storied) Time: March 21, 2013 0000 hours ST (user specified) CHEMICAL DATA: Chemical Name: OXYGEN Molecular Weight: 32.00 g/mol Ambient Boiling Point: -183.0° C Vapor Pressure at Ambient Temperature: greater than 1 atm Ambient Saturation Concentration: 1,000,000 ppm or 100.0% ATMOSPHERIC DATA: (MANUAL INPUT OF DATA) Wind: 1.54 meters/second from 0° true at 10 meters Ground Roughness: 10 centimeters Cloud Cover: 5 tenths Air Temperature: 14.3° C Stability Class: F No Inversion Height Relative Humidity: 74% SOURCE STRENGTH: Evaporating Puddle Puddle Area: 2 square meters Average Puddle Depth: 1 centimeters Ground Type: Default soil Ground Temperature: 14.3° C Initial Puddle Temperature: -183° C Release Duration: 1 minute Max Average Sustained Release Rate: 381 grams/sec (averaged over a minute or more) Total Amount Released: 22.8 kilograms THREAT ZONE: Model Run: Heavy Gas Red : 21 meters --- (40000 ppm)



http://www.tips.es/





ZOP/X147/G3/LOX CÁLCULO DEL ESCAPE Model: Liquefied Gas Bottom Discharge (TPDIS model) version: 5.08 (16/05/2013) Reference: Yellow Book (CPR-14E), 3rd edition 1997, Chapter 2 and Modelling source terms for the atmospheric dispersion of hazardous substances, Jaakko Kukkonen

Parameters Inputs Chemical name OXYGEN (DIPPR)


Type of vessel outflow Release through hole in vessel

Pipeline length (m) Pipeline diameter (mm) Pipeline roughness (mm) Hole diameter (mm) 10 Hole rounding Sharp edges Discharge coefficient (-) 0,62 Height difference between pipe entrance and exit (m) Height leak above tank bottom (m) 0 Initial temperature in vessel (°C) -183 Vessel volume (m3) 38,2 Vessel type Vertical cylinder Height cylinder (m) 6,4 Filling degree (%) 85 Expansion type Adiabatic n value Pressure inside vessel determination Use actual pressure Initial (absolute) pressure in vessel (bar) 9


Maximum release duration (s) 1800 Results Initial mass in vessel (kg) 37393 Initial (vapour) pressure in vessel (bar) 9 Time needed to empty vessel (s) 78635 Massflowrate at time t (kg/s) 1,5852 Total mass released at time t (kg) 3305,2 Pressure in vessel at time t (bar) 5,0992 Temperature in vessel at time t (°C) -183 VapourMass fraction at time t (-) 0 Liquid mass in vessel at time t (kg) 33797 Vapour mass in vessel at time t (kg) 224,09 Height of liquid at time t (m) 4,9579 Fillingdegree at time t (%) 77,467 Exit pressure at time t (bar) 5,6545 Exit temperature at time t (°C) -183 Maximum mass flow rate (kg/s) 2,1575 Representative release rate (kg/s) 2,0807 Representative outflow duration (s) 1800 Representative temperature (°C) -183 Representative pressure at exit (bar) 9,0086 Representative vapour mass fraction (-) 0


http://www.tips.es/





CÁLCULO DE LA DISPERSIÓN COMBURENTE 4,83D SITE DATA: Location: MOLLET DEL VALLÈS, SPAIN Building Air Exchanges Per Hour: 0.77 (unsheltered single storied) Time: March 21, 2013 1200 hours ST (user specified) CHEMICAL DATA: Chemical Name: OXYGEN Molecular Weight: 32.00 g/mol Ambient Boiling Point: -183.0° C Vapor Pressure at Ambient Temperature: greater than 1 atm Ambient Saturation Concentration: 1,000,000 ppm or 100.0% ATMOSPHERIC DATA: (MANUAL INPUT OF DATA) Wind: 4.83 meters/second from 0° true at 10 meters Ground Roughness: 10 centimeters Cloud Cover: 5 tenths Air Temperature: 14.7° C Stability Class: D (user override) No Inversion Height Relative Humidity: 74% SOURCE STRENGTH: Evaporating Puddle Puddle Area: 11 square meters Average Puddle Depth: 1 centimeters Ground Type: Default soil Ground Temperature: 14.7° C Initial Puddle Temperature: -183° C Release Duration: 1 minute Max Average Sustained Release Rate: 2.09 kilograms/sec (averaged over a minute or more) Total Amount Released: 126 kilograms THREAT ZONE: Model Run: Heavy Gas Red : 21 meters --- (40000 ppm)

CÁLCULO DE LA DISPERSIÓN COMBURENTE 1,54F SITE DATA: Location: MOLLET DEL VALLÈS, SPAIN Building Air Exchanges Per Hour: 0.29 (unsheltered single storied) Time: March 21, 2013 0000 hours ST (user specified) CHEMICAL DATA: Chemical Name: OXYGEN Molecular Weight: 32.00 g/mol Ambient Boiling Point: -183.0° C Vapor Pressure at Ambient Temperature: greater than 1 atm Ambient Saturation Concentration: 1,000,000 ppm or 100.0% ATMOSPHERIC DATA: (MANUAL INPUT OF DATA) Wind: 1.54 meters/second from 0° true at 10 meters Ground Roughness: 10 centimeters Cloud Cover: 5 tenths Air Temperature: 14.7° C Stability Class: F No Inversion Height Relative Humidity: 74% SOURCE STRENGTH: Evaporating Puddle Puddle Area: 11 square meters Average Puddle Depth: 1 centimeters Ground Type: Default soil Ground Temperature: 14.7° C Initial Puddle Temperature: -183° C Release Duration: 1 minute Max Average Sustained Release Rate: 2.09 kilograms/sec (averaged over a minute or more) Total Amount Released: 126 kilograms THREAT ZONE: Model Run: Heavy Gas Red : 51 meters --- (40000 ppm)



http://www.tips.es/





ZOM/X147B/G3/GOX CÁLCULO DEL ESCAPE Model: Liquefied Gas Bottom Discharge (TPDIS model) version: 5.08 (16/05/2013) Reference: Yellow Book (CPR-14E), 3rd edition 1997, Chapter 2 and Modelling source terms for the atmospheric dispersion of hazardous substances, Jaakko Kukkonen




Pipeline length (m) Pipeline diameter (mm) Pipeline roughness (mm) Hole diameter (mm) 10 Hole rounding Sharp edges Discharge coefficient (-) 0,62 Height difference between pipe entrance and exit (m) Height leak above tank bottom (m) 0 Initial temperature in vessel (°C) -183 Vessel volume (m3) 29,5 Vessel type Vertical cylinder Height cylinder (m) 6 Filling degree (%) 85 Expansion type Adiabatic n value Pressure inside vessel determination Use actual pressure Initial (absolute) pressure in vessel (bar) 9


Maximum release duration (s) 1800 Results Initial mass in vessel (kg) 28877 Initial (vapour) pressure in vessel (bar) 9 Time needed to empty vessel (s) 62092 Massflowrate at time t (kg/s) 1,4836 Total mass released at time t (kg) 3176,8 Pressure in vessel at time t (bar) 4,5705 Temperature in vessel at time t (°C) -183 VapourMass fraction at time t (-) 0 Liquid mass in vessel at time t (kg) 25479 Vapour mass in vessel at time t (kg) 164,46 Height of liquid at time t (m) 4,5375 Fillingdegree at time t (%) 75,624 Exit pressure at time t (bar) 5,0787 Exit temperature at time t (°C) -183 Maximum mass flow rate (kg/s) 2,1527 Representative release rate (kg/s) 2,0579 Representative outflow duration (s) 1800 Representative temperature (°C) -183 Representative pressure at exit (bar) 8,8345 Representative vapour mass fraction (-) 0


http://www.tips.es/





CÁLCULO DE LA DISPERSIÓN COMBURENTE 4,83D SITE DATA: Location: MOLLET DEL VALLÈS, SPAIN Building Air Exchanges Per Hour: 0.77 (unsheltered single storied) Time: March 21, 2013 1200 hours ST (user specified) CHEMICAL DATA: Chemical Name: OXYGEN Molecular Weight: 32.00 g/mol Ambient Boiling Point: -183.0° C Vapor Pressure at Ambient Temperature: greater than 1 atm Ambient Saturation Concentration: 1,000,000 ppm or 100.0% ATMOSPHERIC DATA: (MANUAL INPUT OF DATA) Wind: 4.83 meters/second from 0° true at 10 meters Ground Roughness: 10 centimeters Cloud Cover: 5 tenths Air Temperature: 14.7° C Stability Class: D (user override) No Inversion Height Relative Humidity: 74% SOURCE STRENGTH: Evaporating Puddle Puddle Area: 11 square meters Average Puddle Depth: 1 centimeters Ground Type: Default soil Ground Temperature: 14.7° C Initial Puddle Temperature: -183° C Release Duration: 1 minute Max Average Sustained Release Rate: 2.09 kilograms/sec (averaged over a minute or more) Total Amount Released: 126 kilograms THREAT ZONE: Model Run: Heavy Gas Red : 21 meters --- (40000 ppm)

CÁLCULO DE LA DISPERSIÓN COMBURENTE 1,54F SITE DATA: Location: MOLLET DEL VALLÈS, SPAIN Building Air Exchanges Per Hour: 0.29 (unsheltered single storied) Time: March 21, 2013 0000 hours ST (user specified) CHEMICAL DATA: Chemical Name: OXYGEN Molecular Weight: 32.00 g/mol Ambient Boiling Point: -183.0° C Vapor Pressure at Ambient Temperature: greater than 1 atm Ambient Saturation Concentration: 1,000,000 ppm or 100.0% ATMOSPHERIC DATA: (MANUAL INPUT OF DATA) Wind: 1.54 meters/second from 0° true at 10 meters Ground Roughness: 10 centimeters Cloud Cover: 5 tenths Air Temperature: 14.7° C Stability Class: F No Inversion Height Relative Humidity: 74% SOURCE STRENGTH: Evaporating Puddle Puddle Area: 11 square meters Average Puddle Depth: 1 centimeters Ground Type: Default soil Ground Temperature: 14.7° C Initial Puddle Temperature: -183° C Release Duration: 1 minute Max Average Sustained Release Rate: 2.09 kilograms/sec (averaged over a minute or more) Total Amount Released: 126 kilograms THREAT ZONE: Model Run: Heavy Gas Red : 51 meters --- (40000 ppm)



http://www.tips.es/





ZOP/TOP/G2/GOX CÁLCULO DEL ESCAPE Model: Gas Release From Vessel version: 5.09 (16/05/2013) Reference: Yellow Book, CPR-14E, 3rd edition 1997, Paragraph 2.5.2.3 and Yellow Book, CPR-14E, 3rd edition 1997, Paragraph 2.5.2.3



Expansion type Adiabatic n value


Pipeline length (m) 130 Pipeline diameter (inch) 3 Pipeline roughness (mm) 0,045 Hole diameter (inch) 0,3 Hole rounding Rounded edges Discharge coefficient (-) 1 Initial temperature in equipment (°C) 14,3 Initial (absolute) pressure in vessel (bar) 9 Vessel volume (m3) 1000


Maximum release duration (s) 1800 Results Initial mass in vessel (kg) 12135 Mass flow rate at time t (kg/s) 0,10115 Time needed to empty vessel (s) Total mass released at time t (kg) 184,67 Pressure in vessel at time t (bar) 8,8093 Pressure at pipe exit at time t (bar) 8,802 Temperature at pipe exit at time t (°C) 12,558 Density gas at pipe exit at time t (kg/m3) 11,951 Maximum mass flow rate (kg/s) 0,10302 Representative release rate (kg/s) 0,10393 Representative outflow duration (s) 1800 Representative temperature (°C) 14,3 Representative pressure (bar) 8,9925 Representative density (kg/m3) 12,135


http://www.tips.es/





CÁLCULO DE LA DISPERSIÓN COMBURENTE 4,83D SITE DATA: Location: MOLLET DEL VALLÈS, SPAIN Building Air Exchanges Per Hour: 0.78 (unsheltered single storied) Time: March 21, 2013 1200 hours ST (user specified) CHEMICAL DATA: Chemical Name: OXYGEN Molecular Weight: 32.00 g/mol Ambient Boiling Point: -183.0° C Vapor Pressure at Ambient Temperature: greater than 1 atm Ambient Saturation Concentration: 1,000,000 ppm or 100.0% ATMOSPHERIC DATA: (MANUAL INPUT OF DATA) Wind: 4.85 meters/second from 0° true at 10 meters Ground Roughness: 10 centimeters Cloud Cover: 5 tenths Air Temperature: 14.3° C Stability Class: D (user override) No Inversion Height Relative Humidity: 74% SOURCE STRENGTH: Direct Source: 0.1 kilograms/sec Source Height: 0 Release Duration: 30 minutes Release Rate: 6 kilograms/min Total Amount Released: 180 kilograms Note: This chemical may flash boil and/or result in two phase flow. THREAT ZONE: Model Run: Gaussian Red : less than 10 meters(10.9 yards) --- (40000 ppm) Note: Threat zone was not drawn because effects of near-field patchiness make dispersion predictions less reliable for short distances.

CÁLCULO DE LA DISPERSIÓN COMBURENTE 1,54D SITE DATA: Location: MOLLET DEL VALLÈS, SPAIN Building Air Exchanges Per Hour: 0.29 (unsheltered single storied) Time: March 21, 2013 0000 hours ST (user specified) CHEMICAL DATA: Chemical Name: OXYGEN Molecular Weight: 32.00 g/mol Ambient Boiling Point: -183.0° C Vapor Pressure at Ambient Temperature: greater than 1 atm Ambient Saturation Concentration: 1,000,000 ppm or 100.0% ATMOSPHERIC DATA: (MANUAL INPUT OF DATA) Wind: 1.54 meters/second from 0° true at 10 meters Ground Roughness: 10 centimeters Cloud Cover: 5 tenths Air Temperature: 14.7° C Stability Class: F No Inversion Height Relative Humidity: 74% SOURCE STRENGTH: Direct Source: 0.1 kilograms/sec Source Height: 0 Release Duration: 30 minutes Release Rate: 6 kilograms/min Total Amount Released: 180 kilograms Note: This chemical may flash boil and/or result in two phase flow. THREAT ZONE: Model Run: Heavy Gas Red : 11 meters --- (40000 ppm) Note: Threat zone was not drawn because effects of near-field patchiness make dispersion predictions less reliable for short distances.


http://www.tips.es/





ZOM/TOM/G2/GOX CÁLCULO DEL ESCAPE Model: Gas Release From Vessel version: 5.09 (16/05/2013) Reference: Yellow Book, CPR-14E, 3rd edition 1997, Paragraph 2.5.2.3 and Yellow Book, CPR-14E, 3rd edition 1997, Paragraph 2.5.2.3





Pipeline length (m) 70 Pipeline diameter (inch) 1,25 Pipeline roughness (mm) 0,045 Hole diameter (inch) 0,125 Hole rounding Rounded edges Discharge coefficient (-) 1 Initial temperature in equipment (°C) 14,3 Initial (absolute) pressure in vessel (bar) 9 Vessel volume (m3) 1000


Maximum release duration (s) 1800 Results Initial mass in vessel (kg) 12135 Mass flow rate at time t (kg/s) 0,017822 Time needed to empty vessel (s) Total mass released at time t (kg) 32,291 Pressure in vessel at time t (bar) 8,9666 Pressure at pipe exit at time t (bar) 8,9546 Temperature at pipe exit at time t (°C) 13,997 Density gas at pipe exit at time t (kg/m3) 12,103 Maximum mass flow rate (kg/s) 0,017878 Representative release rate (kg/s) 0,018284 Representative outflow duration (s) 1800 Representative temperature (°C) 14,3 Representative pressure (bar) 8,988 Representative density (kg/m3) 12,135


http://www.tips.es/





CÁLCULO DE LA DISPERSIÓN COMBURENTE 4,83D SITE DATA: Location: MOLLET DEL VALLÈS, SPAIN Building Air Exchanges Per Hour: 0.78 (unsheltered single storied) Time: March 21, 2013 1200 hours ST (user specified) CHEMICAL DATA: Chemical Name: OXYGEN Molecular Weight: 32.00 g/mol Ambient Boiling Point: -183.0° C Vapor Pressure at Ambient Temperature: greater than 1 atm Ambient Saturation Concentration: 1,000,000 ppm or 100.0% ATMOSPHERIC DATA: (MANUAL INPUT OF DATA) Wind: 4.83 meters/second from 0° true at 10 meters Ground Roughness: 10 centimeters Cloud Cover: 5 tenths Air Temperature: 14.3° C Stability Class: D (user override) No Inversion Height Relative Humidity: 74% SOURCE STRENGTH: Direct Source: 0.02 kilograms/sec Source Height: 0 Release Duration: 30 minutes Release Rate: 1.2 kilograms/min Total Amount Released: 36.0 kilograms Note: This chemical may flash boil and/or result in two phase flow. THREAT ZONE: Model Run: Gaussian Red : less than 10 meters(10.9 yards) --- (40000 ppm) Note: Threat zone was not drawn because effects of near-field patchiness make dispersion predictions less reliable for short distances.

CÁLCULO DE LA DISPERSIÓN COMBURENTE 1,54D SITE DATA: Location: MOLLET DEL VALLÈS, SPAIN Building Air Exchanges Per Hour: 0.30 (unsheltered single storied) Time: March 21, 2013 0000 hours ST (user specified) CHEMICAL DATA: Chemical Name: OXYGEN Molecular Weight: 32.00 g/mol Ambient Boiling Point: -183.0° C Vapor Pressure at Ambient Temperature: greater than 1 atm Ambient Saturation Concentration: 1,000,000 ppm or 100.0% ATMOSPHERIC DATA: (MANUAL INPUT OF DATA) Wind: 1.54 meters/second from 0° true at 10 meters Ground Roughness: 10 centimeters Cloud Cover: 5 tenths Air Temperature: 14.3° C Stability Class: F No Inversion Height Relative Humidity: 74% SOURCE STRENGTH: Direct Source: 0.02 kilograms/sec Source Height: 0 Release Duration: 30 minutes Release Rate: 1.2 kilograms/min Total Amount Released: 36.0 kilograms Note: This chemical may flash boil and/or result in two phase flow. THREAT ZONE: Model Run: Heavy Gas Red : 10 meters --- (40000 ppm) Note: Threat zone was not drawn because effects of near-field patchiness make dispersion predictions less reliable for short distances.


http://www.tips.es/





ERM/TGN1/G2/GN CÁLCULO DEL ESCAPE Model: Gas Release From Vessel version: 5.09 (16/05/2013) Reference: Yellow Book, CPR-14E, 3rd edition 1997, Paragraph 2.5.2.3 and Yellow Book, CPR-14E, 3rd edition 1997, Paragraph 2.5.2.3

Parameters Inputs Chemical name METHANE (DIPPR)




Pipeline length (m) 5 Pipeline diameter (inch) 3 Pipeline roughness (mm) 0,045 Hole diameter (inch) 0,3 Hole rounding Rounded edges Discharge coefficient (-) 1 Initial temperature in equipment (°C) 14,3 Initial (absolute) pressure in vessel (bar) 4 Vessel volume (m3) 1000


Maximum release duration (s) 1800 Results Initial mass in vessel (kg) 2706,3 Mass flow rate at time t (kg/s) 0,030969 Time needed to empty vessel (s) Total mass released at time t (kg) 56,707 Pressure in vessel at time t (bar) 3,8907 Pressure at pipe exit at time t (bar) 3,8906 Temperature at pipe exit at time t (°C) 12,428 Density gas at pipe exit at time t (kg/m3) 2,6498 Maximum mass flow rate (kg/s) 0,031729 Representative release rate (kg/s) 0,031836 Representative outflow duration (s) 1800 Representative temperature (°C) 14,3 Representative pressure (bar) 3,9999 Representative density (kg/m3) 2,7063


http://www.tips.es/





CÁLCULO DEL DARDO DE FUEGO Model: Jet Fire (Chamberlain model) version: 5.16 (16/05/2013) Reference: Chamberlain, G.A., Development in design methods for predicting thermal radiation from flares~Chem. Eng. Res. Des. Vol.65 July 1987 pagina 299 - 309~Cook,J. et al, A comprehensive program for the calculation of flame radiation levels~Loss Prev. in Process Ind. January 1990, vol.3 ~

Parameters Inputs Chemical name METHANE (DIPPR) (Calculated) Mass flow rate (kg/s) 0,031836 Exit temperature (°C) 14,3 Exit pressure (bar) 4 Hole diameter (mm) 7,62 Hole rounding Rounded edges Discharge coefficient (-) 1 Outflow angle in XZ plane (0°=horizontal; 90°=vertical) (deg) 45 Release height (Stack height) (m) 0 Wind speed at 10 m height (m/s) 2,47 Percentage of the flame covered by soot (%) 0 Distance from release (Xd) (m) 30 X-coordinate of release (m) 0 Y-coordinate of release (m) 0 Height of the receiver (m) 1,5 Predefined wind direction N Wind comes from (North = 0 degrees) (deg) 0 Calculate contours for Lethal burns Heat radiation level (lowest) for first contour plot (kW/m2) Heat radiation level for second contour plot (kW/m2) Heat radiation level (highest) for third contour plot (kW/m2) Take protective effects of clothing into account No Results Type of flow of the jet Choked flow Exit velocity of expanding jet (m/s) 591,09 Angle between hole and flame axis (alpha) (deg) 9,5432 Frustum lift off height (b) (m) 0,47657 Width of frustum base (W1) (m) 0,0083499 Width of frustum tip (W2) (m) 0,72229 Length of frustum (flame) (Rl) (m) 2,0911 Surface area of frustum (m2) 2,8444 Surface emissive power (max) (kW/m2) 79,024 Surface emissive power (actual) (kW/m2) 79,024 Atmospheric transmissivity at Xd (%) 79,559 View factor at Xd (-) 0,00024324 Heat radiation at Xd (kW/m2) 0,015261 n% First degree burns distance (m) n% Second degree burns distance (m) n% Third degree (Lethal) burns distance (m) 2,9723


http://www.tips.es/





ERM/TGN2/G2/GN CÁLCULO DEL ESCAPE Model: Gas Release From Vessel version: 5.09 (16/05/2013) Reference: Yellow Book, CPR-14E, 3rd edition 1997, Paragraph 2.5.2.3 and Yellow Book, CPR-14E, 3rd edition 1997, Paragraph 2.5.2.3

Parameters Inputs Chemical name METHANE (DIPPR) Use which representative step First 20% average (flammable)


Pipeline length (m) 5 Pipeline diameter (inch) 6 Hole diameter (inch) 0,6 Hole rounding Rounded edges Discharge coefficient (-) 1 Initial temperature in equipment (°C) 14,3 Initial (absolute) pressure in vessel (bar) 1,25 Vessel volume (m3) 1000 Type of calculation Calculate until specified time Maximum release duration (s) 1800 Results Initial mass in vessel (kg) 841,13 Mass flow rate at time t (kg/s) 0,024819 Time needed to empty vessel (s) Total mass released at time t (kg) 51,584 Pressure in vessel at time t (bar) 1,1505 Pressure at pipe exit at time t (bar) 1,1505 Temperature at pipe exit at time t (°C) 8,7236 Density gas at pipe exit at time t (kg/m3) 0,78969 Maximum mass flow rate (kg/s) 0,032154 Representative release rate (kg/s) 0,031507 Representative outflow duration (s) 1800 Representative temperature (°C) 13,751 Representative pressure (bar) 1,2399 Representative density (kg/m3) 0,83592


http://www.tips.es/





CÁLCULO DEL DARDO DE FUEGO Model: Jet Fire (Chamberlain model) version: 5.16 (16/05/2013) Reference: Chamberlain, G.A., Development in design methods for predicting thermal radiation from flares~Chem. Eng. Res. Des. Vol.65 July 1987 pagina 299 - 309~Cook,J. et al, A comprehensive program for the calculation of flame radiation levels~Loss Prev. in Process Ind. January 1990, vol.3 ~

Parameters Inputs Chemical name METHANE (DIPPR) (Calculated) Mass flow rate (kg/s) 0,031507 Exit temperature (°C) 13,751 Exit pressure (bar) 1,25 Hole diameter (inch) 0,6 Hole rounding Rounded edges Discharge coefficient (-) 1 Outflow angle in XZ plane (0°=horizontal; 90°=vertical) (deg) 45 Release height (Stack height) (m) 0 Wind speed at 10 m height (m/s) 2,47 Ambient temperature (°C) 9 Ambient relative humidity (%) 83 Flame temperature (°C) 926,85 Amount of CO2 in atmosphere (-) 0,0003 Percentage of the flame covered by soot (%) 0 Maximum heat exposure duration (s) 20 Distance from release (Xd) (m) 30 X-coordinate of release (m) 0 Y-coordinate of release (m) 0 Height of the receiver (m) 1,5 Predefined wind direction N Wind comes from (North = 0 degrees) (deg) 0 Calculate contours for Lethal burns Heat radiation level (lowest) for first contour plot (kW/m2) Heat radiation level for second contour plot (kW/m2) Heat radiation level (highest) for third contour plot (kW/m2) Take protective effects of clothing into account No Correction lethality protection clothing (-) Percentage of mortality for contour calculations (%) 1 Heat radiation damage Probit A ((sec*(W/m2)^n)) -36,38 Heat radiation damage Probit B 2,56 Heat radiation damage Probit N 1,3333 Resolution for surface discretization Medium Results Type of flow of the jet UnChoked flow Exit velocity of expanding jet (m/s) 241,5 Angle between hole and flame axis (alpha) (deg) 9,9754 Frustum lift off height (b) (m) 0,53633 Width of frustum base (W1) (m) 0,014425 Width of frustum tip (W2) (m) 0,99774 Length of frustum (flame) (Rl) (m) 2,6898 Surface area of frustum (m2) 5,1294 Surface emissive power (max) (kW/m2) 63,386 Surface emissive power (actual) (kW/m2) 63,386 Atmospheric transmissivity at Xd (%) 79,689 View factor at Xd (-) 0,00045661 Heat radiation at Xd (kW/m2) 0,023003 n% First degree burns distance (m) n% Second degree burns distance (m) n% Third degree (Lethal) burns distance (m) 3,5993


http://www.tips.es/





ZAG/TGO/G3/GO CÁLCULO DEL ESCAPE Model: Liquid release version: 5.08 (2016-07-13) Reference: Yellow Book, CPR-14E, 3rd edition 1997, Paragraph 2.5.4

Parameters Inputs Chemical name n-DODECANE (DIPPR)



Pipeline length (m) Pipeline diameter (mm) Pipeline roughness (mm) Hole diameter (mm) 10 Hole rounding Sharp edges Discharge coefficient (-) 0.62 Vessel type Horizontal cylinder Vessel volume (m3) 2 Length cylinder (m) 1.8 Filling degree (%) 95 Overpressure above liquid (assuming closed system) (bar) 0 Height leak above tank bottom (m) 0 Initial temperature in vessel (°C) 14.3


Maximum release duration (s) 1800

Results Initial mass in vessel (kg) 1432 Mass flow rate at time t (kg/s) 0.14943 Total mass released at time t (kg) 286.37 Time needed to empty vessel (s) Filling degree at time t (%) 75.997 Height of liquid at time t (m) 0.84518 Maximum mass flow rate (kg/s) 0.16842 Representative release rate (kg/s) 0.1662 Representative outflow duration (s) 1800 Representative pressure (bar) 1.0151


http://www.tips.es/





CÁLCULO DEL INCENDIO Model: Pool fire version: 5.14 (2016-07-13) Reference: Yellow Book (CPR-14E), 3rd edition 1997, Paragraph 6.5.4

Parameters Inputs Chemical name n-DODECANE (DIPPR) Pool size determination Confined Total mass released (kg) 286.37 Mass flow rate of the source (kg/s) 0.1662 Duration of the release (s) 1800 Pool surface poolfire (m2) 4 Height of the receiver (m) 1.5 Height of the confined pool above ground level (m) 0 Temperature of the pool (°C) 14.3 Pool burning rate Calculate/Default Value of pool burning rate (kg/m2*s) Fraction combustion heat radiated (-) 0.35 Soot Fraction Calculate/Default Value of soot fraction (-) Wind speed at 10 m height (m/s) 2.47 Ambient temperature (°C) 14.3 Ambient relative humidity (%) 74 Amount of CO2 in atmosphere (-) 0.0003 Distance from centre of the pool (Xd) (m) 15 Maximum heat exposure duration (s) 30 X-coordinate of release (m) 0 Y-coordinate of release (m) 0 Predefined wind direction N Wind comes from (North = 0 degrees) (deg) 0 Calculate contours for Physical effects Heat radiation level (lowest) for first contour plot (kW/m2) 8 Heat radiation level for second contour plot (kW/m2) 5 Heat radiation level (highest) for third contour plot (kW/m2) 3 Take protective effects of clothing into account Correction lethality protection clothing (-) Percentage of mortality for contour calculations (%) Heat radiation damage Probit A ((sec*(W/m2)^n)) Heat radiation damage Probit B Heat radiation damage Probit N

Results Max Diameter of the Pool Fire (m) 2.2568 Heat radiation at X (kW/m2) 0.41223 Heat radiation first contour at (m) 6.2626 Heat radiation second contour at (m) 7.0037 Heat radiation third contour at (m) 7.9867 Combustion rate (kg/s) 0.20743 Duration of the pool fire (s) 1380.6 Heat emission from fire surface (kW/m2) 34.436 Flame tilt (deg) 50.901 View factor (-) 0.015148 Atmospheric transmissivity (%) 79.025 Flame temperature (°C) 612.09 Length of the flame (m) 4.3359 Calculated pool surface area (m2) 4 Weight ratio of HCL/chemical (%) 0 Weight ratio of NO2/chemical (%) 0 Weight ratio of SO2/chemical (%) 0 Weight ratio of CO2/chemical (%) 310.15 Weight ratio of H2O/chemical (%) 137.56


http://www.tips.es/





Heat radiation vs. distance

Session 2

Distance [m]161514131211109876543210

Heat

radia

tion

[kW

/m2]

70

65

60

55

50

45

40

35

30

25

20

15

10

5

0


http://www.tips.es/

Titular: INDUSTRIAS QUÍMICAS DEL VALLÉS, S.A. Establecimiento: Planta de Mollet del Vallès Documento: Anexo 3. Representación gráfica de las consecuencias




ANEXO 3: REPRESENTACIÓN GRÁFICA DE LAS

CONSECUENCIAS


http://www.tips.es/

H3PO4 50%NH3 25%

ASCENSOR

P-408

2.500 kg

± 1.110

QUANTUM 500 kW

PERSONAL APARCAMIENTO DE

NATURALGAS

E.R.M.

ALMACÉN DE SULFATO DE COBRE

FORMACIÓNAULAS DE

MURO DE CONTENCIÓN PARA FERRALLA

DEPURADORA DECANTADOR

DECANTACIÓNPISCINA

DISYUNTORES

C.I.BOMBAS

REACTIVOS

HOMOGENEIZACIÓN

PORCHE

MANIOBRA GENERAL B.T. DISTRIBUCIÓN Y CUADROS DE MEDIDA,

SECTOR OXICLORURO

CINTA CARGA FERRALLA

ARCHIVO

DESPAC

HO

MUESTRASALMACÉN DE

MANTENIMIENTO OFICINA DEPOZO

DEP. G

ASOIL

E.T. ENH

ER

SOSADE FRÍO

EQUIPOS

ATOMIZADOR -2-

STOCKDEPOSITOS

SECTOR ENSACADO

SECTOR DE ENVASADO

ENSACADORA PEQUEÑA

MER

CAD

ERÍAS

CO

NTR

OL

BÁSCU

LA

ACCESOCONTROL

HCl

HCl

HCl

HCl

DE PALETIZADOS ALMACÉN GENERAL

COPPER SHOT

PERSONALCOMEDOR DE

DESC

ANSO

SALA

REC

AMBIO

SALM

ACÉN

MAN

TENIM

IENTO

TALLER D

E

POR

CH

E

ADMINISTRACIÓNPREFABRICADOS DESPACHOS

LOGÍSTICAOFICINAS

DESPACHO

SALA DE COMPRESORES

DE CALDERA SALA TRATAMIENTO AGUA

ALMACÉN COPPER SHOT

REACTORES

ENSAC

ADO

RA

SALA CALDERA

SECTOR CRISTALIZACIÓN

DEPÓSITOS SULFATO DOBLE

CRISTALIZACIÓN SECTOR DE CUBAS DE

SOSA-C

LOR

HÍD

RIC

OC

ARG

ADER

O

PARQ

UE C

LOR

HÍD

RIC

O

JUNTASSALA DE

FÁBRICAOFICINAS VESTU

ARIO

S

DUCHAS

LAVABOS

DUCHA

W.C.

CALDERASSALA

OFFICE

DESPAC

HO

RECEPCIÓN

ESPERASALA

W.C.

ADM

INISTR

ATIVASO

FICIN

AS

FORMULADOS ENVASADO DE

BÁSCULA

FILTRO

MOLINO

RECAMBIOSALMACÉN DE

LIMPIEZADEPÓSITOS DE

TÉCNICOS E INTERMEDIOS ESTANTERÍAS CUBIERTAS DE PRODUCTOS

REACTORES

FILTRO

REACTORES

CONTROLSALA DE

DEPÓSITOS

AGUAS MADRE

CALSILOSALA CALDERA "LINDE"

ATOMIZADOR

ATOMIZADOR -1- SULFATO DOBLE

PRENSA STT SECTOR FILTRO

ASCENSOR

POR

CH

E

(GRANULADO) ALMACÉN DE SULFATO

AVDA. RAFAEL CASANOVA

AGUA REF.TORRE

COMPACTADORA

PREFABRICADOS DESPACHOS

(PALETIZADO) PRIMAS Y ACTIVOS ALMACÉN DE MATERIAS

PRODUCCIÓNOFICINAS

FOR

MAC

IÓN

NITR

ÓG

ENO

INSTALACION MOLIENDA TECNICO

255 m2

300 m²

25 T25 T

25 T25 T

25 T

5 T

5 T

15 T

15 T

ENVASADORA WG

ENVASADORA TECNICO

11 T

VF 75 kWEHP-150

3 T

EWK-441

15 T

5 T 100 m³/h LF125 m³/h AR

TORREAGUA REF.

LOSA DE REFUERZO

LOSA DE REFUERZO

LOSA DE REFUERZO

Arqueta de Achique

ESTACIÓN DE OXÍGENO

LÍQUIDO MESSER

ESTACIÓN DE OXÍGENO

LÍQUIDO PRAXAIR

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

0000

±0.000

±0.000

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXXXXXX

XXXXXXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXXXXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXXXXXXXXXX

XXXX

XXXXXXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXXXXXX

XXXX

XXXXXXXX

XXXX

XXXXXXXX

XXXX

XXXX

XXXX

1%

1%

1%

1%

1%

1%

1%

1%

1%

1%

1%

1%

XXXX

XXXX

XXXX

00

±0.000

1%

1%

1%

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXX

XXXXXXXX

XXXXXXXX

XXXX

XXXX

anÁlisis del riesgo (ar)

Documents