comune di montegrimano terme provincia di pesaro e urbino · 2018. 12. 13. · provincia di pesaro...

Studio Tecnico di Ingegneria Civile

Ing. Renzo Vanzolini Via Montecasale 52/4 - 47832 SAN CLEMENTE (RN) Tel: 0541.988034 - Fax: 0541.988034 - cell. 339.6570547 E-Mail: [email protected] – Internet: www.studio-rv.com

COMUNE DI MONTEGRIMANO TERME

Provincia di Pesaro e Urbino

Lavori di adeguamento sismico, efficientamento energetico ed opere

finalizzate all’ottenimento del certificato di agibilità dell’edificio

di proprietà Comunale adibito a Scuola dell’Infanzia

sita in P.zza Giacomo Matteotti 1

NORMA TECNICA: D.M. del 17/1/2018 - Norme Tecniche per le Costruzioni

Committente: Comune di Montegrimano Terme

San Clemente, Maggio 2018 Ing. Renzo Vanzolini

El.B

El.C

El.E

Studio Tecnico Ing. Renzo Vanzolini Via MONTECASALE, 52/4 ufficio: 0541.988034 cell.: 339.6570547 47832 San Clemente (Rimini)

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INDICE DEGLI ELABORATI

1 Documenti di sintesi

1.1 Sintesi del percorso progettuale

1.2 Condizioni d’uso e livelli di sicurezza della costruzione

2 Relazione di calcolo strutturale

2.1 Premessa

2.2 ES Analisi storico-critica ed esito del rilievo geometrico-strutturale

2.2.1 ES Analisi storico-critica

2.2.2 ES Esito del rilievo geometrico-strutturale

2.3 Descrizione Generale dell’opera e criteri generali di progettazione, analisi e verifica

2.4 Quadro normativo di riferimento adottato

2.4.1 Norme di riferimento cogenti

2.4.2 Altre norme e documenti tecnici integrativi

2.5 ES Livelli di conoscenza e fattori di confidenza

2.6 Azioni di Progetto sulla Costruzione

2.7 Modello/i numerico/i

2.7.1 Metodologia di modellazione ed analisi

2.7.2 Informazioni sul codice di calcolo

2.7.3 Modellazione della geometria e delle proprietà meccaniche

2.7.4 Modellazione dei vincoli interni ed esterni

2.7.5 Modellazione delle azioni

2.7.6 Combinazioni e /o percorsi di carico

2.8 Principali risultati

2.8.1 Risultati dell’analisi modale

2.8.2 Deformate e sollecitazioni per condizioni di carico

2.8.3 Inviluppo delle sollecitazioni maggiormente significative

2.8.4 Reazioni vincolari

2.8.5 Altri risultati significativi

2.9 Giudizio motivato di accettabilità dei risultati

2.10 Verifiche agli stati limite ultimi

2.11 Verifiche agli stati limite di esercizio


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3 Relazione sui materiali

3.1 Elenco dei materiali e loro modalità di posa in opera

3.2 Valori di calcolo

4 Elaborati grafici esecutivi e particolari costruttivi

4.1 ES Rilievo geometrico–strutturale

4.2 ES Documentazione fotografica

4.3 ES Quadro fessurativo e/o di degrado

4.4 Elaborati Grafici generali

4.5 Particolari costruttivi

5 Piano di manutenzione della parte strutturale dell’opera

6 Relazione sui risultati sperimentali – Indagini specialistiche

6.1 Relazione geologica: indagini, caratterizzazione e modellazione geologica del sito

6.2 Relazione geotecnica: indagini, caratterizzazioni e modellazione del volume significativo del terreno

6.3 ES Relazione sulla caratterizzazione meccanica dei materiali

ALLEGATO

ELENCO DATI INPUT MODELLO DI CALCOLO


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1 DOCUMENTI DI SINTESI

1.1 Sintesi del percorso progettuale

Il progetto in esame riguarda l’adeguamento strutturale di un fabbricato ad uso scolastico adibito a scuola

dell’infanzia sito nel Comune di Montegrimano Terme e commissionato dall’amministrazione stessa.

La geometria della struttura è composta da un corpo centrale di forma quadrata di dimensioni 9.5x9.5m

interessato da copertura in legno a forma di piramide composta da 4 puntoni posizionati negli angoli, collegata

in corrispondenza degli angoli ad altri 4 corpi di forma quadrata di dimensioni pari a circa 8.3x8.3m, tre dei

quali tamponati con pareti e solaio ed uno a telaio nudo. I tre blocchi chiusi sono collegati tra loro da altri due

volumi con differenti quote in altezza. Infatti i solai di copertura costituiti in latero cemento, sono posti a quote

differenti e raccordati tra loro da travi in altezza 25x90cm.

La struttura portante è interamente in c.a. ed è caratterizzata da muri di spessore 30cm nel piano seminterrato

e telai tridimensionali per la struttura in elevazione costituiti perlopiù da pilastri di dimensioni 25x50cm

posizionati a oltre un metro dagli spigoli e travi in altezza di dimensioni variabili. Sono in un angolo del blocco

quadrato centrale, si evidenzia la presenza di un setto ad “L” di dimensioni 150x150x25cm.

In altezza il fabbricato si sviluppa su tre piani, di cui uno seminterrato che interessa solo parzialmente la

superficie coperta, il piano terra composto da solaio in latero cemento 24+4cm e i solai di copertura in latero

cemento sfalsati su due livelli e rispettivamente di spessore 20+4cm e 24+6cm.

L’intervento in progetto riguarda l’adeguamento strutturale della scuola dell’infanzia mediante interventi di

rinforzo di alcuni elementi di fondazioni e dei pilastri. Nell’intervento inoltre, tramite rinforzi di sottofondazioni,

verrà realizzato un ampliamento a livello interrato sotto il corpo quadrato centrale. Si procederà inoltre alla

chiusura del volume attualmente non tamponato, alla demolizione dei tamponamenti e ricostruzione degli

stessi in materiale leggero a secco, e nella realizzazione di una nuova veranda di collegamento tra

quest’ultimo volume e il resto del fabbricato. Verranno realizzate altre opere minori quali la realizzazione di

un’apertura nel paino seminterrato per la nuova centrale termica ed una tettoia di copertura in corrispondenza

dell’ingresso.

La generazione del modello allo stato di fatto, le caratteristiche geometriche e dei materiali sono state

determinate con riferimento alle verifiche sismiche svolte dall’Ing. Marco Mulazzani in data 19/10/2017 e

comprensive delle analisi dei materiali svolte dall’Istituto Giordano con rapporto di prova n.345908.

L’ubicazione dell’area espressa in coordinate geografiche risulta:

Latitudine: 43,866229° N Longitudine: 12,471486° EO


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Racchiusa dai seguenti punti identificativi del reticolo: ID: 19632, 19633, 19834, 19835

La morfologia del sito, unitamente alla caratterizzazione meccanica dei terreni e le motivazioni alla base delle

scelte progettuali fatte, verranno descritte nel capitolo inerente le opere di fondazione, in ogni caso la

categoria di suolo di fondazione che viene fissata in relazione geologica è di tipo C.

Vista tridimensionale del modello di calcolo allo STATO DI FATTO

Vista tridimensionale del modello di calcolo allo STATO DI PROGETTO


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Vista tridimensionale. Schema degli elementi nuovi e rinforzati. In ROSSO nuovo c.a. in GRIGIO opere invariate


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1.2 Condizioni d’uso e livelli di sicurezza della costruzione

Trattandosi di un’opera di nuova costruzione la struttura deve raggiungere il livello di sicurezza previsto dalla

vigente Normativa D.M. 17/01/2018 nei confronti dell’azione sismica tipica del sito di costruzione e per le

azioni dei carichi accidentali di piano per un fabbricato ad uso scolastico.

Si riassumo di seguito i parametri principali adottati:

Classe d’uso = III

Coefficiente d’uso = 1.5

VR = 50 anni

Categoria di sottosuolo = C

Categoria topografica = T2

Coefficiente di riduzione delle caratteristiche dei materiali:

cls: γc = 1.5

acciaio per armature: γs = 1.15

legno lamellare: γM = 1.45

legno massiccio: γM = 1.5

legno (unioni): γM = 1.5


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2 RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE

2.1 Premessa

La realizzazione del progetto strutturale è eseguita in accordo con il progetto architettonico disponendo gli

elementi strutturali verticali (setti e pilastri) e gli elementi orizzontali (travi in c.c.a. e solai in latero-cemento) in

posizioni che non limitano la fruibilità e non interferiscono sulla distribuzione degli spazi interni al fabbricato.

Le dimensioni dell’opera (in pianta ed in altezza) vengono ricavate dagli elaborati architettonici e confermati a

campione dal rilievo geometrico strutturale; per la realizzazione dei passaggi verticali degli impianti saranno

predisposti cavedi di piccole dimensioni in corrispondenza dei singoli elementi (NON strutturali) in laterizio del

solaio, mentre i passaggi orizzontali saranno realizzati nello spessore tecnico al di sopra del solaio stesso.

2.2 ES Analisi storico-critica ed esito del rilievo geometrico-strutturale

In seguito a veri sopralluoghi svolti, sono state rilevate le principali dimensioni degli elementi strutturali e i

dettagli costruttivi.

2.2.1 ES Analisi storico-critica:

I lavori di costruzione del fabbricato hanno avuto inizio nel 1984 e sono terminati nel 1988. Il fabbricato nel

corso degli anni non ha subito modifiche strutturali ed è rimasto invariato dal periodo di costruzione.

2.2.2 ES Esito del rilievo geometrico-strutturale:

Si è fatto sistematico riferimento alla già citata relazione di verifiche sismiche, nella quale già sono state fatte

indagini a campione mediante rimozione di copriferro e utilizzo del pacometro per verificare il quantitativo e la

posizione delle armature negli elementi strutturali principali. La geometria è nota dagli elaborati originali di

progetto dei quali si hanno a disposizione i dettagli costruttivi, le carpenterie e la posizione e quantitativo di

armatura.

Verifiche a campione sulla geometria sono state svolte anche in questa sede e dal progetto originale, per

quanto in elevazione si è trovata piena corrispondenza, per gli elementi di fondazione si sono riscontrate

alcune difformità, soprattutto in relazione al piano interrato il quale non viene riportato nel progetto strutturale.


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2.3 Descrizione Generale dell’opera e criteri generali di progettazione, analisi e verifica

Il fabbricato risulta non regolare in pianta in relazione alla distribuzione delle masse e alla presenza delle

rientranze e non regolare in altezza in quanto non vengono rispettate le condizioni del paragrafo 7.2.2 D.M.

2018.

La tipologia strutturale può rientrare nella categoria di “strutture a telaio, nelle quali la resistenza alle azioni

verticali e orizzontali è affidata esclusivamente ai telai.

Per quanto possibile, esclusivamente alle nuove opere da realizzare, i criteri di progetto si riferiranno a

strutture con bassa capacità di dissipazione sismica: classe di duttilità Bassa (CD”B”).

La categoria di riferimento per tale tipologia strutturale, in qualità di nuova struttura, può essere considerata

“struttura a telaio ” il cui coefficiente di struttura è pari a 3 αu/α1 (Tab. 7.4.I )

Tuttavia, trattandosi di edificio esistente nel quale non viene garantito il rispetto dei requisiti di duttilità per tutti

gli elementi strutturali, si farà riferimento al punto C8.7.2.4 della Circolare n.617/2009 secondo la quale in base

ai criteri di regolarità il fattore di struttura dovrà essere compreso tra 1.5 e 3. Trattandosi di edificio non

regolare in pianta e in altezza, ma tenuta in considerazione la maggior duttilità conferita dall’intervento

previsto, si è scelto di adottare un fattore di struttura intermedio per le verifiche di elementi/meccanismi duttili:

si è utilizzato q = 2.25

Per le verifiche di elementi/meccanismi fragili si adotterà comunque un fattore di struttura pari a: q = 1.5

dividendo i materiali per i rispettivi coefficienti di sicurezza.

Per la verifica degli elementi/materiali nuovi in ogni caso si adotteranno i corrispondenti coefficienti di

sicurezza indipendentemente dal tipo di verifica svolto.

Verranno di seguito effettuate le verifiche di resistenza nei confronti dello SLV e SLD (poiché trattasi di

struttura di classe III, C.7.2.1[2]) le verifiche di deformabilità nei confronti dello SLO, valutando la capacità

deformativa della nuova struttura, limitando gli spostamenti di interpiano ad 1/200 dell’altezza (dr < 0,005·h).


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2.4 Quadro normativo di riferimento adottato

Il progetto prevede la realizzazione di un fabbricato ad uso scolastico. Di seguito si riportano le Norme

utilizzate:

2.4.1 Norme di riferimento cogenti

� D.M. 17.01.2018 – “Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni”;

� Circolare Esplicativa Ministero Infrastrutture e Trasporti 02.02.2009, n. 617 – “Applicazione

Norme Tecniche per le Costruzioni”;

� UNI EN 1992 -1-1: 2005 - Eurocodice 2 – “Progettazione delle strutture in calcestruzzo

– Parte 1-1 : Regole generali e regole per gli edifici”

� D.P.R. n.°380/2001 del 06.06.2001 – “Testo unico delle disposizioni legislative e regolamentari in

materia edilizia”;

� CNR-DT 206/2006 del 24.07.2006 – “Istruzioni per il progetto, l’esecuzione ed i controllo delle

strutture in legno”.

� UNI EN 1993 -1-1: 2005 - Eurocodice 3 – “Progettazione delle strutture di acciaio –

Parte 1-1 : Regole generali e regole per gli edifici”

� UNI EN 1995 -1-1: 2004 - Eurocodice 5 – “Progettazione delle strutture in legno –

Parte 1-1 : Regole generali e regole per gli edifici”

2.4.2 Altre norme e documenti tecnici integrativi

Per l’individuazione dei contenuti della relazione di calcolo, non essendoci altra normativa regionale

specifica, si è fatto riferimento alla seguente:

� Deliberazione Giunta Regionale Emilia Romagna n. 1373 del 26.09.2011 – “Individuazione dei

contenuti cogenti del progetto esecutivo riguardante le strutture, ai sensi dell’art. 12, comma 1,

della L.R. n.19 del 2008”;


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2.5 ES Livelli di conoscenza e fattori di confidenza

In relazione alla conoscenza della geometria e dei dettagli costruttivi nonché delle caratteristiche dei materiali

ottenute anche in seguito a prelievi di campioni in sito (per le quali si rimanda alla Relazione di Verifiche

Sismiche della Struttura) si è conseguito il corrispondente livello di conoscenza pari al minimo risultante tra i

seguenti:

- Geometria (carpenterie): Disponibilità di disegni originali delle carpenterie completi per tutti i piani dalle

fondazioni alla copertura compresa la parte in legno; svolgimento di rilievo visivo a campione per

verificare la posizione e le dimensioni degli elementi strutturali. Livello di conoscenza accurata ⇒ LC3

- Dettagli strutturali: Disponibilità di disegni costruttivi completi di tutti gli elementi strutturali primari con

posizione e quantitativo delle armature impiegate;

svolgimento verifiche in situ:

pilastri n.27 = 15% = 4 saggi di cui almeno 2 distruttivi e 2x3 = 6 non distruttivi

saggi svolti = 2 distruttivi + 8 non distruttivi ⇒ LC3

setto n. 1 = 1 prova non distruttiva ⇒ LC3

travi n. 19 = 15% = 3 saggi di cui almeno 1 distruttivi e 1x3 = 3 non distruttivi

saggi svolti = 1 distruttivo + 4 non distruttivi ⇒ LC3

- Proprietà dei materiali: Disponibilità di Certificati originali di Prove di Laboratorio (n. 881900 del

24.08.88 presso Tema di Fano) su cls (8 provini).

Note le specifiche originali di progetto dei materiali.

Carotaggi svolti su cls n.8 > 2 ogni 300m² ⇒ verifiche estese LC3 (*)

Prelievi barre n.2 = 1/piano ⇒ verifiche limitate LC2

Il livello di conoscenza acquisito è il livello di conoscenza adeguato ⇒⇒⇒⇒ LC2.

Al quale corrisponde un fattore di confidenza FC=1.2.

(*) Un livello di conoscenza intermedio, è giustificato anche dai valori ottenuti dai carotaggi svolti su elementi

primari come muri e pilastri, i quali hanno restituito valori di resistenza minori rispetto a quelli di progetto.


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2.6 Azioni di Progetto sulla Costruzione

Sulla struttura in progetto gravano i carichi elencati nelle condizioni di carico elementari:

Peso proprio Strutturale;

Pesi propri Permanenti;

Sovraccarico Accidentale;

Carico Neve

Conformemente alla Relazione di Verifiche Sismiche verranno adottati i seguenti carichi e sovraccarichi:

Solaio esistente di piano interrato

Peso proprio (solaio 24+4cm) 3 KN/m²Permanenti 2 KN/m²Carico accidentale - Cat. F 2.5 KN/m²Totale sovraccarico 4.5 KN/m²Carico totale 7.5 KN/m²

Solaio di piano terra in latero cemento

Peso proprio (solaio 24+4cm) 3 KN/m²Permanenti 2.5 KN/m²Carico accidentale - Cat. C1 3.0 KN/m²Totale sovraccarico 5.5 KN/m²Carico totale 8.5 KN/m²

Solaio di copertura in latero-cemento h=24

Peso proprio (solaio 20+4cm) 2.6 KN/m²Fissi aggiunti 3.3 KN/m²Carico accidentale - Neve 2.1 KN/m²Totale sovraccarico 5.4 KN/m²Carico totale 8 KN/m²

Solaio di copertura in latero-cemento h=30

Peso proprio (solaio 26+4cm) 3.2 KN/m²Fissi aggiunti 3.3 KN/m²Carico neve 1.85 KN/m²Totale sovraccarico 5.15 KN/m²Carico totale 8.35 KN/m²

Solaio sbalzo

Peso proprio (Soletta sp.20cm) 5 KN/m²Fissi aggiunti 2 KN/m²Carico neve 4 KN/m²Totale sovraccarico 6 KN/m²Carico totale 11 KN/m²

I Pesi propri degli elementi strutturali vengono introdotti automaticamente dal software di calcolo.

Copertura in legno

Peso proprio 0.4 KN/m²Fissi aggiunti 0.3 KN/m²Carico neve 1.85 KN/m²Totale sovraccarico 2.15 KN/m²Carico totale 2.55 KN/m²

I Pesi propri degli elementi strutturali vengono introdotti automaticamente dal software di calcolo.


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Peso muri di tamponamento

Peso permanente parete (1.0KN/m²x3m): 3 KN/ml(rasatura 0.05; parete asecco 0.25; isolante 0.7)

Peso muri parapetto

Peso permanente muretto H=1m 2.5 KN/ml

Peso muretti in copertura

Peso permanente muretto H=0.6 1.5 KN/ml

Peso vetrata a parete

Peso permanente infisso 3 KN/ml

Peso nuova veranda int. (m) = 1.15

Peso proprio 0.4 0.46 KN/mlFissi aggiunti 0.8 0.92 KN/m²Carico neve 1.85 2.13 KN/m²Totale sovraccarico 3.05 KN/m²Carico totale 3.51 KN/m²

Peso infisso

Peso permanente infisso 0.9 KN/ml

Tettoia su ingresso int. (m) = 1

Peso proprio 0.4 0.4 KN/mlFissi aggiunti 0.5 0.5 KN/m²Carico neve 1.85 1.85 KN/m²Totale sovraccarico 2.35 KN/m²Carico totale 2.75 KN/m²

Calcolo dell’azione della neve:

Di seguito si riportano i diagrammi delle condizioni di carico elementari:


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Pesi Permanenti strutturali Distribuiti in superficie

Pesi Permanenti non strutturali Distribuiti in superficie


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Pesi Permanenti non strutturali lineari

Pesi Permanenti non strutturali lineari


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Sovraccarico accidentale di piano

Carichi accidentali lineari – Progetto


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Carico neve di superficie – Progetto

Carico neve lineare – Progetto


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2.7 Modello/i numerico/i

Il calcolo della struttura è stato svolto con l’ausilio di elaboratore elettronico procedendo ad una analisi

dinamica con spettro di risposta. La modellazione e la rielaborazione dei risultati del calcolo sono stati

effettuati con l’ausilio del Software di calcolo strutturale denominato: MidasGen 2018 ver. 2.1, prodotto da

Midas information Technology Co.

2.7.1 Metodologia di modellazione ed analisi

Il fabbricato è stato studiato mediante lo svolgimento di un’analisi dinamica lineare con individuazione dei modi

di vibrare della struttura e applicazione dello spettro di risposta corrispondente ad un determinato stato limite.

La struttura in oggetto è stata modellata adottando degli elementi finiti di tipo “beam” e ”wall” i quali

permettono di simulare il comportamento di elementi monodimensionali quali travi e pilastri e bidimensionali

come muri e setti. La struttura di fondazione è stata modellata considerando l’interazione tra sovrastruttura e

terreno, mediante la schematizzazione delle travi sottostanti, modellate come elementi “frame” e vincolate da

molle elastiche verticali distribuite lungo l’asse della sezione e determinate in funzione delle caratteristiche del

terreno sottostante.

Data la tipologia della struttura e la diversa distribuzione delle rigidezze in elevazione, si è scelto di assumere

quale fondazione la porzione di fabbricato semi-interrata, caratterizzata prevalentemente da muri in c.a. e da

fondazioni nastriformi. Da piano terra, assunto come piano a quota zero, si è valutata quale struttura sismo-

resistente quella composta dai telai tridimensionali sovrastanti con valutazione del corrispondente fattore di

struttura e quale struttura elastica quella caratterizzata da muri e travi di fondazione. In ogni caso, l’analisi

dinamica verrà svolta valutando masse e modi di vibrare dell’intera struttura, differenziando successivamente

le verifiche degli elementi.

- Verifica di elementi/meccanismi duttili ⇒ elementi sovrastruttura con q=2.25

- Verifica di elementi/meccanismi fragili ⇒ elementi sovrastruttura con q=1.5

- Verifica di elementi di fondazione ⇒ da elementi duttili sovrastruttura con γRd =1.1

- Verifica di elementi di fondazione ⇒ da elementi fragili sovrastruttura con q=1.5

Le sollecitazioni interne degli elementi componenti il modello strutturale sono in generale determinate con i

metodi tradizionali della Scienza delle Costruzioni; le verifiche di resistenza vengono condotte, secondo il D.M.

17.01.2018 con riferimento per gli argomenti non specificati alla Circolare Esplicativa n.617/2009, con il


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metodo semiprobabilistico agli stati limite per le sezioni soggette a presso-tenso-flessione e taglio, per la

condizione di carico più sfavorevole.

La verifica delle sezioni è di tipo automatico e conforme alle norme vigenti.

Il sistema di riferimento è stato assunto coincidente con le due direzioni principali in pianta indicando con X la

direzione più lunga, con Y quella più corta e assumendo l’asse delle Z verticale e positivo verso l’alto.

Vista tridimensionale del modello strutturale agli elementi finiti con numerazione dei piani

Definizione dello spettro elastico e di progetto

La determinazione delle azioni sismiche di progetto sono legate alla conoscenza della “pericolosità sismica di

base” del sito di costruzione. Note le coordinate geografiche del luogo è possibile ricavare i parametri su sito di

riferimento orizzontale:

La costruzione dello spettro elastico e di progetto in funzione della probabilità di superamento nel periodo di

riferimento PVR è nota applicando l’espressione [3.2.2] del § 3.2.3.2.1 e § 3.2.3.5 delle NTC 2018 in seguito

alla definizione dei seguenti parametri:

Categoria di sottosuolo: cat. C

Categoria topografica T1: St. = 1.0

Coefficiente di smorzamento: ξξξξ = 5%

Fattore di struttura (ver. duttili): (C8.7.2.4) q = 2.25

Fattore di struttura (ver. fragili):(C8.7.2.4) q = 1.5


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Introducendo i parametri di base nel foglio di calcolo rilasciato dal ministero (Spettri-NTC ver. 1.0.3) si ricavano

i punti relativi alle ascisse e alle ordinate degli spettri introdotte direttamente nel modello di calcolo, come

mostrate nelle immagini che seguono.

Spettro Stato limite Vita

Spettro Stato limite di Danno


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Spettro Stato limite di Operatività

Di seguito si riporta in elenco il dettaglio dei parametri utilizzati per la caratterizzazione degli spettri:


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2.7.2 Informazioni sul codice di calcolo

Versione del prodotto:


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Estremi della licenza d’uso:

codice prodotto: USGW000455

Una esauriente descrizione delle basi teoriche e degli algoritmi impiegati sono riportati nel manuale completo

denominato “Analysis Manual” presente nella directory di installazione del software nonché presso il sito web

della casa di distribuzione oltre ad una vasta documentazione teorica integrativa anch’essa fornita al seguente

indirizzo: http://www.cspfea.net/download.html .

§ C10.2. punto b.2)

Si dispone a corredo del software impiegato di una esauriente descrizione teorica, riportata nel manuale

d’analisi nonché degli algoritmi impiegati

§ C10.2. punto c.1)

AFFIDABILITÀ E VALIDAZIONE DEI CODICI UTILIZZATI

In base ad una valutazione della documentazione fornita dal produttore si ritiene IDONEO il software in

oggetto per l’utilizzo specifico della struttura esaminata, avendo valutato la congruità del tipo di analisi, della

tipologia degli elementi, della tipologia dei materiali, delle sezioni e dei vincoli, nonché la piena compatibilità

entro i limiti di capacità del software. Un maggior grado di affidabilità è inoltre supportato dalla presenza di

un’auto diagnostica interna del programma, in grado di rilevare e segnalare eventuali incompatibilità nei dati e

difficoltà numeriche in fase di elaborazione e fornire sintetiche rappresentazioni dei risultati salienti in grado di

consentire un rapido controllo dei dati in uscita.


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L’estratto della certificazione ISO 9001 è disponibile on-line al seguente indirizzo

http://eng.midasuser.com/MQCS/iso.asp.

§ C10.2. punto c.2)

Di seguito si riportano le fonti e le procedure seguite dal produttore per la validazione del software esaminate

ed approvate dallo scrivente.

DIAGRAMMA DELLA PROCEDURA DI QUALITÀ

Il diagramma di flusso della procedura di qualità riportato è consultabile al seguente indirizzo:

http://eng.midasuser.com/MQCS/MQCS.asp.

DIAGRAMMA DELLA PROCEDURA DI GESTIONE DEGLI ERRORI

Il diagramma di flusso della procedura di gestione degli errori è consultabile al seguente indirizzo:

http://eng.midasuser.com/MQCS/bug.asp.

2.7.3 Modellazione della geometria e delle proprietà meccaniche

§ C10.2. punto f)

La struttura è stata modellata con aste monodimensionali, assumendo come asse degli elementi il baricentro

delle sezioni stesse.

La struttura è conforme come dimensioni agli elaborati ed al rilievo strutturale.

Gli elementi e le rispettive suddivisioni sono state scelte per garantire un’accurata lettura dei valori di output e

una miglior comprensibilità degli stessi, basandosi anche su strutture simili e precedentemente realizzate

controllando la coerenza del comportamento strutturale ottenuto con quello atteso.

Gli elementi introdotti sono di tipo elastico lineare.

La presenza dei vincoli esterni è coerente con la definizione del problema e sufficiente a vincolare la struttura

e a scongiurare fenomeni di instabilità cinematica o presenze di labilità.

I vincoli interni sono coerenti e tali da evitare labilità interne.

Le travi, in genere, resistono ai carichi con riferimento alla superficie d’influenza che gli compete.

Gli elementi di fondazione sono interamente presenti nel modello di calcolo, in particolare le travi sono

vincolate con molle distribuite aventi rigidezza derivata dalle caratteristiche del terreno sottostante.

Per evitare concentrazione di sollecitazioni al piano sottostante le travi di fondazione sotto al piano terra le

suddette travi sono state vincolate anche con molle orizzontali e non con vincoli rigidi.


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Gli offset delle travi in corrispondenza dei nodi di intersezione con i pilastri sono stati assunti in automatico

come rigidi “panel zone effect =1”.

La presenza dei solai in latero cemento è stata introdotta attraverso la trasmissione dei pesi propri e dei carichi

accidentali, assumendo che detti impalcati siano rigidi per le sollecitazioni agenti nel rispettivo piano (Metodo

Master-Slave) indipendentemente però l’uno dall’altro.

Per il calcolo delle rigidezze degli elementi, si è tenuto conto della fessurazione mediante l’adozione di un

modulo elastico ridotto del calcestruzzo. In particolare, l’abbattimento di Ec considerato per le travi è pari al

50% del valore della sezione interamente reagente, mentre per i pilastri, la riduzione è del 40% in virtù della

presenza di un valore maggiore di compressione.

I tamponamenti sono inseriti come carichi sulle fondazioni e come masse concentrate ai singoli nodi.

La presenza del solaio di copertura è stata introdotta attraverso la presenza delle travi in legno vincolate come

cerniera e appoggio assumendo che tale impalcato non sia rigido.

Numerazione degli elementi principali:

Numerazione elementi “beam” oggetto di verifica


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Numerazione elementi “wall” oggetto di verifica

Distribuzione delle masse di piano


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INSERIMENTO DELLE ARMATURE DI CALCOLO

Dagli esecutivi di progetto, sono note le armature presenti negli elementi strutturali primari. Dalla distinta delle

armature si è risalito al quantitativo di barre presenti. Ogni elemento “beam” di tipo pilastro è stato armato con

riferimento alle sezioni estreme “i e j” e alla sezione centrale “m” mentre gli elementi di tipo trave sono stati

armati con riferimento a tre zone distinte “i” inizio trave, “m” zona intermedia e “j” estremità finale.

Inserimento armature nei pilastri:

Armatura pilastro 12 non soggetto a rinforzo. Armatura equivalente.

Inserimento armature nelle travi:


Pag. 29

Armatura trave di copertura

Inserimento armature muri:

Armatura muri di fondazione


Pag. 30

2.7.4 Modellazione dei vincoli interni ed esterni

Vincoli interni

La modellazione dei vincoli interni è riferita in particolare alle aste in legno, per le quali sono state svincolate

alle rispettive estremità le possibili rotazioni, conformemente con l’assunzione di vincoli a cerniera e appoggio.

Schema vincoli interni

Vincoli esterni

I vincoli di base della struttura nel calcolo dinamico, sono rappresentati da molle elastiche, calcolate in

funzione delle caratteristiche del suolo sottostante il piano di posa. In particolare sono state introdotte molle

lineari verticali (linear) attraverso la definizione del modulo di sottofondo Kv e vincoli rigidi orizzontali in

corrispondenza dei nodi di fondazione a quota del piano interrato e molle orizzontali a quota del piano terra.

Tale condizione rispetta la reale situazione di interazione terreno-struttura che tiene in considerazione la

risposta più rigida del piano interrato rispetto a quello soprastante generata dal maggior grado di incastro nel

terreno, senza tuttavia trascurare completamente la reazione orizzontale delle travi di piano terra.

Con buona approssimazione, è lecito assumere quale rigidezza orizzontale un’aliquota pari al 50% di quella

verticale. Si è tuttavia constatato, da alcune prove svolte sul modello che una pur sensibile variazione della

rigidezza orizzontale non comporta una variazione significativa della risposta della struttura, quale sarebbe

invece la considerazione di un vincolo perfettamente rigido o completamente libero.


Pag. 31

Schema vincoli esterni rigidi

Schema vincoli elastici lineari verticali e orizzontali

Distribuzione delle masse delle pareti ai nodi:


Pag. 32

L’entità della massa applicata a ciascun nodo è calcolata in funzione del peso unitario della tamponatura e

delle superficie d’influenza sulla quale insiste ai fini della determinazione delle azioni orizzontali.

Distribuzione delle masse concentrate

2.7.5 Modellazione delle azioni

Sulla struttura in progetto gravano i carichi elencati nelle seguenti condizioni di carico elementari:

P = Peso proprio strutturale

D = Peso permanente non strutturale

L = Carico accidentale e neve

WX+ = Azione del vento in direzione X lungo l’asse globale X

WY+ = Azione del vento in direzione Y lungo l’asse globale Y

RX = Azione dello spettro di risposta di progetto in direzione X (Response spectrum)

RY = Azione dello spettro di risposta di progetto in direzione Y (Response spectrum)

RDX = Azione dello spettro di risposta elastico in direzione X (Response spectrum)

RDY = Azione dello spettro di risposta elastico in direzione Y (Response spectrum)

EX = Azione dello spettro di risposta di progetto eccentrico (5%) in direzione X (Eccentricity spectrum) (solo

se in presenza di piano rigido)

EY = Azione dello spettro di risposta di progetto eccentrico (5%) in direzione Y (Eccentricity spectrum) (solo



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EDX = Azione dello spettro di risposta elastico eccentrico (5%) in direzione X (Eccentricity spectrum) (solo


EDY = Azione dello spettro di risposta elastico eccentrico (5%) in direzione Y (Eccentricity spectrum) (solo


2.7.6 Combinazioni e /o percorsi di carico

Il calcolo del fabbricato verrà eseguito con un’ANALISI DINAMICA LINEARE per cui si indicheranno di seguito

le combinazioni di carico adottate.

Nella definizione delle combinazioni di calcolo sono stati utilizzati i seguenti coefficienti:

Coefficienti parziali γ:

Trattandosi di struttura esistente si considerano i carichi compiutamente definiti. A tale scopo si assumeranno

coefficienti per la combinazione allo SLU unitari: γG1 = 1.3, e per i carichi permanenti il valore ridotto γG2 = 1.3.

Per la combinazione delle azioni sono stati adottati i coefficienti “ψi” evidenziati di seguito:

SLU(i) = Combinazione allo stato limite ultimo

RARA(i) = Combinazione rara allo stato limite di esercizio

FREQ(i) = Combinazione frequente allo stato limite di esercizio

QPER(i) = Combinazione quasi permanente allo stato limite di esercizio


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SLVX++++ = Combinazione sismica con spettro di progetto in direzione positiva 100%X e 30%Y e spettro

eccentrico di progetto in direzione positiva 100%X e 30%Y

SLVY++++ = Combinazione sismica con spettro di progetto in direzione positiva 100%Y e 30%X e spettro

eccentrico di progetto in direzione positiva 100%Y e 30%X

SLDX++++ = Combinazione sismica con spettro elastico in direzione positiva 100%X e 30%Y e spettro

eccentrico elastico in direzione positiva 100%X e 30%Y

SLDY++++ = Combinazione sismica con spettro elastico in direzione positiva 100%Y e 30%X e spettro

eccentrico elastico in direzione positiva 100%Y e 30%X


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Pag. 36


Pag. 37

2.8 Principali risultati

Il calcolo della struttura è stato svolto con l’ausilio di elaboratore elettronico procedendo ad una analisi

sismica dinamica lineare della struttura secondo il D.M. 14.01.2008.

Di seguito si riportano sinteticamente i risultati dell’analisi eseguita con grafici riportanti i principali risultati in

termini di sollecitazione e deformazione.

2.8.1 Risultati dell’analisi modale

Il calcolo del fabbricato verrà eseguito con un’ANALISI SISMICA LINEARE per cui si indicheranno di seguito i

valori ottenuti.

Distribuzione delle masse:

Le masse agenti sulla struttura vengono generate dai carichi stessi in funzione dei rispettivi coefficienti di

partecipazione e distribuite ai nodi corrispondenti.

I coefficienti di partecipazione dei carichi elementari sono:

Pesi propri strutturali: c.p. = 1.0

Pesi permanenti: c.p. = 1.0

Carichi accidentali (vento e neve esclusi): c.p. = 0.6


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Somma delle masse = 1022KN/g; Massa movimentata = 1019KN/g

Elenco dei modi di vibrare

Percentuale di massa per ogni modo


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Massa totale movimentata

Modo 2 principale roto-traslazionale X-Z (0.19 sec.)


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Modo 3 principale in X (0.177 sec.)

Modo 4 principale in Y (0.166 sec.)


Pag. 41

2.8.2 Deformate e sollecitazioni per condizioni di carico

Di seguito si riportano gli schemi principali per le sollecitazioni dovute a momento flettente ed a taglio per la

condizione di carico permanente e accidentale:

Diagramma del Momento Flettente (carichi permanenti)

Diagramma del Taglio (carichi permanenti)


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Diagramma sforzo normale (carichi permanenti)

Diagramma del Momento Flettente (carico accidentale)


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Diagramma del Taglio (carico accidentale)

Diagramma sforzo normale (carico accidentale)


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Diagramma del Momento (carico neve)

Diagramma del Taglio (carico neve)


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Diagramma sforzo normale (carico neve)

2.8.3 Inviluppo delle sollecitazioni maggiormente significative

Di seguito si riportano invece gli schemi degli inviluppi delle sollecitazioni allo SLV (q=2.25) per le principali

sollecitazioni:

Inviluppo del Momento Flettente My e Mz (locale)


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Inviluppo del Taglio Vy e Vz (locale)

Inviluppo dello sforzo normale Nx (locale)


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Inviluppo del Momento Flettente My e Mz (locale) Muri

Inviluppo del Taglio Vy e Vz (locale) Muri


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Inviluppo dello sforzo normale Nx (locale)

2.8.4 Reazioni vincolari

La fondazione del fabbricato è modellata con elementi frame su suolo elastico. Nello schema seguente è

possibile leggere il massimo valore di pressione sul terreno per l’inviluppo delle combinazioni.

Valore di pressione al suolo per combinazione SLU (Kg/cm²)

Inviluppo delle reazioni vincolari alla base in condizioni statiche e dinamiche:


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Somma delle reazioni vincolari in condizioni dinamiche

Somma delle reazioni vincolari in condizioni statiche

2.8.5 Altri risultati significativi

Si riportano di seguito le deformate per le combinazioni sismiche nelle due direzioni principali allo SLO.

Configurazione deformata allo SLO in direzione principale X

∆MAX = 0.48cm (∆COP) < ∆SLO = 368(Hmax) x 1/100 x η (=2/3) = 2.45cm


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Configurazione deformata allo SLO in direzione principale Y

∆MAX = 0.56cm(∆P1) < ∆SLO = 368(Hinterpiano) x 1/100 x η (=2/3) = 2.45cm

A titolo riassuntivo, si riporta di seguito l’immagine della struttura con i coefficienti riepilogativi riguardanti i tassi

di sfruttamento dei materiali e delle sezioni impiegate per verifiche duttili e fragili.

Sfruttamento dei materiali allo SLV (elementi duttili q=2.25)


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Sfruttamento dei materiali allo SLV (elementi fragili q=1.5)

Sfruttamento dei materiali allo SLV (elementi di fondazione γRd = 1.1)


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Sfruttamento dei materiali allo SLV (elementi di fondazione q=1.5)


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2.9 Giudizio motivato di accettabilità dei risultati

Controlli sul modello

Una prima valutazione viene svolta sui parametri di introduzione del modello, i quali vengono

sistematicamente controllati dal menù riassuntivo a tendina (denominato Work-tree) sempre presente

nell’interfaccia del software e riportati in dettaglio nell’allegato 1 della presente relazione “elenco dati di input”.

Il controllo viene svolto con riferimento allo stato di progetto e riguardo a:

� Impostazioni del tipo di analisi svolta: metodologia adottata per la ricerca degli autovalori: Laczos,

introduzione del numero di modi di vibrare; numero massimo di iterazioni e tolleranza ammessa nella

ricerca degli autovalori.

Menu dei parametri introdotti (Works-tree menù)


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� Controllo sul tipo di elementi introdotti: tipo “beam”, “wall”, “plate”;

� Controllo sulla tipologia e verifica dei materiali;

� Controllo di corrispondenza delle sezioni degli elementi;

� Controllo della tipologia e delle condizioni di vincolo esterne (“Support”, “Point spring support e interne

sulle aste (“beam end release”)

� Controllo sulle masse generate e sui rispettivi coefficienti di partecipazione;

� Controllo sulle tipologie e distribuzione dei carichi assegnati e corrispondenza con i valori indicati dalla

normativa vigente;

� Controllo delle funzioni degli spettri di vita e danno (vedi paragrafo 7.3.3) e sulla generazioni dei carichi

sismici da essi individuate e combinazione dei modi;

� Controllo del progetto e della verifica delle sezioni in c.a.

Controlli sui risultati

� Controllo di massima sull’entità delle azioni presenti. Le verifiche sono svolte con riferimento ai singoli

carichi e alla combinazione allo SLU:

CONTROLLO DEI CARICHI VERTICALI:

� PESO PROPRIO ≅ 8949 KN

Pesi propri elementi presenti = beam ⇒ 6480 KN; peso strutturale di superficie; p. int. = A≅354m², peso =3.0KN/m² ⇒

354KN; p. terra. = A≅413m², peso =3.0KN/m² + A≅21m², peso =5.0KN/m² ⇒ 1344KN; cop. bassa = A≅75m², peso

=2.6KN/m² ⇒ 195KN; cop. alta = A≅177m², peso =3.2KN/m² ⇒ 566KN; Peso proprio tettoia = 10KN

� PERMANENTE ≅ 2724 KN

Permanente non strutturale; p. int. = A≅354m², peso =2KN/m² ⇒ 236KN; p. terra. = A≅413m², peso =2.5KN/m² +

A≅21m², peso =2.0KN/m² ⇒ 1075KN; cop. bassa = A≅75m², peso =3.3KN/m² ⇒ 248KN; cop. alta = A≅177m², peso

=3.3KN/m² ⇒ 584KN; cop. legno = A≅98m², peso =0.3KN/m² ⇒ 30KN; Nuova copertura in legno A≅60m², peso

=0.8KN/m² ⇒ 18KN

Carichi lineari pareti, muretti, infisso = 533KN

� ACCIDENTALE ≅ 1618 KN


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Sovraccarico accidentale; p. int. = A≅354m², peso =2.5KN/m² ⇒ 295KN; p. terra. = A≅413m², peso =3KN/m² + A≅21m²,

peso =4.0KN/m² ⇒ 1323KN

� NEVE ≅ 828 KN

cop. bassa = A≅75m², peso =2.1KN/m² ⇒ 158KN; cop. alta = A≅177m², peso =1.85KN/m² ⇒ 327KN; cop. legno =

A≅98m², peso =1.85KN/m² ⇒ 181KN; Tettoie = 51KN; Nuova copertura in legno A≅60m², peso =1.85KN/m² ⇒ 111KN

� Controllo sulla congruenza con i vincoli interni introdotti:

I diagrammi delle sollecitazioni sulle aste (sia travi che pilastri) risultano coerenti con i gradi di libertà in

funzione dei vincoli introdotti. Tutti i vincoli a cerniera escludono anche la trasmissione di momenti

torcenti.

� Controllo sulle masse partecipanti: La massa minima movimentata (85%) è stata raggiunta per entrambe

le direzioni principali di azione del sisma.

� Verifica sulla tolleranza del metodo iterativo di estrazione degli autovalori: per l’ottenimento di valori

affidabili è consigliabile che la norma rispetti un valore molto basso, minore di 1E-10.

� Controllo della perdita di autovalori nel processo numerico di estrazione degli stessi: Il test di “sturm”

risulta essere superato in fase di analisi.


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2.10 Verifiche agli stati limite ultimi

Il progetto e la verifica degli elementi strutturali viene eseguito con metodo semi-probabilistico agli Stati Limite,

che utilizza le indicazioni riportate nel D.M. 17.01.2018 e con riferimento per gli argomenti non trattati alla

Circolare Applicativa n.617 del 02.02.2009.

Per gli elementi in c.c.a. monodimensionali si adotteranno le seguenti ipotesi:

� conservazione delle sezioni piane;

� perfetta aderenza tra acciaio e calcestruzzo;

� resistenza a trazione del calcestruzzo nulla;

� rottura del calcestruzzo determinata dal raggiungimento della sua capacità deformativa ultima a

compressione;

� rottura dell’armatura tesa determinata dal raggiungimento della sua capacità deformativa ultima;

� deformazione iniziale dell’armatura di precompressione considerata nelle relazioni di congruenza della

sezione.

� Per tutti gli elementi strutturali sono riportate nell’allegato 2 (sezioni in c.a.) le verifiche agli SLU, tali

verifiche mostrano che tutti gli elementi della struttura soddisfano i requisiti di sicurezza nei confronti

delle azioni agli SLU.

VERIFICHE DELLA STRUTTURA ALLO STATO DI FATTO

VERIFICHE DI RESISTENZA PER ELEMENTI/MECCANISMI DUTTILI

Verifiche svolte in condizioni dinamiche (fattore q=2.25) con fatt. di conf. FC =1.2 e coeff. di sic. γγγγc=1; γγγγs=1

Il rapporto più basso tra resistenza e sollecitazione si ottiene per il pilastro 25x50 con rapporto a

pressoflessione pari 1/3.55 = 0.28. Nelle verifiche di vulnerabilità svolte il minore valore dell’indice di rischio


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determinato è pari a IR = 0.187.

VERIFICHE DI RESISTENZA PER ELEMENTI/MECCANISMI FRAGILI

Verifiche svolte in condizioni dinamiche (fattore q=1.5) con fattore di confidenza FC=1.2 e coefficienti di

sicurezza γγγγc=1.5; γγγγs=1.15

Il rapporto più basso tra resistenza e sollecitazione si ottiene per il pilastro 25x50 con rapporto a taglio pari

1/1.14 = 0.88.

VERIFICHE STATICHE

Verifiche svolte in condizioni statiche con fattore di confidenza FC=1.2 e coefficienti di sicurezza γγγγc=1.5;

γγγγs=1.15

Procedendo alla scalatura dello spettro nelle verifiche di elementi duttili (risultata essere quella penalizzante) e


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agendo sulla riduzione dell’accelerazione di base, si determina il coefficiente riduttivo tale per cui tutte le

verifiche sismiche risultano soddisfatte.

Le verifiche risultano soddisfatte per una riduzione dell’accelerazione pari a 0.236.

Il valore di accelerazione che definisce la capacità della struttura allo stato di fatto è pari a:

PGAC,A = 0.203x0.28 = 0.057

VERIFICHE DELLA STRUTTURA ALLO STATO DI PROGETTO

VERIFICHE DI RESISTENZA PER ELEMENTI/MECCANISMI DUTTILI

Verifiche svolte in condizioni dinamiche (fattore q=2.25) con coefficienti di sicurezza γγγγc=1; γγγγs=1 e FC=1.2

per materiali esistenti e γγγγc=1.5; γγγγs=1.15 per materiali nuovi (v. tassi di sfruttamento al §2.8.5).

VERIFICA DELLE TRAVI IN ELEVAZIONE:

VERIFICA DEI PILASTRI:


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VERIFICA DEI SETTI IN ELEVAZIONE:

VERIFICHE DI RESISTENZA PER ELEMENTI/MECCANISMI FRAGILI

Verifiche svolte in condizioni dinamiche (fattore q=1.5) con coefficienti di sicurezza γγγγc=1.5; γγγγs=1.5 e FC=1.2


VERIFICA DELLE TRAVI IN ELEVAZIONE:

(N.B.: Le verifiche sono soddisfatte se nella colonna CHK non compare V):


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VERIFICA DEI SETTI IN ELEVAZIONE:



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VERIFICHE DI RESISTENZA PER ELEMENTI DI FONDAZIONE CON SOLLECITAZIONI DA

SOVRASTRUTTURA E γRd =1.1

Verifiche svolte in condizioni dinamiche (fattore q=2.25) con coefficienti di sicurezza γγγγc=1; γγγγs=1 e FC=1.2


VERIFICA DELLE TRAVI IN FONDAZIONE:


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VERIFICA DI MURI DI FONDAZIONE:

VERIFICHE DI RESISTENZA PER ELEMENTI DI FONDAZIONE CON SOLLECITAZIONI DA

SOVRASTRUTTURA CON q=1.5

Verifiche svolte in condizioni dinamiche (fattore q=1.5) con coefficienti di sicurezza γγγγc=1.5; γγγγs=1.15 e

FC=1.2 per materiali esistenti e γγγγc=1.5; γγγγs=1.15 per materiali nuovi (v. tassi di sfruttamento al §2.8.5).


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VERIFICA DELLE TRAVI IN FONDAZIONE:


VERIFICA DEI MURI DI FONDAZIONE:



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VERIFICHE DI RESISTENZA IN CONDIZIONI STATICHE

Verifiche svolte in condizioni statiche ααααcc=0.85 con coefficienti di sicurezza γγγγc=1.5; γγγγs=1.15 e FC=1.2 per

materiali esistenti e γγγγc=1.5; γγγγs=1.15 per materiali nuovi (v. tassi di sfruttamento al §2.8.5).

VERIFICA DELLE TRAVI:


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VERIFICA MURI E SETTI:


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VERIFICA ELEMENTI IN ACCIAIO:

VERIFICA DELLE SEZIONI ANGOLARI 8X30X1.5 E TUBOLARI 150X150X4

VERIFICA COLLEGAMENTO ACCIAO-PILASTRI C.A.

Sollecitazioni dal modello di calcolo divise per il numero di ancoraggi (=4):

Nsd = 92KN/4 = 23KN; Vsd = 21.5KN/4 = 5.4KN

Verifica svolta considerando la limitazione s=smin. (interasse minimo = 80mm) per la quale si ottiene una

resistenza dell’ancoraggio da catalogo per ancoranti tipo Hilti M16 HIT-V5.8 e heff. = 12ø:

NRd = 48.9KN

VRd = 31.2KN

Verifica combinata:

=⋅

+Rd

Sd

Rd

Sd

V

N

V

V

4.15.4/31.2+21.5/1.4/48.9 = 0.49 < 1


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VERIFICA DEI SOLAI IN LATEROCEMENTO:

SOLAIO DI PIANO TERRA:

I solai di piano terra sono caratterizzati da travetti precompressi 12x9 posti ad interasse di 50cm ed armati con

quattro trecce in acciaio armonico (fp(0.2)k = 1670 MPa) posto in zona tesa e aventi sezione nominale 2.25mm

ciascuno. I solai sono alleggeriti con pignatte in laterizio ed hanno altezza massima di 28cm comprensiva di 4

cm di soletta soprastante. Come cls di completamento del getto si considera un Rck300 e acciaio Feb44k nei

rispettivi valori medi determinati.

Il valore di resistenza del travetto precompresso può essere desunto da dati di catalogo.

I carichi permanenti si considerano compiutamente definiti in relazione ai saggi svolti.

P.P. = 3.0 x (1.0) = 3.0KN/ml

PERM. = 2.5 x (1.3) = 3.25KN/ml

ACC. (aule e luoghi suscettibili d’affollamento) = 3.00 x (1.5) = 4.5KN/ml

Lmax = 7.07m

FC = 1.2

Sollecitazioni valutate su un’unica campata:

qsd = (3.0 + 3.25 + 4.5)*0.5 = 5.25KN/ml*i

Msd_SLU = 5.25 x 7.07² /8 = 32.8KNm

Vsd_SLU = 5.25 x 7.07 /2 = 18.6KN

Da catalogo per singolo travetto (in relazione alla luce lorda = 7.19m la tipologia compatibile è N5) come

anche evidenziato dai saggi svolti in sito (travetto precompresso con presenza di 4 trecce all’intradosso) si

determina la resistenza massima a flessione e taglio in proporzione all’altezza effettiva H=28cm:

M+Rd_SLU = 55.19*28/29/1.2/2 = 22.2KNm

VRd_SLU = 49.6*28/29/1.2/2 = 19.95KN

Non è nota a priori il quantitativo di armatura presente agli appoggi, tuttavia dagli elaborati strutturali è nota

l’armatura presente alle estremità nel solaio di copertura avente caratteristiche compatibili con quello di piano

terra per luce e carico. Per analogia si considerano le stesse armature anche per il solaio in esame pari a

2ø14 per lato.


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In funzione dei materiali e dei coefficienti suddetti, il valore di resistenza in zona negativa sono pari a:

M-Sd_SLU = 21.45KNm.

VERIFICHE:

MSd_SLU = 32.8KNm > MRd_SLU = 22.2+21.45 = 43.65KNm ⇒⇒⇒⇒ VERIFICATO

VSd_SLU = 18.6KN < VRd_SLU = 19.95KN ⇒⇒⇒⇒ VERIFICATO

SOLAIO DI COPERTURA H=26+4:

I solai di piano terra sono caratterizzati da travetti in opera posti ad interasse di 50cm ed armati con 2ø14

inferiori e 2ø14 agli estremi.


P.P. = 3.2 x (1.0) = 3.2KN/m²

PERM. = 3.3 x (1.3) = 4.3KN/m²

ACC. (neve) = 1.85 x (1.5) = 2.8KN/m²

Lmax = 7m

FC = 1.2


qsd = (3.3 + 4.3 + 2.8)*0.5 = 5.2KN/ml*i


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Msd_SLU = 5.2 x 7² /8 = 32KNm

Vsd_SLU = 5.2 x 7 /2 = 18.2KN

Resistenza flessione della sezione in campata e all’appoggio

M+Rd_SLU = 24.6KNm

M-Sd_SLU = 24.5KNm.

Resistenza a taglio della sezione all’appoggio


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VERIFICHE:

MSd_SLU = 32KNm > MRd_SLU = 24.6+24.5 = 49.1KNm ⇒⇒⇒⇒ VERIFICATO


SOLAIO DI COPERTURA H=20+4:

I solai di piano terra sono caratterizzati da travetti in opera posti ad interasse di 50cm ed armati con 2ø12

inferiori e 2ø12 agli estremi.


P.P. = 2.6 x (1.0) = 2.6KN/m²

PERM. = 3.3 x (1.3) = 4.3KN/m²

ACC. (neve) = 2.1x (1.5) = 3.15KN/m²

Lmax = 4.6m

FC = 1.2


qsd = (2.6 + 4.3 + 3.15)*0.5 = 5KN/ml*i

Msd_SLU = 5.0 x 4.6² /8 = 13.2KNm

Vsd_SLU = 5.0 x 4.6 /2 = 11.5KN

Resistenza flessione della sezione in campata e all’appoggio


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VERIFICHE:

MSd_SLU = 13.2KNm > MRd_SLU = 13.7+13.8 = 27.5KNm ⇒⇒⇒⇒ VERIFICATO


SBALZO H=20:

Gli sbalzi sono caratterizzati da soletta piena in c.a. e armature 1+1ø12 ad interasse di 30cm.


P.P. = 5 x (1.0) = 5KN/m²

PERM. = 2 x (1.3) = 2.6KN/m²

ACC. = 4x (1.5) = 6KN/m²

Lmax = 1.3m

FC = 1.2


qsd = (5 + 2.6 + 6)*0.3 = 4.1KN/ml*i

Msd_SLU = 4.1 x 1.3² /2 = 3.5KNm


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Vsd_SLU = 4.1 x 1.3 /2 = 2.7KN

Resistenza flessione della sezione all’appoggio


VERIFICHE:

MSd_SLU = 3.5KNm > MRd_SLU = 6.03KNm ⇒⇒⇒⇒ VERIFICATO



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VERIFICA DEGLI ELEMENTI ESISTENTI IN LEGNO:

VERIFICA DEI DIAGONALI 16X52:

I diagonali esistenti sono rappresentati da sezioni in legno lamellare di prima categoria (da progetto con σamm.

= 140Kg/cm²) corrispondente ad una classe GL28h. Con adozione di un fattore di confidenza pari a FC=1.2 la

verifica a pressoflessione degli elementi allo stato di fatto non è soddisfatta.

Si procede al rinforzo delle sezioni mediante l’inserimento di un tirante ø16 (o in alternativa 2ø12) posizionati a

“V” all’intradosso di ciascun diagonale allo scopo d incrementare il momento resistente massimo. Dal modello

strutturale per la combinazione allo SLU si ottiene:

Vista tridimensionale dell’intervento


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Inviluppo sforzo normale allo SLU

Inviluppo momento flettente allo SLU

Inviluppo tensione sul tirante allo SLU


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VERIFICA DEL COLLEGAMENTO DEL TIRANTE:

I tiranti verranno fissati con un bullone M20 classe 8.8.

Trazione massima sui tiranti Nsd = 17.4KN.


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FC = 1.2

γc = 1.5

n. piani di taglio = 2

VRd = 24.6*1.3/1.5/1.2*2 = 35.5KN

Vsd = 17.4KN < VRd = 35.5KN

VERIFICA DEI CORRENTI 8X23:

I correnti esistenti sono rappresentati da sezioni in legno lamellare di seconda categoria (da progetto con

σamm. = 110Kg/cm²) corrispondente ad una classe GL24h. Con adozione di un fattore di confidenza pari a

FC=1.2 la verifica a pressoflessione degli elementi allo stato di fatto è soddisfatta.


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VERIFICA DEI NUOVI ELEMENTI IN LEGNO:


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2.11 Verifiche agli stati limite di esercizio

Le principali perdite di funzionalità di una struttura riguardano:

� La mancanza di resistenza meccanica degli elementi strutturali ai carichi in esercizio;

� danneggiamenti locali dovute a fessurazione che compromette la durabilità degli elementi strutturali;

� spostamenti e deformazioni eccessive che limitano l'utilizzo e l'efficienza degli elementi NON

strutturali;

Le verifiche saranno svolte considerando condizioni ambientali ordinarie ed un acciaio ordinario da

costruzione che risulta poco sensibile alla corrosione, per cui i limiti di apertura delle fessure saranno:

wd < w2 = 0,3 mm (combinazione QUASI PERMANENTE)

wd < w3 = 0,4 mm (combinazione FREQUENTE)

Per tutti gli elementi strutturali sono riportate le verifiche agli SLE, tali verifiche mostrano che tutti gli elementi

della struttura soddisfano i requisiti di deformazione e durabilità nei confronti delle azioni agli SLE.

VERIFICHE DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI IN TERMINI DI RESISTENZA


Trattandosi di struttura di classe III, la verifica delle tensioni in esercizio per i pilastri viene svolta nei confronti

dell’azione sismica allo SLD (§ C7.2.1 Circolare 617/2009) moltiplicando lo spettro elastico per un coefficiente

pari a η=2/3 e assumendo come coefficienti di sicurezza per i materiali i valori di γ=1 con riferimento alle

azioni eccezionali (§ 7.3.7.1 NTC2008).


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VERIFICA DELLE TRAVI:


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VERIFICHE DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI IN TERMINI DI CONTENIMENTO DEL DANNO

Configurazione deformata allo SLD in direzione principale X

∆MAX = 0.62cm (∆COP) < ∆SLO = 368(Hmax) x 1/100 x η (=1) = 3.68cm

Configurazione deformata allo SLD in direzione principale Y

∆MAX = 0.74cm(∆P1) < ∆SLO = 368(Hinterpiano) x 1/100 x η (=1) = 3.68cm


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VERIFICA DELLE TRAVI IN ESERCIZIO (SLE):

VERIFICA DEI SOLAI:

La verifica di deformabilità dei solai viene svolta con riferimento alla singola striscia di larghezza unitaria allo

SLE. Il limite di deformabilità è assunto pari a L/300.


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VERIFICA DEI PUNTONI DI COPERTURA IN LEGNO 16X52:

∆MAX = 1.28cm < ∆SLE = 740/250 = 3cm

VERIFICA DEGLI ARCARECCI DI COPERTURA IN LEGNO 8X23:


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VERIFICA DELLE SEZIONI NUOVE IN LEGNO:

TAVOLATO


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TRAVETTO 8X12:

TRAVE 16X32:


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TRAVE 16X36:


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TRAVE 12X20:


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3 RELAZIONE SUI MATERIALI

3.1 Elenco dei materiali e loro modalità di posa in opera

CALCESTRUZZO:

Per la realizzazione degli elementi in c.c.a. si utilizzerà cls con classe di resistenza C16/20 per il cls magro di

pulizia in fondazione, C28/35 per tutte le strutture in elevazione quindi ad esclusione di quelle di fondazione

per lequali si prescrive calcestruzzo C25/30 (NSC - Normal Strenght Concrete), dove il primo dei valori

rappresenta fck (provini cilindrici di diametro 150 mm ed altezza 300 mm) e il secondo Rck (provini cubici di

spigolo pari a 150 mm) ambedue espressi N/mm².

La classe di esposizione considerata sarà invece (norme UNI EN 206 – 2006 e UNI 11104:2004)

� XC2 - bagnato, raramente asciutto: a/cmax = 0,60; dosaggio minimo di cemento (kg/m3) = 300 (280);

minima classe di resistenza: C25/30.

� XC3 – umidità da moderata ad alta, superfici esterne riparate dalla pioggia: a/cmax = 0,55; dosaggio

minimo di cemento (kg/m3) = 320; minima classe di resistenza: C30/35.

I valori riportati in parentesi sono riferiti alla EN 206 la cui versione italiana è la UNI EN 206.

Tale classe di esposizione del cls è giustificata dal fatto che si tratta di ordinaria NON soggetta a:

� Corrosione delle armature indotta da cloruri esclusi quelli provenienti dall'acqua di mare;

� Corrosione delle armature indotta da cloruri presenti nell'acqua di mare:

� Attacco dei cicli di gelo/disgelo con o senza disgelanti:

� Attacco chimico da parte di acque del terreno e acque fluenti (p.to 4.1 prospetto 2 UNI EN 206-1).

� L’acqua per la realizzazione dell’impasto dovrà essere priva di sali in percentuali dannose e aggressive e si

dovrà utilizzare la quantità strettamente necessaria al fine di NON ridurre le caratteristiche meccaniche del

cls. In tale fabbricato tutti gli elementi strutturali avranno 3 cm di copriferro al fine di garantire l’integrità

dell’elemento e la protezione delle barre d’armatura.

La classe di consistenza considerata per il calcestruzzo sarà invece (norme UNI EN 206 – 2006 e UNI

11104:2004)

� S4 - consistenza fluida: abbassamento (slump) da 160 a 210 mm, per le strutture di fondazione;

� S5 - consistenza superfluida: abbassamento (slump) ≥ 220 mm, per tutte le altre strutture.

La classe di consistenza è valutata in funzione della struttura da realizzare al fine di rendere più facile

l'operazione di posa in opera. La misura della lavorabilità deve essere condotta dopo aver proceduto a

scaricare dalla betoniera almeno 0.3 mc di calcestruzzo.


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La dimensione massima dell’inerte permette invece di gettare e compattare il cls attorno alle barre di

armatura senza rischio di segregazione.

Gli inerti utilizzati per la produzione del cls, naturali o di frantumazione, dovranno essere costituiti da elementi

non gelivi e non friabili, privi di sostanze organiche, limose o argillose, di gesso, ecc. in proporzioni nocive

all'indurimento del conglomerato e alla conservazione delle armature metalliche;

Ghiaia e pietrisco di dimensioni avranno dimensioni massime in relazione alle dimensioni della carpenteria del

getto ed all'ingombro delle armature metalliche, comunque non superiori al cm³;

Il trasporto del calcestruzzo fresco viene effettuato in genere tramite autobetoniere con o senza pompa per

calcestruzzo. Il tempo massimo consentito dalla produzione dell’impasto in impianto al momento del getto non

dovrà superare i 90 minuti e sarà onere del produttore riportare nel documento di trasporto (DDT) l’orario

effettivo di fine carico della betoniera in impianto.

Si può operare in deroga a questa prescrizione in casi eccezionali quando i tempi di trasporto del calcestruzzo

dalla Centrale di betonaggio al cantiere dovessero risultare superiori ai 75 minuti. In questa evenienza si può

utilizzare il conglomerato fino a 120 minuti dalla miscelazione dello stesso in impianto purché lo stesso

possegga i requisiti di lavorabilità richiesti.

In questo caso però deve essere accertato preliminarmente dal produttore e valutato dal Direttore dei Lavori

che le resistenze iniziali del conglomerato cementizio non siano penalizzate a causa di dosaggi elevati di

additivi ritardanti impiegati per la riduzione della perdita di lavorabilità.

Il calcestruzzo, una volta in cantiere, va gettato in un'apposita cassaforma.

Esso, infatti, ha l'apparenza di un fluido denso privo di forma: la cassaforma serve, appunto, a dare forma al

calcestruzzo e a creare, quindi membrature quali pilastri, travi, solai, solette, fondazioni.

All'interno delle casseforme, nel caso di calcestruzzo armato, sono già presenti le barre di armatura disposte

secondo gli elaborati strutturali di progetto.

Per garantire i copriferri di progetto ed eventualmente le reciproche distanze tra le barre di armatura

(interferro), vengono utilizzati dei distanziatori che devono essere in plastica o a base di malta cementizia (per

evitare punti di innesco della corrosione) di forma e geometria tali da minimizzare la superficie di contatto con

il cassero.

Prima di procedere al getto però è necessario adottare tutti quegli accorgimenti atti ad evitare qualsiasi

sottrazione di acqua dall’impasto, in particolare, in caso di casseforme in legno, deve essere eseguita

un’accurata bagnatura delle superfici.

Durante il getto, che viene in genere realizzato tramite pompa per calcestruzzo, si devono prendere tutti gli

accorgimenti atti ad evitare la segregazione.


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È proibito eseguire il getto del conglomerato quando la temperatura esterna scende al disotto dei +5 °C se

non si prendono particolari sistemi di protezione del manufatto concordati e autorizzati dalla Direzione dei

lavori anche qualora la temperatura ambientale superi i 33 °C.

Una volta gettato nella cassaforma, il calcestruzzo va opportunamente vibrato, onde evitare la formazione

all'interno del manufatto di cavità e macrodifetti (nidi di ghiaia, ecc.), che rendendo la matrice cementizia più

permeabile agli agenti aggressivi esterni potrebbero abbassare il grado di durabilità del calcestruzzo oltre a

creare, dal punto di vista meccanico, pericolose discontinuità nel materiale.

Nel caso siano previste riprese di getto, prima della posa del nuovo calcestruzzo, deve essere preliminare

rimosso, mediante scarifica con martello, lo strato corticale di calcestruzzo già parzialmente indurito; tale

superficie deve possedere una elevata rugosità (asperità di circa 5 mm) e deve essere opportunamente pulita

e bagnata per circa due ore prima del getto del nuovo strato di calcestruzzo.

Qualora alla struttura sia richiesta la tenuta idraulica, lungo la superficie scarificata devono essere disposti dei

giunti water-stop ad esempio in materiale bentonitico idroespansivo.

I profili water-stop devono essere opportunamente fissati e disposti in maniera tale da non interagire con le

armature.

Al momento della messa in opera del conglomerato è obbligatoria la presenza di almeno un membro

dell’ufficio della direzione dei lavori incaricato a norma di legge e di un responsabile tecnico dell’Impresa

appaltatrice.

Una volta messo a riposo nella cassaforma, il calcestruzzo fresco ha bisogno di maturare per un certo periodo.

È questo il periodo in cui l'acqua reagisce con il cemento, generando il fenomeno dell'idratazione, che

trasforma i granelli di cemento in cristalli che, interagendo tra loro, induriscono il manufatto.

Durante la maturazione il calcestruzzo, essendo costituito da leganti idraulici, ha bisogno di rimanere il più

possibile in ambiente umido (U.R.% > 95%), per garantire che avvenga il completo processo di idratazione.

Pertanto durante la maturazione è bene prendere tutte quelle precauzioni necessarie a ridurre l'evaporazione

dell'acqua dal calcestruzzo, perché altrimenti si possono manifestare lesioni, tipiche da ritiro igrometrico

nonché una struttura eccessivamente porosa tali da compromettere la resistenza finale e il grado di durabilità

del calcestruzzo armato.

Pertanto il clima, in questa fase, è di fondamentale importanza NON avere:

• aria troppo secca;

• una temperatura esterna troppo elevata (superiori ai 30-35 °C);

• una velocità dell'aria elevata.


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ACCIAIO IN BARRE o IN RETE:

Per la realizzazione degli elementi in c.c.a. si utilizzerà invece un acciaio in barre di Tipo B450C (v. requisiti

richiesti in tab. 11.3.Ib), controllato in stabilimento con certificazione di qualità ISO 9001:2000 e completo di

marcatura CE, in barre ad aderenza migliorata fynom = 450 N/mm²; ftnom = 540 N/mm². Le armature metalliche

dovranno essere non ossidate, non corrose, senza difetti superficiali e di sezione resistente integra, senza

sostanze superficiali che possano ridurre l'aderenza al conglomerato.

Per l’acciaio in reti si utilizzerà invece il Tipo B450 A, controllato in stabilimento.

ACCIAIO DA CARPENTERIA:

Gli elementi componenti l’intera struttura metallica dovranno appartenere alla classe s235JR secondo UNI EN

10025 recanti marcatura CE: il rapporto fra i valori della tensione di rottura ftk e la tensione di snervamento fyk

deve essere maggiore di 1,20 e l'allungamento a rottura, misurato su provino standard, deve essere non

inferiore al 20%;

la tensione di snervamento massima fymax ≤ 1,2 fyk;

fyk = 235 MPa;

ftk = 360 Mpa;

3.2 Valori di calcolo

Stato di progetto


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4 ELABORATI GRAFICI ESECUTIVI E PARTICOLARI COSTRUTTIVI

Il progetto prevede un intervento classificato come ADEGUAMENTO:

4.1 ES Rilievo geometrico–strutturale

Gli elaborati D1, D2, D3 già rappresentano rilievo geometrico strutturale integrati con gli interventi previsti in

progetto.

4.2 ES Documentazione fotografica

Si faccia riferimento in merito alla Relazione di Verifiche Sismiche redatta in data 19/10/2017 per la

determinazione delle vulnerabilità sismiche del fabbricato.

4.3 ES Quadro fessurativo e/o di degrado

Non si sono evidenziate lesioni significative o particolari situazioni di degrado.

4.4 Elaborati Grafici generali

Per gli elaborati grafici fare riferimento alle tavole strutturali del progetto esecutivo. Tali tavole saranno

nomenclate come Elaborato D1, D2, D3.

4.5 Particolari costruttivi

I particolari esecutivi saranno riportati negli elaborati grafici di progetto di cui al punto sopra.


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5 PIANO DI MANUTENZIONE DELLA PARTE STRUTTURALE DELL’OPERA

Il piano di manutenzione della parte strutturale dell’opera sarà redatto ai sensi del D.M. 17 gennaio 2018 art.

10.1 redatto per la conservazione della qualità edilizia nel tempo secondo quanto definito dall’art. 40 del

D.P.R. n. 554/99, è relativo alle opere di adeguamento del fabbricato adibito a scuola dell’infanzia sita

nel Comune di Montegrimano Terme in P.zza Giacomo Matteotti, 1 e di proprietà del Comune di

Montegrimano Terme.

I contenuti della manutenzione consistono in:

1. Definizione dei piani di manutenzione preventiva ed ispettiva;

2. Formazione e aggiornamento del personale per le attività di manutenzione;

3. Messa a punto e aggiornamento della documentazione tecnica necessaria per tutte le apparecchiature;

4. Rilevamento delle cause, tipo, frequenza e costi degli interventi per costituire uno strumento diagnostico;

5. Registrazione per ogni dispositivo tecnico dei risultati delle attività di diagnostica.

Il Piano di Manutenzione sarà diviso in 3 parti:

� MANUALE D’USO;

� MANUALE DI MANUTENZIONE;

� PROGRAMMA DI MANUTENZIONE.

Tale piano sarà nomenclato come Elaborato F.


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6 RELAZIONE SUI RISULTATI SPERIMENTALI – INDAGINI SPECIALISTICHE

6.1 Relazione geologica: indagini, caratterizzazione e modellazione geologica del sito

La relazione Geologica allegata per la definizione dei parametri sismici secondo il D.M. 2008, redatta dal Dott.

Geol. Paolo Ciacci, riporta al suo interno:

� Il rilievo geomorfologico di dettaglio dell’area oggetto di intervento;

� La stratigrafia del sottosuolo e la parametrizzazione geomeccanica dei terreni tramite 2 prove

penetrometriche dinamiche pesanti (DPSH);

� Rilievo della circolazione idrica nel sottosuolo;

� Caratterizzazione sismica dei terreni di fondazione secondo il D.M. 2008 con prova MASW;

� Categoria Topografica (T2);

� Categoria del suolo di fondazione (categoria C);

6.2 Relazione geotecnica: indagini, caratterizzazione e modellazione del volume

significativo di terreno

Di seguito si riportano le verifiche svolte per la determinazione della capacità portante del terreno di

fondazione.

La verifica del suolo di fondazione verrà svolto secondo il D.M. 17.01.2018 con riferimento alla Circolare

Esplicativa n.617 del 02.02.2009. Verrà seguito l’approccio 2, il quale richiede l’applicazione di un’unica

condizione da verificare denominata (A1+M1+R3) dove i codici indicano:

A1; definisce i coefficienti da applicare ai carichi agenti per la determinazione delle sollecitazioni (v. tab. A3);

Azione Simbolo Valori

A1 A2

Permanente sfavorevole(1)

γG

γγγγG1 = 1,3 γG1 = 1,0

γγγγG2 = 1,5 γG2 = 1,3

Permanente favorevole(1) γγγγG1 = 1,0 γG1 = 1,0

γγγγG2 = 0 γG2 = 0

Variabile sfavorevole γQ

1.5 1.3

Variabile favorevole 0 0

(1) Si distinguono due coefficienti γG , γG1 e γG2 rispettivamente per i carichi permanenti

strutturali e non strutturali. In ogni verifica allo stato limite ultimo, si considerano strutturali tutte le


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azioni che derivano dalla presenza di strutture e materiali che, nella modellazione utilizzata,

contribuiscono al comportamento dell’opera con le loro caratteristiche di resistenza e rigidezza.

Tabella A3: Coefficienti parziali su azioni o effetto delle azioni

M1; individua la lista dei coefficienti parziali da applicare direttamente ai parametri del terreno (v. tab. A4);

Parametro del terreno Simbolo Valori

M1 M2(1)

Angolo di resistenza a taglio (o di attrito) γφ' 1,0 1,25

Coesione efficace γc' 1,0 1,25

Resistenza (o coesione) non drenata γcu 1,0 1,4

Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,0 1,6

Peso dell'unità di volume(1) γγ 1,0 1,0

Tabella A4: Coefficienti parziali sui parametri del terreno per le verifiche nei confronti di stati limite STR e GEO

R3; individua la lista dei coefficienti parziali da applicare direttamente ai valori di resistenza agli SLU per

fondazioni superficiali (v. tab. 6.4.I):

Tabella 6.4.I: Coefficienti parziali per le verifiche agli SLU di fondazioni superficiali

Parametri caratteristici del terreno sottostante (vedere prove DPSH2 e DPSH3)

Verifica Simbolo Valori

R1 R2 R3

Capacità Portante γR 1,0 1,8 2,3

Scorrimento γR 1,0 1,1 1,1


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Dalla tabella sopra si possono ricavare i valori caratteristici, che per il sito in esame, considerate le modeste

dimensioni e il numero ridotto di prove (C.6.2.2) possono assumersi come valori prossimi a quelli minimi.

LIV. De (t/m³) Cu (t/m²) C' (t/m²) Fi Ed Rp

SD 1.9 9 0.9 22° 80 30

Le fondazioni, composte da travi rovesce, sono intestate nel secondo livello con approfondimento mediamente

pari ad 1m compreso lo strato di magrone sottostante.

La portanza del terreno alla profondità di appoggio, può essere ricavata dalla formula di Terzaghi:

Qd = c·Nc + γγγγ·D·Nq + 0,5·B·γγγγ·Nγγγγ

dove: Qd = carico di rottura

c = coesione

B = larghezza

D = incastro nel terreno

γ = peso di volume del terreno

Nc; Nq; Nγ = fattori adimensionali di capacità portante che dipendono dall'angolo di attrito (vedi fig. 1)

Fig.1


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Nel caso in esame si valuteranno le resistenze del terreno e le corrispondenti rigidezze per le fondazioni a “T”

rovescia, alla quota media di imposta di -1.1m.

FONDAZIONI SU SECONDO STRATO

combinazione unica (A1+M1+R3): φ = 22° - C’ = 0.9

c = 0.90 t/m² γ = 1.95 t/m³ γ = 1.95 t/m³

Nc = 16.88 adim. Nq = 7.82 adim. Nγ = 7.13 adim.

D = 1.10 m B = 1.0 m

φ = 22 °R3 2.30 Qd1 = 38.92 Tonn/m² Qa = 1.69 Kg/cm²

coesione profondità larghezza

Nell’immagine seguente, è possibile verificare per la combinazione SLU, i valori di pressione al suolo ottenuti

dall’analisi:

Massima pressione al suolo in Kg/cm²

VERIFICA PRESSIONI SUL TERRENO:

Qsd = 1.44Kg/cm² < QR,d =1.69 Kg/cm²


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Modulo di reazione medio:

Per i terreni di fondazione il modulo di reazione o coefficiente di sottofondo Ks , che lega concettualmente la

pressione sul terreno ai cedimenti (metodo semplificato) viene calcolato come segue:

40 = coeff. consigliato per fondazioni superficiali aventi cedimenti intorno al ½”

Ks = 40 (Ri) ql dove:

Ri = (R1, R2)

ql = carico limite (espresso in Kpa)

Risolvendo la formula generale si ottiene per i terreni del II° strato:

Combinazione 1:

Ks = 40 x 2.3 x 169 = 15548 KN/m³ = 1.55 Kg/cm³ (0.0155N/mm³)

Dove Ks1, rappresenta il valore della molla elastica introdotta nel modello di calcolo lineare per elementi

appoggiati sul terzo strato.

6.3 ES Relazione sulla caratterizzazione meccanica dei materiali

La caratterizzazione dei materiali esistenti, si basa sulla determinazione del valore medio di resistenza, che

nel caso in esame è stato ottenuto, quale conferma dei valori previsti in fase di progettazione (Rck250;

Feb44k) dallo svolgimento di prove distruttive mediante la realizzazione di n.8 carote di cls e n.2 prelievi di

barre in acciaio. Dal rapporto di prova n.345908 redatto dall’Istituto Giordano in data 17/10/2017 alla quale si

rimanda per maggiori dettagli, sono stati estrapolati i seguenti dati:


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Resistenza media a rottura acciaio = 722 MPa

(709.2+734.8)/2 = 722MPa

Resistenza media a snervamento acciaio = 482.8 MPa

(471.5+494.1)/2 = 482.8MPa

Le prove svolte sull’acciaio confermano i dati assunti in fase di progettazione, mostrando la presenza di un

acciaio estremamente plastico ft/fy medio = 1.45 con valori di resistenza allo snervamento (>430) e soprattutto

ultima (>540) ben al di sopra di quella convenzionale. Pertanto ai fini delle verifica si assumerà quale valore di

resistenza il valore convenzionale di progetto 430MPa.

Resistenza cubica media cls pilastri e fondazioni = 16.75 MPa

(17.4+20.6+15.7+15+18.9+12.9)/6 = 16.75MPa

Resistenza cubica media cls delle travi in elevazione = 25.7 MPa

(26.9+24.5)/2 = 25.7MPa


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I risultati dei provini mostrano due differenti classi di resistenza in relazione ai getti svolti. I valori determinati

risultano molto ridotti rispetto ai valori di resistenza determinati dalle prove svolte sui cubetti all’epoca di

costruzione, e nel caso dei pilastri non confermano neanche la resistenza assunta in progetto.

I valori di resistenza a compressione ottenuti dai carotaggi devono essere convertiti nelle corrispondenti

resistenze del calcestruzzo in-situ prima di essere adoperati nei calcoli di verifica.

La resistenza misurata sulle carote fcar risente di numerosi fattori che la differenziano da quella del

calcestruzzo in-situ fcis:

1. la posizione del prelievo nell’ambito dell’elemento strutturale (ad es. al piede o alla testa di un pilastro,

parallelamente o ortogonalmente alla direzione di getto);

2. il disturbo che inevitabilmente consegue alle operazioni di prelievo (oltre che, anche se generalmente

in misura ridotta, alle successive operazioni di preparazione eseguite per ottenere un provino idoneo

per la prova);

3. le dimensioni delle carote (microcarote o carote con H/D diverso da 2);

4. la presenza di eventuali armature incluse.

Per convertire le N resistenze ottenute sulle carote fcar,i nelle corrispondenti resistenze in-situ fcis,i può essere

adoperata la seguente relazione (Masi, 2005):

dove:

� C h/D è il coefficiente correttivo per rapporti h/D diversi da 2, pari a: C h/D = 2/(1.5 + D/h);

� Cdia è il coefficiente correttivo relativo al diametro, da assumere pari a 1.06, 1.00 e 0.98 per D pari,

rispettivamente, a 50, 100 e 150 mm;

� Ca è il coefficiente correttivo relativo alla presenza di armature incluse, variabile tra 1.03 per barre di

piccolo diametro (φ10) e 1.13 per barre di diametro maggiore (φ20);

� Cd è il coefficiente correttivo per tener conto del disturbo arrecato alla carota nelle operazioni di

estrazione e preparazione. Oltre al valore costante suggerito nelle FEMA 274 pari a 1.06, la

bibliografia propone di assumere il valore 1.10, in entrambi i casi per operazioni di prelievo condotte

con estrema accuratezza. Tenendo però conto del fatto che il rimaneggiamento è tanto maggiore

quanto minore è la qualità del calcestruzzo da carotare, appare più convincente far riferimento a

quanto riportato in (Collepardi, 2002) e indirettamente in (UNI 10834, 1999), assumendo Cd = 1.20 per

fcar < 20 MPa, e Cd = 1.10 per fcar > 20 MPa.


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Le correzioni ai valori di resistenza effettivi, tenuto conto del disturbo arrecato dal prelievo, sono pari

rispettivamente a 1.04 e 0.95. Ai fini delle verifiche, si confermano quali valori di resistenza del cls i valori

minimi tra quelli ottenuti dalle prove e quello di progetto, assumendo per pilastri e fondazioni un Rck167.5 e

per le travi in elevazione un Rck250.

Caratteristiche dei materiali per la determinazione della Domanda:

fcm = 16.75 MPa; 25 MPa

fy = 430 MPa

Modulo elastico medio: Ecm = 22000(fcm/10)0.3 = 22000*(16.75/10)0.3 = 25680 MPa

Modulo elastico pilastri: 60%Ecm = 15400 MPa

Modulo elastico medio: Ecm = 22000(fcm/10)0.3 = 22000*(25/10)0.3 = 28960 MPa

Modulo elastico travi: 50%Ecm = 14480 MPa

Caratteristiche dei materiali per la determinazione della Capacità di elementi duttili:

fcd = fcm/FC = 16.75/1.2 = 13.96 MPa

fcd = fcm/FC = 25/1.2 = 20.83 MPa

fym = 430 MPa

fyd = fym/FC = 430/1.2 = 358 MPa

Caratteristiche dei materiali per la determinazione della Capacità di elementi fragili:

fcd = fcm/FC/γc = 16.75/1.2/1.5 = 9.31 MPa

fcd = fcm/FC/γc = 25/1.2/1.5 = 13.87 MPa

fym = 430 MPa

fyd = fym/FC/γs = 430/1.2/1.15 = 312 MPa

Caratteristiche dei materiali per le verifiche in condizioni statiche:

fcd = fcm*αcc/FC/γc = 16.75*0.85/1.2/1.5 = 7.91 MPa

fcd = fcm*αcc /FC/γc = 25*0.85/1.2/1.5 = 11.79 MPa

fym = 430 MPa

fyd = fym/FC/γs = 430/1.2/1.15 = 312 MPa


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ALLEGATO – ELENCO DATI INPUT MODELLO DI CALCOLO

Modello analisi dinamica q=2.25


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midas Gen PROJECT TITLE :

Company

Author

Client

File Name

ALL.1 - ELENDATI INPUT MODELLO DI CALCOLO q=2.25

MODEL DATA PROFILE

AD_MATERNA MONTEGRIMANO STATICA_8_NTC2018

*** CONTROL DATA

Panel Zone Effect : Auto, Offset Factor , 1, Ou tput Position , Panel Zone Unit System : KN, M Definition of Frame - X Direction of Frame : Unbraced I Sway - Y Direction of Frame : Unbraced I Sway - Design Type : 3-D Design Code - Steel : Eurocode3 - Concrete : Eurocode2:04 - SRC : SSRC79

*** LOAD CASE DATA

NO NAME TYPE SELF WEIGHT FACTOR DESCRIPTION X Y Z -------- -------------------- ---------- ------ ------ ------ ----------------------------------- 1 PESO STRUTTURA D 0.000 0.000 -1.000 3 PERMANENTI D 0.000 0.000 0.000 4 ACCIDENTALI L 0.000 0.000 0.000 6 NEVE S 0.000 0.000 0.000 7 VENTO X W 0.000 0.000 0.000 8 VENTO Y W 0.000 0.000 0.000

*** MATERIAL PROPERTY DATA

NO NAME TYPE MOD ULUS OF SHEAR THERMAL POISSON WEIGHT ELA STICITY MODULUS COEFF. RATIO DENSITY -------- -------------------- ------- ------ --- ------- ---------- ---------- ---------- ---------- 1 CLS_PILASTRI/FON CONC 1. 54e+007 6.417e+006 0 0.2 25 2 CLS_TRAVI CONC 1.4 48e+007 6.033e+006 0 0.2 25 3 LEGNO USER 1 .1e+007 4.074e+006 0 0.35 3.8 4 CLS_CAMICIA CONC 1 .8e+007 7.5e+006 1e-005 0.2 25 5 Fittizio USER 1e+012 5e+011 0 0 0 6 C25/30 CONC 3.1 48e+007 1.311e+007 1e-005 0.2 25 7 S235 STEEL 2 .1e+008 8.077e+007 1.2e-005 0.3 76.98 8 C28/35 CONC 3.2 31e+007 1.346e+007 1e-005 0.2 25

NO NAME TYPE STRENGTH OF DESIGN MATERIAL ST EEL CONCRETE MAIN REBAR SUB REBAR -------- -------------------- ------- --------- --- ------------ ------------ ------------ 1 CLS_PILASTRI/FON CONC - 1.396e+004 3.58e+005 3.58e+005 2 CLS_TRAVI CONC - 2.08e+004 3.58e+005 3.58e+005 4 CLS_CAMICIA CONC - 2e+004 4.5e+005 4.5e+005 6 C25/30 CONC - 2.5e+004 4.5e+005 4.5e+005 7 S235 STEEL 2.35e+ 005 - - - 8 C28/35 CONC - 2.8e+004 4.5e+005 4.5e+005

*** STORY DATA

Ground Level , 0 NAME LEVEL HEIGHT FLOOR DIA PHRAGM --------------- ---------- ---------- --------- ---------------- Roof 10.670 0.000 Do not co nsider 9F 8.170 2.500 Do not co nsider 8F 7.480 0.690 Do not co nsider 7F 7.475 0.005 Consider 6F 7.470 0.005 Consider 5F 7.465 0.005 Consider 4F 6.585 0.880 Consider 3F 6.580 0.005 Consider 2F 3.800 2.780 Consider 1F 0.000 3.800 Do not co nsider

*** NODE DATA

NO X Y Z TEMPERATURE

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Modeling, Integrated Design & Analysis Software http://www.MidasUser.com Gen 2018


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MODEL DATA PROFILE


-------- ------------ ------------ ------------ ------------ 1 0 0 0 0 2 0 0 3.8 0 3 0 0 7.475 0 4 0 1.35 0 0 5 0 1.35 3.8 0 6 0 1.35 7.475 0 7 0 3.09 0 0 8 0 3.09 3.8 0 9 0 4.831 0 0 10 0 4.831 3.8 0 11 0 6.571 0 0 12 0 6.571 3.8 0 13 0 6.571 7.475 0 14 0 7.825 0 0 15 0 7.825 3.8 0 16 0 7.825 7.475 0 17 0.004 15.12 3.8 0 18 0.004 15.12 7.465 0 19 0.004 16.46 3.8 0 20 0.004 16.46 7.465 0 21 0.004 21.63 3.8 0 22 0.004 21.63 7.465 0 23 0.004 22.98 3.8 0 24 0.004 22.98 7.465 0 25 1.108 7.825 0 0 26 1.108 7.825 3.8 0 27 1.108 10.32 3.8 0 28 1.108 12.92 3.8 0 29 1.108 15.12 3.8 0 30 1.35 0 0 0 31 1.35 0 3.8 0 32 1.35 0 7.475 0 33 1.35 7.825 0 0 34 1.35 7.825 3.8 0 35 1.35 7.825 6.585 0 36 1.35 7.825 7.475 0 37 1.35 15.12 3.8 0 38 1.35 15.12 6.585 0 39 1.35 15.12 7.465 0 40 1.35 22.98 3.8 0 41 1.35 22.98 7.465 0 42 2.14 0 0 0 43 2.14 0 3.8 0 44 2.15 15.12 3.8 0 45 3.057 7.825 0 0 46 3.057 7.825 3.8 0 47 4.763 7.825 0 0 48 4.763 7.825 3.8 0 49 5.64 0 0 0 50 5.64 0 3.8 0 51 5.82 15.12 3.8 0 52 6.47 0 0 0 53 6.47 0 3.8 0 54 6.47 0 7.475 0 55 6.47 6.571 7.475 0 56 6.47 6.571 8.17 0 57 6.47 7.825 0 0 58 6.47 7.825 3.8 0 59 6.47 7.825 6.585 0 60 6.47 7.825 7.475 0 61 6.47 7.825 8.17 0 62 6.47 15.12 3.8 0 63 6.47 15.12 6.585 0 64 6.47 15.12 7.465 0 65 6.47 15.12 8.17 0 66 6.47 16.46 7.465 0 67 6.47 16.46 8.17 0 68 6.47 22.98 3.8 0 69 6.47 22.98 7.465 0 70 7.82 0 0 0 71 7.82 0 3.8 0 72 7.82 0 7.475 0

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Company

Author

Client

File Name


MODEL DATA PROFILE


73 7.82 1.35 0 0 74 7.82 1.35 3.8 0 75 7.82 1.35 7.475 0 76 7.82 3.271 0 0 77 7.82 3.271 3.8 0 78 7.82 5.192 0 0 79 7.82 5.192 3.8 0 80 7.82 6.571 0 0 81 7.82 6.571 3.8 0 82 7.82 6.571 7.475 0 83 7.82 6.571 8.17 0 84 7.82 7.825 0 0 85 7.82 7.825 3.8 0 86 7.82 10.32 3.8 0 87 7.82 12.92 3.8 0 88 7.82 15.12 3.8 0 89 7.82 16.46 3.8 0 90 7.82 16.46 6.58 0 91 7.82 16.46 7.465 0 92 7.82 16.46 8.17 0 93 7.82 21.63 3.8 0 94 7.82 21.63 6.58 0 95 7.82 21.63 7.465 0 96 7.82 21.81 3.8 0 97 7.82 22.98 3.8 0 98 7.82 22.98 7.465 0 99 9.42 15.12 3.8 0 100 9.659 6.571 0 0 101 9.659 6.571 3.8 0 102 11.42 11.52 10.67 0 103 11.5 6.571 0 0 105 13.34 6.571 0 0 106 13.34 6.571 3.8 0 107 13.58 15.12 3.8 0 108 15.17 0 0 0 109 15.17 0 3.8 0 110 15.17 0 7.48 0 111 15.17 1.731 0 0 112 15.17 1.731 3.8 0 113 15.17 3.061 0 0 114 15.17 3.061 3.8 0 115 15.17 5.192 0 0 116 15.17 5.192 3.8 0 117 15.17 6.571 0 0 118 15.17 6.571 3.8 0 119 15.17 6.571 7.48 0 120 15.17 6.571 8.17 0 121 15.17 15.12 3.8 0 122 15.17 16.46 3.8 0 123 15.17 16.46 6.58 0 124 15.17 16.46 7.47 0 125 15.17 16.46 8.17 0 126 15.17 21.63 3.8 0 127 15.17 21.63 6.58 0 128 15.17 21.63 7.47 0 129 15.17 21.81 3.8 0 130 15.17 22.98 3.8 0 131 15.17 22.98 7.47 0 132 16.38 6.571 0 0 133 16.38 6.571 3.8 0 134 16.38 6.571 7.48 0 135 16.38 6.571 8.17 0 136 16.38 7.825 0 0 137 16.38 7.825 3.8 0 138 16.38 7.825 7.48 0 139 16.38 7.825 8.17 0 140 16.38 10.32 3.8 0 141 16.38 12.92 3.8 0 142 16.38 15.12 3.8 0 143 16.38 15.12 7.47 0 144 16.38 15.12 8.17 0 145 16.38 16.46 7.47 0 146 16.38 16.46 8.17 0

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Company

Author

Client

File Name


MODEL DATA PROFILE


147 16.38 22.98 3.8 0 148 16.38 22.98 7.47 0 149 16.8 0 0 0 150 16.8 0 3.8 0 151 17.7 0 0 0 152 17.7 0 3.8 0 153 17.83 7.825 0 0 154 17.83 7.825 3.8 0 155 17.83 15.12 3.8 0 156 18.71 0 0 0 157 18.71 0 3.8 0 158 19.93 7.825 0 0 159 19.93 7.825 3.8 0 160 21.23 7.825 0 0 161 21.23 7.825 3.8 0 162 21.63 15.12 3.8 0 163 21.63 15.12 7.47 0 164 21.63 22.98 3.8 0 165 21.63 22.98 7.47 0 166 22.21 0 0 0 167 22.21 0 3.8 0 168 22.93 0 0 0 169 22.93 0 3.8 0 170 22.93 0 7.48 0 171 22.93 1.956 0 0 172 22.93 1.956 3.8 0 173 22.93 3.913 0 0 174 22.93 3.913 3.8 0 175 22.93 5.869 0 0 176 22.93 5.869 3.8 0 177 22.93 7.825 0 0 178 22.93 7.825 3.8 0 179 22.93 7.825 7.48 0 180 22.93 15.12 3.8 0 181 22.93 15.12 7.47 0 182 22.93 16.46 3.8 0 183 22.93 16.46 7.47 0 184 22.93 21.63 3.8 0 185 22.93 21.63 7.47 0 186 22.93 22.98 3.8 0 187 22.93 22.98 7.47 0 188 10.58 6.571 0 0 190 12.42 6.571 0 0 192 7.82 10.33 0 0 193 7.82 12.92 0 0 194 7.82 15.12 0 0 195 9.42 15.12 0 0 196 13.58 15.12 0 0 197 15.17 15.12 0 0 198 16.38 10.33 0 0 199 16.38 12.92 0 0 200 16.38 15.12 0 0 201 11.5 15.12 0 0 202 11.5 15.12 3.8 0 203 15.17 4.127 0 0 204 15.17 4.127 3.8 0 205 18.61 7.825 3.8 0 206 18.61 15.12 3.8 0 207 18.61 7.825 0 0 208 18.61 7.825 3.8 0 209 18.61 15.12 7.47 0 210 18.61 7.825 7.48 0 211 18.61 11.47 3.8 0 215 18.61 7.825 6.48 0 216 18.61 11.47 6.475 0 217 18.61 15.12 6.47 0 218 0 7.825 6.655 0 219 0.004 15.12 6.645 0

*** SUPPORT / SPECIFIED DISPLACEMENT / POINT SPRING SUPPORT

** SUPPORT / SPECIFIED DISPLACEMENT

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MODEL DATA PROFILE


NODE SUPPORT SPECIFIED DISPLACEMENT DDDRRR Dx Dy Dz Rx Ry Rz -------- -------- ---------- ---------- -------- -- ---------- ---------- ---------- 1 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 4 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 7 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 9 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 11 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 14 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 25 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 30 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 33 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 42 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 45 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 47 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 49 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 52 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 57 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 70 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 73 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 76 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 78 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 80 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 84 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 100 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 103 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 105 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 108 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 111 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 113 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 115 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 117 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 132 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 136 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 149 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 151 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 153 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 156 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 158 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 160 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 166 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 168 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 171 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 173 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 175 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 177 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 192 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 193 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 194 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 195 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 196 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 197 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 198 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 199 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000 200 110000 0.0000 0.0000 0.00 00 0.0000 0.0000 0.0000

*** FLOOR DIAPHRAGM / RIGID LINK DATA

MASTER DDDRRR NOD ES OF SAME DISPLACEMENT ---------- --------------- -------------------- ---------------------------------------- 7F Floor Diaphragm 3 6 13 16 32 36 54 5 5 60 72 75 82 6F Floor Diaphragm 124 128 131 143 145 148 163 165 181to187by2 209 5F Floor Diaphragm 18to24by2 39 41 64 6 6 69 91 95 98 4F Floor Diaphragm 35 38 59 63 3F Floor Diaphragm 90 94 123 127 2F Floor Diaphragm 2 5 8 10to202by48 12 15to23by2 26to29 31to43by3 44to50by2 51 53to137by28 62to1 64by34 68to77by3 79to121by14 85to89 97 99 101 112to118by2 1 22 126 129 133 140to142 147 150 152 155to161by2 162 167 169 172to186by2 204to206 208 211

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*** SECTION PROPERTY DATA

NO NAME SHAPE H B tw tf1 r1 ------ ---------- ------ -------- -------- ----- --- -------- -------- 1 TF_220/30~ T 2.2 1 0.3 0.5 0 2 P 25x60 SB 0.6 0.25 0 0 0 3 TF_100X30~ T 1 1 0.3 0.5 0 4 TF_30X50 SB 0.5 0.3 0 0 0 5 TF_100X50 SB 0.5 1 0 0 0 6 P_25x90 SB 0.9 0.25 0 0 0 7 T_115X25 SB 0.25 1.15 0 0 0 8 T_25X90 SB 0.9 0.25 0 0 0 9 T_25x60 SB 0.6 0.25 0 0 0 10 T_25x70 SB 0.7 0.25 0 0 0 11 T_40X20 SB 0.2 0.4 0 0 0 12 T_40x50 SB 0.5 0.4 0 0 0 13 L_16X52 SB 0.52 0.16 0 0 0 14 P 25X70 SB 0.7 0.25 0 0 0 15 P_53x53 SB 0.53 0.53 0 0 0 16 T 25X48 SB 0.48 0.25 0 0 0 17 TF_100X50 SB 0.5 1 0 0 0 18 TFR_200X3~ T 2 1 0.3 1.1 0 19 TFR_160X3~ T 1.6 1 0.3 1.1 0 20 PR_25X45 SB 0.45 0.25 0 0 0 21 HEA260 H 0.25 0.26 0.0 075 0.0125 0.024 22 BOIX150x1~ B 0.15 0.15 0. 004 0.004 0 23 TFR_200x50 SB 0.5 2 0 0 0 24 L20x28 SB 0.28 0.2 0 0 0 999 Fittizio SB 0.1 0.1 0 0 0

NO NAME STIFFNESS SC ALE FACTOR A Asy Asz Ix Iy Iz W Boundary Group ------ ---------- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ---------------- 1 TF_220/30~ 2 P 25x60 3 TF_100X30~ 4 TF_30X50 5 TF_100X50 6 P_25x90 7 T_115X25 8 T_25X90 9 T_25x60 10 T_25x70 11 T_40X20 12 T_40x50 13 L_16X52 14 P 25X70 15 P_53x53 16 T 25X48 17 TF_100X50 18 TFR_200X3~ 19 TFR_160X3~ 20 PR_25X45 21 HEA260 22 BOIX150x1~ 23 TFR_200x50 24 L20x28 999 Fittizio

NO NAME AREA MOMENT OF INERTIA SHAPE FACTOR [SRC:EQIV.] Ix Iy Iz k-Y k-Z ------ ---------- ------------ ------------ ---- -------- ------------ ---------- ---------- 1 TF_220/30~ 1.01 0.051 0.4387 0.04549 0.4125 0.6535 2 P 25x60 0.15 0.002307 0.0045 0.0007812 0.8333 0.8333 3 TF_100X30~ 0.65 0.0402 0.04239 0.04279 0.641 0.4615 4 TF_30X50 0.15 0.002817 0.003125 0.001125 0.8333 0.8333 5 TF_100X50 0.5 0.02861 0.01042 0.04167 0.8333 0.8333 6 P_25x90 0.225 0.003868 0.01519 0.001172 0.8333 0.8333 7 T_115X25 0.2875 0.005169 0.001497 0.03168 0.8333 0.8333 8 T_25X90 0.225 0.003868 0.01519 0.001172 0.8333 0.8333

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MODEL DATA PROFILE


9 T_25x60 0.15 0.002307 0.0045 0.0007812 0.8333 0.8333 10 T_25x70 0.175 0.002827 0.007146 0.0009115 0.8333 0.8333 11 T_40X20 0.08 0.0007324 0 .0002667 0.001067 0.8333 0.8333 12 T_40x50 0.2 0.005474 0.004167 0.002667 0.8333 0.8333 13 L_16X52 0.0832 0.0005725 0.001875 0.0001775 0.8333 0.8333 14 P 25X70 0.175 0.002827 0.007146 0.0009115 0.8333 0.8333 15 P_53x53 0.2809 0.0111 0.006575 0.006575 0.8333 0.8333 16 T 25X48 0.12 0.001685 0.002304 0.000625 0.8333 0.8333 17 TF_100X50 0.5 0.02861 0.01042 0.04167 0.8333 0.8333 18 TFR_200X3~ 1.37 0.181 0.3459 0.09369 0.6691 0.438 19 TFR_160X3~ 1.25 0.1774 0.1985 0.09279 0.7333 0.384 20 PR_25X45 0.1125 0.00153 0.001898 0.0005859 0.8333 0.8333 21 HEA260 0.00868 3.719e-007 0 .0001045 3.67e-005 0.624 0.216 22 BOIX150x1~ 0.002281 1.245e-005 8e-006 8e-006 0.5261 0.5261 23 TFR_200x50 1 0.07021 0.02083 0.3333 0.8333 0.8333 24 L20x28 0.056 0.000418 0 .0003659 0.0001867 0.8333 0.8333 999 Fittizio 0.01 1.406e-005 8. 333e-006 8.333e-006 0.8333 0.8333

NO NAME SECTION MODULUS Sy SECTION MODULUS Sz I or CONC. J or STEEL I or CONC. J or STEEL ------ ---------- ------------ ------------ ---- -------- ------------ 1 TF_220/30~ 0.3146 0.3146 0.09098 0.09098 2 P 25x60 0.015 0.015 0.00625 0.00625 3 TF_100X30~ 0.06679 0.06679 0.08558 0.08558 4 TF_30X50 0.0125 0.0125 0.0075 0.0075 5 TF_100X50 0.04167 0.04167 0.08333 0.08333 6 P_25x90 0.03375 0.03375 0.009375 0.009375 7 T_115X25 0.01198 0.01198 0.0551 0.0551 8 T_25X90 0.03375 0.03375 0.009375 0.009375 9 T_25x60 0.015 0.015 0.00625 0.00625 10 T_25x70 0.02042 0.02042 0.007292 0.007292 11 T_40X20 0.002667 0.002667 0.005333 0.005333 12 T_40x50 0.01667 0.01667 0.01333 0.01333 13 L_16X52 0.007211 0.007211 0.002219 0.002219 14 P 25X70 0.02042 0.02042 0.007292 0.007292 15 P_53x53 0.02481 0.02481 0.02481 0.02481 16 T 25X48 0.0096 0.0096 0.005 0.005 17 TF_100X50 0.04167 0.04167 0.08333 0.08333 18 TFR_200X3~ 0.2761 0.2761 0.1874 0.1874 19 TFR_160X3~ 0.2081 0.2081 0.1856 0.1856 20 PR_25X45 0.008438 0.008438 0.004688 0.004688 21 HEA260 0.000836 0.000836 0.000282 0.000282 22 BOIX150x1~ 0.0001067 0.0001067 0 .0001067 0.0001067 23 TFR_200x50 0.08333 0.08333 0.3333 0.3333 24 L20x28 0.002613 0.002613 0.001867 0.001867 999 Fittizio 0.0001667 0.0001667 0 .0001667 0.0001667

*** BEAM MEMBER DATA

NO NODAL CONNECTIVITY BEAM END RELEASE MATERIAL SECTION LENGTH I J I J -------- --------- -------- -------- -------- -- ------------- --------------- ---------- 1 31 32 - - CLS_CAMICIA P 25X70 3.675 2 53 54 - - CLS_CAMICIA P 25X70 3.675 3 109 110 - - CLS_CAMICIA P 25X70 3.68 4 169 170 - - CLS_CAMICIA P 25X70 3.68 5 5 6 - - CLS_CAMICIA P 25X70 3.675 6 74 75 - - CLS_CAMICIA P 25X70 3.675 7 12 13 - - CLS_CAMICIA P 25X70 3.675 8 81 82 - - CLS_CAMICIA P 25x60 3.675 9 34 35 - - CLS_CAMICIA P_25x90 2.785 10 58 59 - - CLS_CAMICIA P 25x60 2.785 12 178 179 - - CLS_CAMICIA P 25X70 3.68 13 37 38 - - CLS_CAMICIA P_25x90 2.785 14 62 63 - - CLS_CAMICIA P 25x60 2.785 15 142 143 - - CLS_CAMICIA P 25x60 3.67 16 162 163 - - CLS_CAMICIA P 25X70 3.67 17 19 20 - - CLS_CAMICIA P 25X70 3.665 18 89 90 - - CLS_CAMICIA P 25x60 2.78 19 122 123 - - CLS_CAMICIA P 25x60 2.78 20 182 183 - - CLS_CAMICIA P 25X70 3.67

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21 21 22 - - CLS_CAMICIA P 25X70 3.665 22 93 94 - - CLS_CAMICIA P_25x90 2.78 23 126 127 - - CLS_CAMICIA P_25x90 2.78 24 184 185 - - CLS_CAMICIA P 25X70 3.67 25 40 41 - - CLS_CAMICIA P 25X70 3.665 26 68 69 - - CLS_CAMICIA P 25X70 3.665 27 147 148 - - CLS_CAMICIA P 25X70 3.67 28 164 165 - - CLS_CAMICIA P 25X70 3.67 100 1 4 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.35 101 4 7 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.74 102 7 9 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.74 103 9 11 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.74 104 11 14 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.254 105 14 25 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.108 106 1 30 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.35 107 25 33 - - CLS_TRAVI TF_100X50 0.242 108 30 42 - - CLS_TRAVI TF_100X50 0.79 109 33 45 - - CLS_TRAVI Fittizio 1.707 110 42 49 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 3.5 111 45 47 - - CLS_TRAVI Fittizio 1.707 112 47 57 - - CLS_TRAVI Fittizio 1.707 113 49 52 - - CLS_TRAVI TF_100X50 0.83 114 52 70 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.35 115 57 84 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.35 116 70 73 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.35 117 73 76 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.921 118 76 78 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.921 119 78 80 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.379 120 80 84 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.254 121 80 100 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.839 122 100 188 - - C25/30 TFR_200x50 0.9194 123 103 190 - - C25/30 TFR_200x50 0.9194 124 105 117 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.839 125 108 111 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.731 126 111 113 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.331 127 113 203 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.065 128 115 117 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.379 129 117 132 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.2 130 108 149 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.625 131 132 136 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.254 132 136 153 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.455 133 149 151 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 0.9 134 151 156 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.01 135 153 207 - - CLS_TRAVI TF_100X50 0.775 136 158 160 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.3 137 156 166 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 3.5 138 160 177 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.7 139 166 168 - - CLS_TRAVI TF_100X50 0.72 140 168 171 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.956 141 171 173 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.956 142 173 175 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.956 143 175 177 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.956 144 38 39 - - CLS_CAMICIA P_25x90 0.88 152 82 83 - - CL S_PILASTRI/F~ PR_25X45 0.695 167 91 92 - - CL S_PILASTRI/F~ PR_25X45 0.705 173 59 60 - - CLS_CAMICIA P 25x60 0.89 174 60 61 - - CL S_PILASTRI/F~ PR_25X45 0.695 178 63 64 - - CLS_CAMICIA P 25x60 0.88 179 64 65 - - CL S_PILASTRI/F~ PR_25X45 0.705 196 90 91 - - CLS_CAMICIA P 25x60 0.885 200 19 17 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 1.345 201 21 19 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 5.168 202 21 23 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 1.345 203 17 29 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 1.104 204 23 40 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 1.346 205 26 27 - - CLS_TRAVI TF_220/30X50/1~ 2.5 206 27 28 - - CLS_TRAVI TFR_200X30X100~ 2.6 207 28 29 - - CLS_TRAVI TFR_160X30X100~ 2.194 208 29 37 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 0.242 209 37 44 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 0.8 210 43 50 - - CLS_CAMICIA T_40x50 3.5 211 40 68 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 5.12 212 44 51 - - CLS_TRAVI TF_30X50 3.67

- 8 / 26 -



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MODEL DATA PROFILE


213 51 62 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 0.65 214 62 88 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 1.35 215 68 97 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 1.35 219 88 89 000010 000000 CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 1.345 220 89 93 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 5.168 221 93 96 - - Fittizio Fittizio 0.175 222 96 97 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 1.17 224 79 116 - - CLS_TRAVI T_40X20 7.355 226 96 129 - - CLS_TRAVI TFR_160X30X100~ 7.355 228 121 122 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 1.345 229 122 126 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 5.168 230 126 129 - - Fittizio Fittizio 0.175 231 129 130 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 1.17 233 130 147 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 1.2 237 142 155 000010 000000 CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 1.455 238 150 152 - - CLS_CAMICIA T_40x50 0.9 239 154 155 - - CLS_TRAVI T_40X20 7.294 240 147 164 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 5.255 241 155 206 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 0.775 242 157 167 - - CLS_CAMICIA T_40x50 3.5 243 162 180 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 1.3 244 164 186 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 1.3 245 180 182 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 1.345 246 182 184 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 5.168 247 184 186 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 1.345 261 123 124 - - CLS_CAMICIA P 25x60 0.89 262 124 125 - - CL S_PILASTRI/F~ PR_25X45 0.7 267 127 128 - - CLS_CAMICIA P_25x90 0.89 273 35 36 - - CLS_CAMICIA P_25x90 0.89 291 94 95 - - CLS_CAMICIA P_25x90 0.885 294 143 144 - - CL S_PILASTRI/F~ PR_25X45 0.7 300 35 38 - - CLS_TRAVI T_25x60 7.294 301 35 59 - - Fittizio Fittizio 5.12 302 38 63 - - Fittizio Fittizio 5.12 303 59 63 - - CLS_TRAVI T_25x70 7.294 304 90 94 - - Fittizio Fittizio 5.168 305 90 123 - - CLS_TRAVI T_25x70 7.355 306 94 127 - - CLS_TRAVI T_25x60 7.355 307 123 127 - - Fittizio Fittizio 5.168 400 3 6 - - CLS_TRAVI T_25X90 1.35 401 6 13 000010 000010 CLS_TRAVI T_25X90 5.221 402 13 16 - - CLS_TRAVI T_25X90 1.254 403 18 20 - - CLS_TRAVI T_25X90 1.345 404 20 22 000010 000010 CLS_TRAVI T_25X90 5.168 405 22 24 - - CLS_TRAVI T_25X90 1.345 406 3 32 - - CLS_TRAVI T_25X90 1.35 407 16 36 - - CLS_TRAVI T_25X90 1.35 408 18 39 - - CLS_TRAVI T_25X90 1.346 409 24 41 - - CLS_TRAVI T_25X90 1.346 410 32 54 000010 000010 CLS_TRAVI T_25X90 5.12 411 36 60 - - CLS_TRAVI T_25X90 5.12 412 39 64 - - CLS_TRAVI T_25X90 5.12 413 41 69 000010 000010 CLS_TRAVI T_25X90 5.12 414 60 55 - - CLS_TRAVI T_25X90 1.254 415 64 66 - - CLS_TRAVI T_25X90 1.345 416 54 72 - - CLS_TRAVI T_25X90 1.35 417 82 55 - - CLS_TRAVI T_25X90 1.35 418 66 91 - - CLS_TRAVI T_25X90 1.35 419 69 98 - - CLS_TRAVI T_25X90 1.35 420 72 75 - - CLS_TRAVI T_25X90 1.35 421 75 82 - - CLS_TRAVI T_25X90 5.221 422 91 95 - - CLS_TRAVI T_25X90 5.168 423 95 98 - - CLS_TRAVI T_25X90 1.345 424 110 119 - - C28/35 T_25x60 6.571 425 124 128 - - CLS_TRAVI T_25X90 5.168 426 128 131 - - CLS_TRAVI T_25X90 1.345 427 124 145 - - CLS_TRAVI T_25X90 1.2 428 131 148 - - CLS_TRAVI T_25X90 1.2 429 143 145 - - CLS_TRAVI T_25X90 1.345 430 143 209 000010 000000 CLS_TRAVI T_25X90 2.23 431 148 165 000010 000010 CLS_TRAVI T_25X90 5.255 432 110 170 - - C28/35 T_25x60 7.755 433 138 210 - - C28/35 T_25x60 2.23

- 9 / 26 -



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MODEL DATA PROFILE


434 163 181 - - CLS_TRAVI T_25X90 1.3 435 165 187 - - CLS_TRAVI T_25X90 1.3 436 170 179 - - C28/35 T_25x60 7.825 437 181 183 - - CLS_TRAVI T_25X90 1.345 438 183 185 000010 000010 CLS_TRAVI T_25X90 5.168 439 185 187 - - CLS_TRAVI T_25X90 1.345 500 56 61 - - LEGNO L_16X52 1.254 501 61 65 000011 000011 S235 HEA260 7.294 502 65 67 - - LEGNO L_16X52 1.345 503 56 83 - - LEGNO L_16X52 1.35 504 67 92 - - LEGNO L_16X52 1.35 505 56 102 000011 000011 LEGNO L_16X52 7.433 506 67 102 000011 000011 LEGNO L_16X52 7.433 507 83 120 000011 000011 S235 HEA260 7.355 508 92 125 000011 000011 S235 HEA260 7.355 509 135 102 000011 000011 LEGNO L_16X52 7.433 510 146 102 000011 000011 LEGNO L_16X52 7.432 511 120 135 - - LEGNO L_16X52 1.2 512 125 146 - - LEGNO L_16X52 1.2 513 135 139 - - LEGNO L_16X52 1.254 514 139 144 000011 000011 S235 HEA260 7.294 515 144 146 - - LEGNO L_16X52 1.345 516 188 103 - - C25/30 TFR_200x50 0.9194 518 190 105 - - C25/30 TFR_200x50 0.9194 520 101 106 - - C25/30 T 25X48 3.677 531 84 192 - - C25/30 TF_100X50 2.5 532 192 193 - - C25/30 TF_100X50 2.6 533 193 194 - - C25/30 TF_100X50 2.194 534 194 195 - - C25/30 TF_100X50 1.6 535 195 201 - - C25/30 TF_100X50 2.078 536 196 197 - - C25/30 TF_100X50 1.6 537 197 200 - - C25/30 TF_100X50 1.2 538 136 198 - - C25/30 TF_100X50 2.5 539 198 199 - - C25/30 TF_100X50 2.6 540 199 200 - - C25/30 TF_100X50 2.194 541 201 196 - - C25/30 TF_100X50 2.078 543 203 115 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 1.065 545 204 116 - - CLS_TRAVI T_40x50 1.065 546 206 162 - - CLS_TRAVI TF_100X30/50X1~ 3.025 547 205 211 - - C28/35 T_115X25 3.647 548 207 158 - - CLS_TRAVI TF_100X50 1.325 550 209 163 000000 000010 CLS_TRAVI T_25X90 3.025 551 210 179 - - C28/35 T_25x60 4.325 552 211 206 000000 000010 C28/35 T_115X25 3.647 553 205 215 000011 000000 S235 BOIX150x150x4 2.68 554 206 217 000011 000000 S235 BOIX150x150x4 2.67 556 211 216 000011 000000 S235 BOIX150x150x4 2.675 559 215 216 000010 000000 S235 BOIX150x150x4 3.647 560 215 210 000000 000011 S235 BOIX150x150x4 1 562 216 217 000000 000010 S235 BOIX150x150x4 3.647 563 217 209 000000 000011 S235 BOIX150x150x4 1 564 218 219 000011 000011 LEGNO L20x28 7.294

*** WALL MEMBER DATA

NO NODAL CONNECTIVITY MATE RIAL THICKNESS AREA 1 2 3 4 -------- ------ ------ ------ ------ ----------- ---- --------------- ----------- 11 118 133 134 119 CLS_CAM ICIA 0.4 4.416 147 30 42 43 31 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 3.002 150 33 45 46 34 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 6.485 151 9 11 12 10 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 6.613 155 45 47 48 46 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 6.485 162 80 84 85 81 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 4.765 163 1 4 5 2 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 5.13 164 47 57 58 48 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 6.485 165 11 14 15 12 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 4.765 166 49 52 53 50 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 3.154 170 55 60 61 56 CLS_PILASTR I/F~ 0.12 0.8715 175 76 78 79 77 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 7.3 181 64 66 67 65 CLS_PILASTR I/F~ 0.12 0.9482 185 52 70 71 53 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 5.13

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MODEL DATA PROFILE


188 55 82 83 56 CLS_PILASTR I/F~ 0.12 0.9382 191 57 84 85 58 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 5.13 194 66 91 92 67 CLS_PILASTR I/F~ 0.12 0.9517 199 70 73 74 71 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 5.13 250 73 76 77 74 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 7.3 251 108 111 112 109 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 6.577 253 111 113 114 112 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 5.057 255 1 30 31 2 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 5.13 256 113 203 204 114 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 4.048 258 115 117 118 116 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 5.24 268 80 100 101 81 CLS_CAM ICIA 0.7 6.987 272 117 132 133 118 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 4.56 274 119 134 135 120 CLS_CAM ICIA 0.4 0.828 278 124 145 146 125 CLS_PILASTR I/F~ 0.12 0.84 283 108 149 150 109 CLS_CAM ICIA 0.45 6.175 285 132 136 137 133 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 4.765 286 133 137 138 134 CLS_CAM ICIA 0.4 4.615 287 134 138 139 135 CLS_CAM ICIA 0.4 0.8653 296 143 145 146 144 CLS_PILASTR I/F~ 0.12 0.9415 308 153 207 208 154 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 2.945 310 151 156 157 152 CLS_CAM ICIA 0.45 3.838 315 7 9 10 8 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 6.613 316 158 160 161 159 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 4.94 317 25 33 34 26 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 0.9196 318 4 7 8 5 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 6.613 321 78 80 81 79 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 5.24 322 160 177 178 161 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 6.46 328 166 168 169 167 CLS_CAM ICIA 0.45 2.736 331 168 171 172 169 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 7.434 333 171 173 174 172 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 7.434 335 136 153 154 137 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 5.529 336 173 175 176 174 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 7.434 338 175 177 178 176 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 7.434 343 14 25 26 15 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 4.21 346 105 117 118 106 CLS_CAM ICIA 0.7 6.987 521 84 192 86 85 C2 5/30 0.3 9.5 522 192 193 87 86 C2 5/30 0.3 9.88 523 193 194 88 87 C2 5/30 0.3 8.337 524 194 195 99 88 C2 5/30 0.3 6.08 525 195 201 202 99 C2 5/30 0.3 7.895 526 196 197 121 107 C2 5/30 0.3 6.08 527 197 200 142 121 C2 5/30 0.3 4.56 528 136 198 140 137 C2 5/30 0.3 9.5 529 198 199 141 140 C2 5/30 0.3 9.88 530 199 200 142 141 C2 5/30 0.3 8.337 542 201 196 107 202 C2 5/30 0.3 7.895 549 207 158 159 208 CLS_PILASTR I/F~ 0.3 5.035

*** TOTAL WEIGHT / VOLUME / SURFACE AREA SUMMARY

SECTION SECION SURFACE AREA VOLUME WEIGHT FRAME TRUSS NO NAME NUMBER NUMBER -------- --------------- --------------- ------- -------- --------------- -------- -------- 1 TF_220/30X50/1~ 16 2.525 63.13 1 0 2 P 25x60 37.43 3.303 82.57 10 0 3 TF_100X30/50X1~ 265.3 43.11 1078 31 0 4 TF_30X50 5.872 0.5505 13.76 1 0 5 TF_100X50 156.1 26.02 650.5 37 0 6 P_25x90 33.75 3.302 82.55 8 0 7 T_115X25 20.42 2.097 52.43 2 0 8 T_25X90 215.9 21.12 528 37 0 9 T_25x60 73.7 6.503 162.6 7 0 10 T_25x70 27.83 2.564 64.09 2 0 11 T_40X20 17.58 1.172 29.3 2 0 12 T_40x50 16.14 1.793 44.83 4 0 13 L_16X52 54.44 3.33 12.66 12 0 14 P 25X70 118.6 10.92 273.1 17 0 15 P_53x53 0 0 0 0 0 16 T 25X48 5.369 0.4413 11.03 1 0 17 TF_100X50 69.43 11.57 289.3 11 0 18 TFR_200X30X100~ 15.6 3.562 89.05 1 0 19 TFR_160X30X100~ 49.65 11.94 298.4 2 0

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MODEL DATA PROFILE


20 PR_25X45 5.88 0.4725 11.81 6 0 21 HEA260 44.68 0.2543 19.58 4 0 22 BOIX150x150x4 20.23 0.0395 3.041 7 0 23 TFR_200x50 18.39 3.677 91.94 4 0 24 L20x28 7.002 0.4085 1.552 1 0 999 Fittizio 10.42 0.2605 1.28 9 0

*** LOAD DATA

; Self Weight, Nodal Load, Specified Displacement, Beam Load, Floor Load, Finishing Material Load,

System Temperature, Nodal Temperature, Element Temperature, Beam Section Temperature, Wind Load, Static Seismic Load, Time History An alysis Data

** FLOOR LOAD TYPE DATA

NAME LOADCASE LOAD SUB-BEAM NAME WEIGHT --------------- --------------- ------------ --- ----------------- PP SOLAIO 28 PESO STRUTTURA -3 Do not consider PP SOLAIO 24 PESO STRUTTURA -2.6 Do not consider PP SOLAIO 30 PESO STRUTTURA -3.2 Do not consider PP SOLAIO 20 PESO STRUTTURA -5 Do not consider PERMANENTE 28 PERMANENTI -2.5 Do not consider PERMANENTE 24/~ PERMANENTI -3.3 Do not consider PERMANENTE COP PERMANENTI -0.3 Do not consider PERMANENTE 20 PERMANENTI -2 Do not consider ACCIDENTALE 28 ACCIDENTALI -3 Do not consider ACCIDENTALE 20 ACCIDENTALI -4 Do not consider ACCIDENTALE INT ACCIDENTALI -2.5 Do not consider NEVE 24 NEVE -2.1 Do not consider NEVE 30 NEVE -1.85 Do not consider PP COP LEGNO PESO STRUTTURA -0.3 Do not consider PERMANENTE LEG~ PERMANENTI -1.3 Do not consider

** FLOOR LOAD DATA

LOAD TYPE DISTRIBUTION DIR. PROJ SUB-BEAM NODE LIST NUMB ER ANGLE UNIT-W ---------- ------------------ ------ ------ ---- -- ------ ------ ------------------------- PP SOLAIO 24 One Way GZ NO 0 0 0 123 127 94 90 ACCIDENTALE 28 Two Way GZ NO 15 0 0 109 169 178 137 133 118 ACCIDENTALE INT One Way GZ NO 0 0 0 1 70 84 14 ACCIDENTALE 28 One Way GZ NO 0 0 0 2 71 85 15 NEVE 30 Two Way GZ YES 9 90 0 67 56 102 PERMANENTE 28 One Way GZ NO 0 0 0 81 133 142 88 PERMANENTE COP Two Way GZ NO 9 90 0 135 146 102 NEVE 30 Two Way GZ NO 15 0 0 3 72 82 55 60 16 PP SOLAIO 28 One Way GZ NO 0 0 0 121 180 186 130 PP SOLAIO 24 One Way GZ NO 0 0 0 35 59 63 38 PP SOLAIO 28 One Way GZ NO 0 0 0 2 71 85 15 PP COP LEGNO Two Way GZ NO 8 0 0 170 179 138 134 119 110 ACCIDENTALE 20 One Way GZ NO 0 0 0 116 118 81 79 ACCIDENTALE 28 One Way GZ NO 0 0 0 26 85 88 29 PP SOLAIO 28 One Way GZ NO 0 0 0 1 70 84 14 PERMANENTE 28 One Way GZ NO 0 0 0 88 121 129 96 PERMANENTE COP Two Way GZ NO 9 90 0 146 67 102 NEVE 30 Two Way GZ NO 15 0 0 18 64 66 91 98 24 PP SOLAIO 20 One Way GZ NO 0 0 0 116 118 81 79 PERMANENTE 24/30 Two Way GZ N O 15 0 0 3 72 82 55 60 16 PP SOLAIO 28 Two Way GZ NO 15 90 0 169 178 137 133 118 109 PERMANENTE LEGNO Two Way GZ N O 8 0 0 170 179 138 134 119 110 ACCIDENTALE 20 One Way GZ NO 0 0 0 155 142 137 154 ACCIDENTALE 28 One Way GZ NO 0 0 0 17 88 97 23 PP SOLAIO 28 Two Way GZ NO 15 0 0 108 168 177 136 132 117 PERMANENTE COP Two Way GZ NO 9 90 0 67 56 102 PERMANENTE 28 One Way GZ NO 0 0 0 121 180 186 130

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MODEL DATA PROFILE


PP SOLAIO 20 One Way GZ NO 0 0 0 155 142 137 154 NEVE 30 Two Way GZ NO 15 0 0 181 187 131 124 145 143 PERMANENTE 24/30 Two Way GZ N O 15 0 0 18 64 66 91 98 24 PP SOLAIO 28 One Way GZ NO 0 0 0 81 133 142 88 NEVE 30 Two Way GZ NO 8 0 0 170 179 138 134 119 110 PP SOLAIO 30 Two Way GZ NO 15 0 0 3 72 82 55 60 16 ACCIDENTALE 28 One Way GZ NO 0 0 0 88 121 129 96 PERMANENTE 20 Two Way GZ NO 15 0 0 108 168 177 136 132 117 NEVE 30 Two Way GZ YES 9 90 0 56 135 102 PERMANENTE 28 Two Way GZ NO 15 0 0 109 169 178 137 133 118 PERMANENTE 28 One Way GZ NO 0 0 0 2 71 85 15 NEVE 24 One Way GZ NO 0 0 0 123 127 94 90 PP SOLAIO 28 One Way GZ NO 0 0 0 26 85 88 29 PERMANENTE 24/30 Two Way GZ N O 15 0 0 181 187 131 124 145 143 PP SOLAIO 30 Two Way GZ NO 15 0 0 18 64 66 91 98 24 ACCIDENTALE 28 One Way GZ NO 0 0 0 121 180 186 130 ACCIDENTALE INT Two Way GZ NO 15 0 0 108 168 177 136 132 117 PERMANENTE 20 One Way GZ NO 0 0 0 116 118 81 79 NEVE 30 Two Way GZ YES 9 90 0 135 146 102 NEVE 24 One Way GZ NO 0 0 0 35 59 63 38 PERMANENTE 28 One Way GZ NO 0 0 0 26 85 88 29 PP SOLAIO 28 One Way GZ NO 0 0 0 17 88 97 23 PERMANENTE 24/30 One Way GZ N O 0 0 0 123 127 94 90 PP SOLAIO 30 Two Way GZ NO 15 0 0 181 187 131 124 145 143 ACCIDENTALE 28 One Way GZ NO 0 0 0 81 133 142 88 PERMANENTE 20 One Way GZ NO 0 0 0 1 70 84 14 NEVE 30 Two Way GZ YES 9 90 0 146 67 102 PERMANENTE 20 One Way GZ NO 0 0 0 155 142 137 154 PERMANENTE 28 One Way GZ NO 0 0 0 17 88 97 23 PERMANENTE COP Two Way GZ NO 9 90 0 56 135 102 PERMANENTE 24/30 One Way GZ N O 0 0 0 35 59 63 38 PP SOLAIO 28 One Way GZ NO 0 0 0 88 121 129 96

[ LOAD CASE : PESO STRUTTURA ]

** SELF WEIGHT DATA

; X=0, Y=0, Z=-1

** BEAM LOAD DATA

MEMBER TYPE DIR. PROJ. D1 P1 D2 P2 D3 P3 D4 P4 -------- -------------------- ------ ----- ----- -------- ----- -------- ----- -------- ----- ----- --- 300 Uniform Load GZ NO 0 -0.2 1 -0.2 0 0 0 0 514 Uniform Load GZ NO 0 -0.41 1 -0.41 0 0 0 0 559 Uniform Load GZ NO 0 -0.4 1 -0.4 0 0 0 0 562 Uniform Load GZ NO 0 -0.4 1 -0.4 0 0 0 0 564 Uniform Load GZ NO 0 -0.4 1 -0.4 0 0 0 0

[ LOAD CASE : PERMANENTI ]

** BEAM LOAD DATA

MEMBER TYPE DIR. PROJ. D1 P1 D2 P2 D3 P3 D4 P4 -------- -------------------- ------ ----- ----- -------- ----- -------- ----- -------- ----- ----- --- 200 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0

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MODEL DATA PROFILE


201 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0 202 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0 203 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0 204 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0 205 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0 206 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0 207 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0 210 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0 211 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0 215 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0 222 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0 226 Uniform Load GZ NO 0 -4.5 1 -4.5 0 0 0 0 231 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0 233 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0 238 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0 240 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0 242 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0 243 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0 244 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0 245 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0 246 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0 247 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0 300 Uniform Load GZ NO 0 -0.25 1 -0.25 0 0 0 0 300 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 303 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 305 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 306 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 400 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 401 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 402 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 403 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 404 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 405 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 406 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 407 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 408 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0

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MODEL DATA PROFILE


409 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 410 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 411 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 412 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 413 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 416 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 419 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 420 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 421 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 422 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 423 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 425 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 426 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 428 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 430 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 431 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 434 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 435 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 437 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 438 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 439 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 514 Uniform Load GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 0 520 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0 545 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0 546 Uniform Load GZ NO 0 -3 1 -3 0 0 0 0 547 Uniform Load GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 0 550 Uniform Load GZ NO 0 -1.5 1 -1.5 0 0 0 0 552 Uniform Load GZ NO 0 -0.9 1 -0.9 0 0 0 0 559 Uniform Load GZ NO 0 -0.92 1 -0.92 0 0 0 0 562 Uniform Load GZ NO 0 -0.92 1 -0.92 0 0 0 0 564 Uniform Load GZ NO 0 -0.5 1 -0.5 0 0 0 0

[ LOAD CASE : ACCIDENTALI ]

** BEAM LOAD DATA

MEMBER TYPE DIR. PROJ. D1 P1 D2 P2 D3 P3 D4 P4 -------- -------------------- ------ ----- ----- -------- ----- -------- ----- -------- ----- ----- --- 547 Uniform Load GZ NO 0 -3.45 1 -3.45 0 0 0 0

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MODEL DATA PROFILE


552 Uniform Load GZ NO 0 -3.45 1 -3.45 0 0 0 0

[ LOAD CASE : NEVE ]

** BEAM LOAD DATA

MEMBER TYPE DIR. PROJ. D1 P1 D2 P2 D3 P3 D4 P4 -------- -------------------- ------ ----- ----- -------- ----- -------- ----- -------- ----- ----- --- 300 Uniform Load GZ NO 0 -0.93 1 -0.93 0 0 0 0 514 Uniform Load GZ NO 0 -2.13 1 -2.13 0 0 0 0 559 Uniform Load GZ NO 0 -2.13 1 -2.13 0 0 0 0 562 Uniform Load GZ NO 0 -2.13 1 -2.13 0 0 0 0 564 Uniform Load GZ NO 0 -1.85 1 -1.85 0 0 0 0

[ LOAD CASE : VENTO X ]

** WIND LOAD DATA : CODE , EURO-1(2005)

--------------------------------------------------- ---------------------------------------------------

WIND LOADS BASED ON EUROCODE-1(2005) [UNIT: kN, m] __________________________________________________ ____________________________________________

Scaled Wind Force : F = ScaleFactor * Fw Resultant Wind Force : Fw = Fw,e + Ffr External Force : Fw,e = Pf * Aref Frictional Force : Ffr = Pfr * Afr Net Wind Pressure Across a Surface : Pf = CsCd * (We_front - We_rear) * Lack Frictional Wind Pressure in Side Wall : Pfr = Cfr * Qp External Wind Pressure : We = Qp * Cpe Exposure Factor : Ce = Qp / Qb

Peak Velocity Pressure : Qp = 0.5 * (1 + 7 * Iv) * rho * Vm * Vm Basic Velocity Pressure : Qb = 0.5 * rho * Vb * Vb Turbulence Intensity : Iv = Kl / (Co * ln(Z / Zo)) Mean Wind Velocity [m/sec] : Vm = Cr * Co * Vb Basic Wind Velocity [m/sec] : Vb = Cdir * Cseason * Vb,o Roughness Factor : Cr = Kr * ln(Z / Zo) Air Density [kg / m^3] : rho = 1.25

Terrain Category : II Friction Coefficient : Cfr = 1.00 Fundamental Basic Wind Velocity [m/sec] : Vb,o = 26.00 Directional Factor : Cdir = 1.00 Seasonal Factor : Cseason = 1.00 Turbulence Factor : Kl = 1.00 Building Height : h = 10.67 Reference Bldg. Width X for Reference Height : Bx = 11.02 Reference Bldg. Width Y for Reference Height : By = 5.25

External Pressure Coefficients : Automatic Lack of Correlation Factor : Automatic Structural Factor : CsCd = 0.00

Orographic Effects : Do not consider Effects of Neighbouring High-rise Structures : Do not consider Raising of Displacement Height : Do not consider Basic Wind Velocity [m/sec] : Vb = 26.00 Basic Velocity Pressure : Qb = 0.4229 Terrain Factor : Kr = 0.1900 Roughness Length : Zo = 0.050

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Minimum Height : Zmin = 2.00 Maximum Height : Zmax = 200.00

Scale Factor for X-directional Wind Loads : SFx = 1.00 Scale Factor for Y-directional Wind Loads : SFy = 0.00 -------------------------------------------------- --------------------------------------------- Wind force of the specific story is calculated as the sum of the forces of the following two parts. 1. Part I : Lower half part of the specific stor y 2. Part II : Upper half part of the just below st ory of the specific story

The reference height for the calculation of the w ind pressure related factors are, therefore, considered separately for the above me ntioned two parts as follows.

Reference height for the wind pressure related fa ctors(except topographic related factors) 1. Part I : top level of the specific story 2. Part II : top level of the just below story of the specific story

Reference height for the topographic related fact ors : 1. Part I : bottom level of the specific story 2. Part II : bottom level of the just below story of the specific story

PRESSURE in the table represents Pf value -------------------------------------------------- ---------------------------------------------

Level : Bottom level of the story [Current Unit] Ze : Reference height [Current Unit] Co : Orography factor Cpe : External pressure coefficient Lack : Lack of correlation factor

** CALCULATED PARAMETERS FOR X-DIRECTIOINAL WIN D LOAD

STORY NAME Level Ze(Front) Ze(Rear) Qp(Fro nt) Qp(Rear) Ce(Front) Ce(Rear) ---------- ---------- ---------- ---------- ------- --- ---------- ---------- ---------- Roof 10.670 10.670 10.670 1. 012 1.012 2.394 2.394 9F 8.170 10.670 10.670 1. 012 1.012 2.394 2.394 8F 7.480 10.670 10.670 1. 012 1.012 2.394 2.394 7F 7.475 10.670 10.670 1. 012 1.012 2.394 2.394 6F 7.470 10.670 10.670 1. 012 1.012 2.394 2.394 5F 7.465 10.670 10.670 1. 012 1.012 2.394 2.394 4F 6.585 10.670 10.670 1. 012 1.012 2.394 2.394 3F 6.580 10.670 10.670 1. 012 1.012 2.394 2.394 2F 3.800 10.670 10.670 1. 012 1.012 2.394 2.394 1F 0.000 5.254 10.670 0. 828 1.012 1.958 2.394 --------------------------------------------------- ------------------------------------

STORY NAME Iv(Front) Iv(Rear) Vm(Front) Vm(Re ar) Cr(Front) Cr(Rear) Co(Front) Co(Rear)---------- ---------- ---------- ---------- ------- --- ---------- ---------- ---------- ---------- Roof 0.186 0.186 26.494 26. 494 1.019 1.019 1.000 1.000 9F 0.186 0.186 26.494 26. 494 1.019 1.019 1.000 1.000 8F 0.186 0.186 26.494 26. 494 1.019 1.019 1.000 1.000 7F 0.186 0.186 26.494 26. 494 1.019 1.019 1.000 1.000 6F 0.186 0.186 26.494 26. 494 1.019 1.019 1.000 1.000 5F 0.186 0.186 26.494 26. 494 1.019 1.019 1.000 1.000 4F 0.186 0.186 26.494 26. 494 1.019 1.019 1.000 1.000 3F 0.186 0.186 26.494 26. 494 1.019 1.019 1.000 1.000 2F 0.186 0.186 26.494 26. 494 1.019 1.019 1.000 1.000 1F 0.215 0.186 22.995 26. 494 0.884 1.019 1.000 1.000 --------------------------------------------------- -----------------------------------------------

STORY NAME Cpe(Front) Cpe(Rear) We(Front) We(Re ar) Lack Pfr ---------- ---------- ---------- ---------- ------- --- ---------- ---------- Roof 1.000 -0.700 103.235 -72. 264 1.000 1.012 9F 1.000 -0.700 103.235 -72. 264 1.000 1.012 8F 0.854 -0.519 88.114 -53. 558 0.864 1.012 7F 1.000 -0.518 103.235 -53. 499 0.864 1.012 6F 1.000 -0.519 103.235 -53. 558 0.864 1.012 5F 1.000 -0.518 103.235 -53. 502 0.864 1.012 4F 0.839 -0.554 86.563 -57. 213 0.891 1.012 3F 1.000 -0.523 103.235 -53. 944 0.867 1.012

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MODEL DATA PROFILE


2F 0.800 -0.523 82.588 -53. 944 0.867 1.012 1F 0.729 -0.357 61.551 -36. 898 0.850 0.828 --------------------------------------------------- -------------------------

** CALCULATED PARAMETERS FOR Y-DIRECTIOINAL WIN D LOAD



STORY NAME Cpe(Front) Cpe(Rear) We(Front) We(Re ar) Lack Pfr ---------- ---------- ---------- ---------- ------- --- ---------- ---------- Roof 1.000 -0.700 103.235 -72. 264 1.000 1.012 9F 1.000 -0.700 103.235 -72. 264 1.000 1.012 8F 0.854 -0.518 88.195 -53. 494 0.864 1.012 7F 1.000 -0.518 103.235 -53. 494 0.864 1.012 6F 1.000 -0.518 103.235 -53. 464 0.863 1.012 5F 1.000 -0.518 103.235 -53. 464 0.863 1.012 4F 0.869 -0.523 89.737 -54. 006 0.867 1.012 3F 1.000 -0.553 103.235 -57. 113 0.890 1.012 2F 0.800 -0.553 82.588 -57. 113 0.890 1.012 1F 0.800 -0.518 82.588 -53. 494 0.864 1.012 --------------------------------------------------- -------------------------

W I N D L O A D G E N E R A T I O N D A T A X - D I R E C T I O N

STORY NAME PRESSURE ELEV. LOADED LOADED WIN D ADDED STORY STORY OVERTURN`G HEIGHT BREADTH FOR CE FORCE FORCE SHEAR MOMENT ---------- -------- ------- ------- ------- ------- --- ---------- ---------- ---------- ---------- Roof 0.0 10.67 1.25 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9F 0.0 8.17 1.595 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8F 0.0 7.48 0.3475 7.825 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 7F 0.0 7.475 0.005 7.825 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6F 0.0 7.47 0.005 7.858 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 5F 0.0 7.465 0.4425 7.858 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4F 0.0 6.585 0.4425 7.294 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3F 0.0 6.58 1.3925 5.168 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2F 0.0 3.8 3.29 5.168 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 G.L. 0.0 0.0 1.9 7.825 0.0 0.0 -- 0.0 0.0--------------------------------------------------- -----------------------------------------------

W I N D L O A D G E N E R A T I O N D A T A Y - D I R E C T I O N

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MODEL DATA PROFILE



W I N D L O A D G E N E R A T I O N D A T A RZ - D I R E C T I O N

STORY NAME TORSIONAL ELEV. LOADED LOADED WIND ADDED STORY ACCUMULATED PRESSURE HEIGHT BREADTH TORS ION TORSION TORSION TORSION ---------- --------- ------- ------- ------- ------ ---- ---------- ---------- ----------- Roof 0.0 10.67 1.25 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9F 0.0 8.17 1.595 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8F 0.0 7.48 0.3475 7.825 0.0 0.0 0.0 0.0 7F 0.0 7.475 0.005 7.825 0.0 0.0 0.0 0.0 6F 0.0 7.47 0.005 7.858 0.0 0.0 0.0 0.0 5F 0.0 7.465 0.4425 7.858 0.0 0.0 0.0 0.0 4F 0.0 6.585 0.4425 7.294 0.0 0.0 0.0 0.0 3F 0.0 6.58 1.3925 5.168 0.0 0.0 0.0 0.0 2F 0.0 3.8 3.29 5.168 0.0 0.0 0.0 0.0 G.L. 0.0 0.0 1.9 7.825 0.0 0.0 -- 0.0--------------------------------------------------- --------------------------------------

[ LOAD CASE : VENTO Y ]

** WIND LOAD DATA : CODE , EURO-1(2005)

--------------------------------------------------- ---------------------------------------------------

WIND LOADS BASED ON EUROCODE-1(2005) [UNIT: kN, m] __________________________________________________ ____________________________________________

Scaled Wind Force : F = ScaleFactor * Fw Resultant Wind Force : Fw = Fw,e + Ffr External Force : Fw,e = Pf * Aref Frictional Force : Ffr = Pfr * Afr Net Wind Pressure Across a Surface : Pf = CsCd * (We_front - We_rear) * Lack Frictional Wind Pressure in Side Wall : Pfr = Cfr * Qp External Wind Pressure : We = Qp * Cpe Exposure Factor : Ce = Qp / Qb

Peak Velocity Pressure : Qp = 0.5 * (1 + 7 * Iv) * rho * Vm * Vm Basic Velocity Pressure : Qb = 0.5 * rho * Vb * Vb Turbulence Intensity : Iv = Kl / (Co * ln(Z / Zo)) Mean Wind Velocity [m/sec] : Vm = Cr * Co * Vb Basic Wind Velocity [m/sec] : Vb = Cdir * Cseason * Vb,o Roughness Factor : Cr = Kr * ln(Z / Zo) Air Density [kg / m^3] : rho = 1.25

Terrain Category : II Friction Coefficient : Cfr = 0.00 Fundamental Basic Wind Velocity [m/sec] : Vb,o = 26.00 Directional Factor : Cdir = 1.00 Seasonal Factor : Cseason = 1.00 Turbulence Factor : Kl = 1.00 Building Height : h = 10.67 Reference Bldg. Width X for Reference Height : Bx = 11.02 Reference Bldg. Width Y for Reference Height : By = 5.25

External Pressure Coefficients : Automatic

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MODEL DATA PROFILE


Lack of Correlation Factor : Automatic Structural Factor : CsCd = 0.00

Orographic Effects : Do not consider Effects of Neighbouring High-rise Structures : Do not consider Raising of Displacement Height : Do not consider Basic Wind Velocity [m/sec] : Vb = 26.00 Basic Velocity Pressure : Qb = 0.4229 Terrain Factor : Kr = 0.1900 Roughness Length : Zo = 0.050 Minimum Height : Zmin = 2.00 Maximum Height : Zmax = 200.00

Scale Factor for X-directional Wind Loads : SFx = 0.00 Scale Factor for Y-directional Wind Loads : SFy = 1.00 -------------------------------------------------- --------------------------------------------- Wind force of the specific story is calculated as the sum of the forces of the following two parts. 1. Part I : Lower half part of the specific stor y 2. Part II : Upper half part of the just below st ory of the specific story

The reference height for the calculation of the w ind pressure related factors are, therefore, considered separately for the above me ntioned two parts as follows.

Reference height for the wind pressure related fa ctors(except topographic related factors) 1. Part I : top level of the specific story 2. Part II : top level of the just below story of the specific story

Reference height for the topographic related fact ors : 1. Part I : bottom level of the specific story 2. Part II : bottom level of the just below story of the specific story

PRESSURE in the table represents Pf value -------------------------------------------------- ---------------------------------------------

Level : Bottom level of the story [Current Unit] Ze : Reference height [Current Unit] Co : Orography factor Cpe : External pressure coefficient Lack : Lack of correlation factor

** CALCULATED PARAMETERS FOR X-DIRECTIOINAL WIN D LOAD



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MODEL DATA PROFILE



** CALCULATED PARAMETERS FOR Y-DIRECTIOINAL WIN D LOAD




W I N D L O A D G E N E R A T I O N D A T A X - D I R E C T I O N

STORY NAME PRESSURE ELEV. LOADED LOADED WIN D ADDED STORY STORY OVERTURN`G HEIGHT BREADTH FOR CE FORCE FORCE SHEAR MOMENT ---------- -------- ------- ------- ------- ------- --- ---------- ---------- ---------- ---------- Roof 0.0 10.67 1.25 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9F 0.0 8.17 1.595 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8F 0.0 7.48 0.3475 7.825 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 7F 0.0 7.475 0.005 7.825 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

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Company

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File Name


MODEL DATA PROFILE


6F 0.0 7.47 0.005 7.858 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 5F 0.0 7.465 0.4425 7.858 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4F 0.0 6.585 0.4425 7.294 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3F 0.0 6.58 1.3925 5.168 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2F 0.0 3.8 3.29 5.168 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 G.L. 0.0 0.0 1.9 7.825 0.0 0.0 -- 0.0 0.0--------------------------------------------------- -----------------------------------------------

W I N D L O A D G E N E R A T I O N D A T A Y - D I R E C T I O N


W I N D L O A D G E N E R A T I O N D A T A RZ - D I R E C T I O N

STORY NAME TORSIONAL ELEV. LOADED LOADED WIND ADDED STORY ACCUMULATED PRESSURE HEIGHT BREADTH TORS ION TORSION TORSION TORSION ---------- --------- ------- ------- ------- ------ ---- ---------- ---------- ----------- Roof 0.0 10.67 1.25 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9F 0.0 8.17 1.595 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8F 0.0 7.48 0.3475 7.825 0.0 0.0 0.0 0.0 7F 0.0 7.475 0.005 7.825 0.0 0.0 0.0 0.0 6F 0.0 7.47 0.005 7.858 0.0 0.0 0.0 0.0 5F 0.0 7.465 0.4425 7.858 0.0 0.0 0.0 0.0 4F 0.0 6.585 0.4425 7.294 0.0 0.0 0.0 0.0 3F 0.0 6.58 1.3925 5.168 0.0 0.0 0.0 0.0 2F 0.0 3.8 3.29 5.168 0.0 0.0 0.0 0.0 G.L. 0.0 0.0 1.9 7.825 0.0 0.0 -- 0.0--------------------------------------------------- --------------------------------------

*** LOAD COMBINATION DATA

** GENERAL NO NAME TYPE ACTIVE DESCR IPTION -------- ---------- ---------- ---------- ----- ---------------------------------------- 1 SLU1 Add ACTIVE 1.3P+ 1.3D+1.5L+0.9WX 2 SLU2 Add ACTIVE 1.3P+ 1.3D+1.5L+0.9WY 3 SLU3 Add ACTIVE 1.3P+ 1.3D+1.05(0.75)L+1.5WX 4 SLU4 Add ACTIVE 1.3P+ 1.3D+1.05(0.75)L+1.5WY 5 SLU5 Add ACTIVE 1.3P+ 1.3D+1.5L-0.9WX 6 SLU6 Add ACTIVE 1.3P+ 1.3D+1.5L-0.9WY 7 SLU7 Add ACTIVE 1.3P+ 1.3D+1.05(0.75)L-1.5WX 8 SLU8 Add ACTIVE 1.3P+ 1.3D+1.05(0.75)L-1.5WY 9 RARA1 Add ACTIVE 1.0P+ 1.0D+1.0L+0.6WX 10 RARA2 Add ACTIVE 1.0P+ 1.0D+1.0L+0.6WY 11 RARA3 Add ACTIVE 1.0P+ 1.0D+0.7(0.5)L+1.0WX 12 RARA4 Add ACTIVE 1.0P+ 1.0D+0.7(0.5)L+1.0WY 13 RARA5 Add ACTIVE 1.0P+ 1.0D+1.0L-0.6WX 14 RARA6 Add ACTIVE 1.0P+ 1.0D+1.0L-0.6WY 15 RARA7 Add ACTIVE 1.0P+ 1.0D+0.7(0.5)L-1.0WX 16 RARA8 Add ACTIVE 1.0P+ 1.0D+0.7(0.5)L-1.0WY 17 FREQ1 Add ACTIVE 1.0P+ 1.0D+0.7(0.2)L+0W 18 FREQ2 Add ACTIVE 1.0P+ 1.0D+0.6(0)L+0.2WX 19 FREQ3 Add ACTIVE 1.0P+ 1.0D+0.6(0)L+0.2WY 20 FREQ4 Add ACTIVE 1.0P+ 1.0D+0.6(0)L-0.2WX 21 FREQ5 Add ACTIVE 1.0P+ 1.0D+0.6(0)L-0.2WY 22 QPER1 Add ACTIVE 1.0P+ 1.0D+0.6(0)L+0W 23 EX++++ Add ACTIVE QP+1E X+0.3EY+1RX+0.3RY

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MODEL DATA PROFILE


24 EX+++- Add ACTIVE QP+1E X+0.3EY+1RX-0.3RY 25 EX++-+ Add ACTIVE QP+1E X+0.3EY-1RX+0.3RY 26 EX++-- Add ACTIVE QP+1E X+0.3EY-1RX-0.3RY 27 EX+-++ Add ACTIVE QP+1E X-0.3EY+1RX+0.3RY 28 EX+-+- Add ACTIVE QP+1E X-0.3EY+1RX-0.3RY 29 EX+--+ Add ACTIVE QP+1E X-0.3EY-1RX+0.3RY 30 EX+--- Add ACTIVE QP+1E X-0.3EY-1RX-0.3RY 31 EX-+++ Add ACTIVE QP-1E X+0.3EY+1RX+0.3RY 32 EX-++- Add ACTIVE QP-1E X+0.3EY+1RX-0.3RY 33 EX-+-+ Add ACTIVE QP-1E X+0.3EY-1RX+0.3RY 34 EX-+-- Add ACTIVE QP-1E X+0.3EY-1RX-0.3RY 35 EX--++ Add ACTIVE QP-1E X-0.3EY+1RX+0.3RY 36 EX--+- Add ACTIVE QP-1E X-0.3EY+1RX-0.3RY 37 EX---+ Add ACTIVE QP-1E X-0.3EY-1RX+0.3RY 38 EX---- Add ACTIVE QP-1E X-0.3EY-1RX-0.3RY 39 INV SLV X Envelope ACTIVE SISMA SLU X 40 EY++++ Add ACTIVE QP+0. 3EX+1EY+0.3RX+1RY 41 EY+++- Add ACTIVE QP+0. 3EX+1EY+0.3RX-1RY 42 EY++-+ Add ACTIVE QP+0. 3EX+1EY-0.3RX+1RY 43 EY++-- Add ACTIVE QP+0. 3EX+1EY-0.3RX-1RY 44 EY+-++ Add ACTIVE QP+0. 3EX-1EY+0.3RX+1RY 45 EY+-+- Add ACTIVE QP+0. 3EX-1EY+0.3RX-1RY 46 EY+--+ Add ACTIVE QP+0. 3EX-1EY-0.3RX+1RY 47 EY+--- Add ACTIVE QP+0. 3EX-1EY-0.3RX-1RY 48 EY-+++ Add ACTIVE QP-0. 3EX+1EY+0.3RX+1RY 49 EY-++- Add ACTIVE QP-0. 3EX+1EY+0.3RX-1RY 50 EY-+-+ Add ACTIVE QP-0. 3EX+1EY-0.3RX+1RY 51 EY-+-- Add ACTIVE QP-0. 3EX+1EY-0.3RX-1RY 52 EY--++ Add ACTIVE QP-0. 3EX-1EY+0.3RX+1RY 53 EY--+- Add ACTIVE QP-0. 3EX-1EY+0.3RX-1RY 54 EY---+ Add ACTIVE QP-0. 3EX-1EY-0.3RX+1RY 55 EY---- Add ACTIVE QP-0. 3EX-1EY-0.3RX-1RY 56 INV SLV Y Envelope ACTIVE SISMA SLU Y 57 DX++++ Add ACTIVE QP+1E DX+0.3EDY+1RDX+0.3RDY 58 DX+++- Add ACTIVE QP+1E DX+0.3EDY+1RDX-0.3RDY 59 DX++-+ Add ACTIVE QP+1E DX+0.3EDY-1RDX+0.3RDY 60 DX++-- Add ACTIVE QP+1E DX+0.3EDY-1RDX-0.3RDY 61 DX+-++ Add ACTIVE QP+1E DX-0.3EDY+1RDX+0.3RDY 62 DX+-+- Add ACTIVE QP+1E DX-0.3EDY+1RDX-0.3RDY 63 DX+--+ Add ACTIVE QP+1E DX-0.3EDY-1RDX+0.3RDY 64 DX+--- Add ACTIVE QP+1E DX-0.3EDY-1RDX-0.3RDY 65 DX-+++ Add ACTIVE QP-1E DX+0.3EDY+1RDX+0.3RDY 66 DX-++- Add ACTIVE QP-1E DX+0.3EDY+1RDX-0.3RDY 67 DX-+-+ Add ACTIVE QP-1E DX+0.3EDY-1RDX+0.3RDY 68 DX-+-- Add ACTIVE QP-1E DX+0.3EDY-1RDX-0.3RDY 69 DX--++ Add ACTIVE QP-1E DX-0.3EDY+1RDX+0.3RDY 70 DX--+- Add ACTIVE QP-1E DX-0.3EDY+1RDX-0.3RDY 71 DX---+ Add ACTIVE QP-1E DX-0.3EDY-1RDX+0.3RDY 72 DX---- Add ACTIVE QP-1E DX-0.3EDY-1RDX-0.3RDY 73 INV SLD X Envelope ACTIVE SISMA SLD X 74 DY++++ Add ACTIVE QP+0. 3EDX+1EDY+0.3RDX+1RDY 75 DY+++- Add ACTIVE QP+0. 3EDX+1EDY+0.3RDX-1RDY 76 DY++-+ Add ACTIVE QP+0. 3EDX+1EDY-0.3RDX+1RDY 77 DY++-- Add ACTIVE QP+0. 3EDX+1EDY-0.3RDX-1RDY 78 DY+-++ Add ACTIVE QP+0. 3EDX-1EDY+0.3RDX+1RDY 79 DY+-+- Add ACTIVE QP+0. 3EDX-1EDY+0.3RDX-1RDY 80 DY+--+ Add ACTIVE QP+0. 3EDX-1EDY-0.3RDX+1RDY 81 DY+--- Add ACTIVE QP+0. 3EDX-1EDY-0.3RDX-1RDY 82 DY-+++ Add ACTIVE QP-0. 3EDX+1EDY+0.3RDX+1RDY 83 DY-++- Add ACTIVE QP-0. 3EDX+1EDY+0.3RDX-1RDY 84 DY-+-+ Add ACTIVE QP-0. 3EDX+1EDY-0.3RDX+1RDY 85 DY-+-- Add ACTIVE QP-0. 3EDX+1EDY-0.3RDX-1RDY 86 DY--++ Add ACTIVE QP-0. 3EDX-1EDY+0.3RDX+1RDY 87 DY--+- Add ACTIVE QP-0. 3EDX-1EDY+0.3RDX-1RDY 88 DY---+ Add ACTIVE QP-0. 3EDX-1EDY-0.3RDX+1RDY 89 DY---- Add ACTIVE QP-0. 3EDX-1EDY-0.3RDX-1RDY 90 INV SLD Y Envelope ACTIVE SISMA SLD Y 91 DOX++++ Add ACTIVE QP+1E OX+0.3EDOY+1ROX+0.3ROY 92 DOX+++- Add ACTIVE QP+1E DOX+0.3EOY+1ROX-0.3ROY 93 DOX++-+ Add ACTIVE QP+1E OX+0.3EOY-1ROX+0.3ROY 94 DOX++-- Add ACTIVE QP+1E OX+0.3EOY-1RDOX-0.3ROY 95 DOX+-++ Add ACTIVE QP+1E OX-0.3EOY+1ROX+0.3ROY 96 DOX+-+- Add ACTIVE QP+1E OX-0.3EOY+1ROX-0.3ROY

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97 DOX+--+ Add ACTIVE QP+1E OX-0.3EOY-1ROX+0.3ROY 98 DOX+--- Add ACTIVE QP+1E OX-0.3EOY-1ROX-0.3ROY 99 DOX-+++ Add ACTIVE QP-1E OX+0.3EOY+1ROX+0.3ROY 100 DOX-++- Add ACTIVE QP-1E OX+0.3EOY+1ROX-0.3ROY 101 DOX-+-+ Add ACTIVE QP-1E OX+0.3EOY-1ROX+0.3ROY 102 DOX-+-- Add ACTIVE QP-1E OX+0.3EOY-1ROX-0.3ROY 103 DOX--++ Add ACTIVE QP-1E OX-0.3EOY+1ROX+0.3ROY 104 DOX--+- Add ACTIVE QP-1E OX-0.3EOY+1ROX-0.3ROY 105 DOX---+ Add ACTIVE QP-1E OX-0.3EOY-1ROX+0.3ROY 106 DOX---- Add ACTIVE QP-1E DOX-0.3EOY-1ROX-0.3ROY 107 INV SLOX Envelope ACTIVE SISMA SLOX 108 DOY++++ Add ACTIVE QP+0. 3EOX+1EOY+0.3ROX+1ROY 109 DOY+++- Add ACTIVE QP+0. 3EOX+1EOY+0.3ROX-1ROY 110 DOY++-+ Add ACTIVE QP+0. 3EOX+1EOY-0.3ROX+1ROY 111 DOY++-- Add ACTIVE QP+0. 3EOX+1EOY-0.3ROX-1ROY 112 DOY+-++ Add ACTIVE QP+0. 3EOX-1EOY+0.3ROX+1ROY 113 DOY+-+- Add ACTIVE QP+0. 3EOX-1EOY+0.3ROX-1ROY 114 DOY+--+ Add ACTIVE QP+0. 3EOX-1EOY-0.3ROX+1ROY 115 DOY+--- Add ACTIVE QP+0. 3EOX-1EOY-0.3ROX-1ROY 116 DOY-+++ Add ACTIVE QP-0. 3EOX+1EOY+0.3ROX+1ROY 117 DOY-++- Add ACTIVE QP-0. 3EOX+1EOY+0.3ROX-1ROY 118 DOY-+-+ Add ACTIVE QP-0. 3EOX+1EOY-0.3ROX+1ROY 119 DOY-+-- Add ACTIVE QP-0. 3EOX+1EOY-0.3ROX-1ROY 120 DOY--++ Add ACTIVE QP-0. 3EOX-1EOY+0.3ROX+1ROY 121 DOY--+- Add ACTIVE QP-0. 3EOX-1EDOY+0.3ROX-1ROY 122 DOY---+ Add ACTIVE QP-0. 3EDOX-1EOY-0.3ROX+1ROY 123 DOY---- Add ACTIVE QP-0. 3EDOX-1EOY-0.3ROX-1ROY 124 INV SLOY Envelope ACTIVE SISMA SLOY 125 SLE Envelope ACTIVE INVIL UPPO SLE 126 SLU Envelope ACTIVE INVIL UPPO SLU 127 SLV Add ACTIVE INVIL UPPO SLV 128 SLU GEO Add ACTIVE 1.3P+ 1.5D+1.5L ** STEEL DESIGN NO NAME TYPE ACTIVE DESCR IPTION -------- ---------- ---------- ---------- ----- ---------------------------------------- 1 SLU1 Add ACTIVE 1.3P+ 1.3D+1.5L+0.9WX 2 SLU2 Add ACTIVE 1.3P+ 1.3D+1.5L+0.9WY 3 SLU3 Add ACTIVE 1.3P+ 1.3D+1.05(0.75)L+1.5WX 4 SLU4 Add ACTIVE 1.3P+ 1.3D+1.05(0.75)L+1.5WY 5 SLU5 Add ACTIVE 1.3P+ 1.3D+1.5L-0.9WX 6 SLU6 Add ACTIVE 1.3P+ 1.3D+1.5L-0.9WY 7 SLU7 Add ACTIVE 1.3P+ 1.3D+1.05(0.75)L-1.5WX 8 SLU8 Add ACTIVE 1.3P+ 1.3D+1.05(0.75)L-1.5WY 9 EX++++ Add INACTIVE QP+1E X+0.3EY+1RX+0.3RY 10 EX+++- Add INACTIVE QP+1E X+0.3EY+1RX-0.3RY 11 EX++-+ Add INACTIVE QP+1E X+0.3EY-1RX+0.3RY 12 EX++-- Add INACTIVE QP+1E X+0.3EY-1RX-0.3RY 13 EX+-++ Add INACTIVE QP+1E X-0.3EY+1RX+0.3RY 14 EX+-+- Add INACTIVE QP+1E X-0.3EY+1RX-0.3RY 15 EX+--+ Add INACTIVE QP+1E X-0.3EY-1RX+0.3RY 16 EX+--- Add INACTIVE QP+1E X-0.3EY-1RX-0.3RY 17 EX-+++ Add INACTIVE QP-1E X+0.3EY+1RX+0.3RY 18 EX-++- Add INACTIVE QP-1E X+0.3EY+1RX-0.3RY 19 EX-+-+ Add INACTIVE QP-1E X+0.3EY-1RX+0.3RY 20 EX-+-- Add INACTIVE QP-1E X+0.3EY-1RX-0.3RY 21 EX--++ Add INACTIVE QP-1E X-0.3EY+1RX+0.3RY 22 EX--+- Add INACTIVE QP-1E X-0.3EY+1RX-0.3RY 23 EX---+ Add INACTIVE QP-1E X-0.3EY-1RX+0.3RY 24 EX---- Add INACTIVE QP-1E X-0.3EY-1RX-0.3RY 25 INV SLV X Envelope INACTIVE SISMA SLU X 26 EY++++ Add INACTIVE QP+0. 3EX+1EY+0.3RX+1RY 27 EY+++- Add INACTIVE QP+0. 3EX+1EY+0.3RX-1RY 28 EY++-+ Add INACTIVE QP+0. 3EX+1EY-0.3RX+1RY 29 EY++-- Add INACTIVE QP+0. 3EX+1EY-0.3RX-1RY 30 EY+-++ Add INACTIVE QP+0. 3EX-1EY+0.3RX+1RY 31 EY+-+- Add INACTIVE QP+0. 3EX-1EY+0.3RX-1RY 32 EY+--+ Add INACTIVE QP+0. 3EX-1EY-0.3RX+1RY 33 EY+--- Add INACTIVE QP+0. 3EX-1EY-0.3RX-1RY 34 EY-+++ Add INACTIVE QP-0. 3EX+1EY+0.3RX+1RY 35 EY-++- Add INACTIVE QP-0. 3EX+1EY+0.3RX-1RY 36 EY-+-+ Add INACTIVE QP-0. 3EX+1EY-0.3RX+1RY 37 EY-+-- Add INACTIVE QP-0. 3EX+1EY-0.3RX-1RY 38 EY--++ Add INACTIVE QP-0. 3EX-1EY+0.3RX+1RY

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39 EY--+- Add INACTIVE QP-0. 3EX-1EY+0.3RX-1RY 40 EY---+ Add INACTIVE QP-0. 3EX-1EY-0.3RX+1RY 41 EY---- Add INACTIVE QP-0. 3EX-1EY-0.3RX-1RY 42 INV SLV Y Envelope INACTIVE SISMA SLU Y ** CONCRETE DESIGN NO NAME TYPE ACTIVE DESCR IPTION -------- ---------- ---------- ---------- ----- ---------------------------------------- 1 SLU1 Add STRENGTH 1.3P+ 1.3D+1.5L+0.9WX 2 SLU2 Add STRENGTH 1.3P+ 1.3D+1.5L+0.9WY 3 SLU3 Add STRENGTH 1.3P+ 1.3D+1.05(0.75)L+1.5WX 4 SLU4 Add STRENGTH 1.3P+ 1.3D+1.05(0.75)L+1.5WY 5 SLU5 Add STRENGTH 1.3P+ 1.3D+1.5L-0.9WX 6 SLU6 Add STRENGTH 1.3P+ 1.3D+1.5L-0.9WY 7 SLU7 Add STRENGTH 1.3P+ 1.3D+1.05(0.75)L-1.5WX 8 SLU8 Add STRENGTH 1.3P+ 1.3D+1.05(0.75)L-1.5WY 9 RARA1 Add SERVICE 1.0P+ 1.0D+1.0L+0.6WX 10 RARA2 Add SERVICE 1.0P+ 1.0D+1.0L+0.6WY 11 RARA3 Add SERVICE 1.0P+ 1.0D+0.7(0.5)L+1.0WX 12 RARA4 Add SERVICE 1.0P+ 1.0D+0.7(0.5)L+1.0WY 13 RARA5 Add SERVICE 1.0P+ 1.0D+1.0L-0.6WX 14 RARA6 Add SERVICE 1.0P+ 1.0D+1.0L-0.6WY 15 RARA7 Add SERVICE 1.0P+ 1.0D+0.7(0.5)L-1.0WX 16 RARA8 Add SERVICE 1.0P+ 1.0D+0.7(0.5)L-1.0WY 17 FREQ1 Add SERVICE 1.0P+ 1.0D+0.7(0.2)L+0W 18 FREQ2 Add SERVICE 1.0P+ 1.0D+0.6(0)L+0.2WX 19 FREQ3 Add SERVICE 1.0P+ 1.0D+0.6(0)L+0.2WY 20 FREQ4 Add SERVICE 1.0P+ 1.0D+0.6(0)L-0.2WX 21 FREQ5 Add SERVICE 1.0P+ 1.0D+0.6(0)L-0.2WY 22 QPER1 Add SERVICE 1.0P+ 1.0D+0.6(0)L+0W 23 EX++++ Add INACTIVE QP+1E X+0.3EY+1RX+0.3RY 24 EX+++- Add INACTIVE QP+1E X+0.3EY+1RX-0.3RY 25 EX++-+ Add INACTIVE QP+1E X+0.3EY-1RX+0.3RY 26 EX++-- Add INACTIVE QP+1E X+0.3EY-1RX-0.3RY 27 EX+-++ Add INACTIVE QP+1E X-0.3EY+1RX+0.3RY 28 EX+-+- Add INACTIVE QP+1E X-0.3EY+1RX-0.3RY 29 EX+--+ Add INACTIVE QP+1E X-0.3EY-1RX+0.3RY 30 EX+--- Add INACTIVE QP+1E X-0.3EY-1RX-0.3RY 31 EX-+++ Add INACTIVE QP-1E X+0.3EY+1RX+0.3RY 32 EX-++- Add INACTIVE QP-1E X+0.3EY+1RX-0.3RY 33 EX-+-+ Add INACTIVE QP-1E X+0.3EY-1RX+0.3RY 34 EX-+-- Add INACTIVE QP-1E X+0.3EY-1RX-0.3RY 35 EX--++ Add INACTIVE QP-1E X-0.3EY+1RX+0.3RY 36 EX--+- Add INACTIVE QP-1E X-0.3EY+1RX-0.3RY 37 EX---+ Add INACTIVE QP-1E X-0.3EY-1RX+0.3RY 38 EX---- Add INACTIVE QP-1E X-0.3EY-1RX-0.3RY 39 INV SLV X Envelope INACTIVE SISMA SLU X 40 EY++++ Add INACTIVE QP+0. 3EX+1EY+0.3RX+1RY 41 EY+++- Add INACTIVE QP+0. 3EX+1EY+0.3RX-1RY 42 EY++-+ Add INACTIVE QP+0. 3EX+1EY-0.3RX+1RY 43 EY++-- Add INACTIVE QP+0. 3EX+1EY-0.3RX-1RY 44 EY+-++ Add INACTIVE QP+0. 3EX-1EY+0.3RX+1RY 45 EY+-+- Add INACTIVE QP+0. 3EX-1EY+0.3RX-1RY 46 EY+--+ Add INACTIVE QP+0. 3EX-1EY-0.3RX+1RY 47 EY+--- Add INACTIVE QP+0. 3EX-1EY-0.3RX-1RY 48 EY-+++ Add INACTIVE QP-0. 3EX+1EY+0.3RX+1RY 49 EY-++- Add INACTIVE QP-0. 3EX+1EY+0.3RX-1RY 50 EY-+-+ Add INACTIVE QP-0. 3EX+1EY-0.3RX+1RY 51 EY-+-- Add INACTIVE QP-0. 3EX+1EY-0.3RX-1RY 52 EY--++ Add INACTIVE QP-0. 3EX-1EY+0.3RX+1RY 53 EY--+- Add INACTIVE QP-0. 3EX-1EY+0.3RX-1RY 54 EY---+ Add INACTIVE QP-0. 3EX-1EY-0.3RX+1RY 55 EY---- Add INACTIVE QP-0. 3EX-1EY-0.3RX-1RY 56 INV SLV Y Envelope INACTIVE SISMA SLU Y 57 DOX++++ Add INACTIVE QP+1E OX+0.3EDOY+1ROX+0.3ROY 58 DOX+++- Add INACTIVE QP+1E DOX+0.3EOY+1ROX-0.3ROY 59 DOX++-+ Add INACTIVE QP+1E OX+0.3EOY-1ROX+0.3ROY 60 DOX++-- Add INACTIVE QP+1E OX+0.3EOY-1RDOX-0.3ROY 61 DOX+-++ Add INACTIVE QP+1E OX-0.3EOY+1ROX+0.3ROY 62 DOX+-+- Add INACTIVE QP+1E OX-0.3EOY+1ROX-0.3ROY 63 DOX+--+ Add INACTIVE QP+1E OX-0.3EOY-1ROX+0.3ROY 64 DOX+--- Add INACTIVE QP+1E OX-0.3EOY-1ROX-0.3ROY 65 DOX-+++ Add INACTIVE QP-1E OX+0.3EOY+1ROX+0.3ROY 66 DOX-++- Add INACTIVE QP-1E OX+0.3EOY+1ROX-0.3ROY

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67 DOX-+-+ Add INACTIVE QP-1E OX+0.3EOY-1ROX+0.3ROY 68 DOX-+-- Add INACTIVE QP-1E OX+0.3EOY-1ROX-0.3ROY 69 DOX--++ Add INACTIVE QP-1E OX-0.3EOY+1ROX+0.3ROY 70 DOX--+- Add INACTIVE QP-1E OX-0.3EOY+1ROX-0.3ROY 71 DOX---+ Add INACTIVE QP-1E OX-0.3EOY-1ROX+0.3ROY 72 DOX---- Add INACTIVE QP-1E DOX-0.3EOY-1ROX-0.3ROY 73 INV SLOX Envelope INACTIVE SISMA SLOX 74 DOY++++ Add INACTIVE QP+0. 3EOX+1EOY+0.3ROX+1ROY 75 DOY+++- Add INACTIVE QP+0. 3EOX+1EOY+0.3ROX-1ROY 76 DOY++-+ Add INACTIVE QP+0. 3EOX+1EOY-0.3ROX+1ROY 77 DOY++-- Add INACTIVE QP+0. 3EOX+1EOY-0.3ROX-1ROY 78 DOY+-++ Add INACTIVE QP+0. 3EOX-1EOY+0.3ROX+1ROY 79 DOY+-+- Add INACTIVE QP+0. 3EOX-1EOY+0.3ROX-1ROY 80 DOY+--+ Add INACTIVE QP+0. 3EOX-1EOY-0.3ROX+1ROY 81 DOY+--- Add INACTIVE QP+0. 3EOX-1EOY-0.3ROX-1ROY 82 DOY-+++ Add INACTIVE QP-0. 3EOX+1EOY+0.3ROX+1ROY 83 DOY-++- Add INACTIVE QP-0. 3EOX+1EOY+0.3ROX-1ROY 84 DOY-+-+ Add INACTIVE QP-0. 3EOX+1EOY-0.3ROX+1ROY 85 DOY-+-- Add INACTIVE QP-0. 3EOX+1EOY-0.3ROX-1ROY 86 DOY--++ Add INACTIVE QP-0. 3EOX-1EOY+0.3ROX+1ROY 87 DOY--+- Add INACTIVE QP-0. 3EOX-1EDOY+0.3ROX-1ROY 88 DOY---+ Add INACTIVE QP-0. 3EDOX-1EOY-0.3ROX+1ROY 89 DOY---- Add INACTIVE QP-0. 3EDOX-1EOY-0.3ROX-1ROY 90 INV SLOY Envelope INACTIVE SISMA SLOY 91 SLE Envelope SERVICE INVIL UPPO SLE 92 SLU Envelope STRENGTH INVIL UPPO SLU 93 SLV Envelope INACTIVE INVIL UPPO SLV

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